Проверка на топлинното изчисление на фестона. Основи на топлинното изчисляване на топлообменниците

Главна информация. Проверката на топлинното изчисление на фестона се свежда до определяне на количеството топлина, възприемано от фестона. Количеството топлина, възприемано от фестона, се изчислява с помощта на уравнението на топлинния баланс и уравнението за пренос на топлина. Резултатите от изчисленията се сравняват, ако несъответствието между резултатите от изчисленията според уравнението на топлинния баланс и според уравнението за топлопреминаване не надвишава ± 5%, тогава изчислението се счита за завършено.

Конструктивно фестонът се състои от тръби на задния екран, но поставени с увеличен напречен S= 200-300 мм и надлъжно S2 = 250-400 mm на стъпки, докато извитите тръби се отглеждат в няколко реда Z 2 . Понякога гребешката се прави от тръби с по-голям диаметър (около 100 мм), подредени в един ред (С= 400-800 mm).

От изчислението на пещта за предишната нагревателна повърхност са известни температурата и енталпията на газовете пред гребена. Температурата на газовете зад фестона се измерва с последваща проверка и прецизиране. Освен това той трябва да бъде обвързан с условията за осигуряване на надеждна работа на прегревателя. Според охлаждането на димните газове във фестона, DO \u003d - $ f може предварително да се вземе за едноредови фестони (Z 2 \u003d 1) 5-10 ° С, за двуредови фестони - 20-25 ° С , за триредови фестони - 30-45 °С и за четириредови - 50-80 °C (по-ниска стойност за мокро гориво, по-висока за сухо гориво). Броят на редовете по протежение на газовия поток във фестона Z 2 е взет от чертежа на котела.

Температурата на нагрятата среда е постоянна и равна на точката на кипене при налягане в барабана на котела, температурната разлика се определя по формулата

където - средна температура на газовете във фестона, °С; tH ~

точка на кипене при налягане в барабана.

Средната скорост на газовете във фестона - стойността, която е необходима за определяне на коефициента на топлопреминаване чрез конвекция - се определя от израз (6.7) . Обемът на газовете на единица гориво V rопределя се от излишния въздух на изхода на пещта.

Отворената площ за преминаване на газове се определя от чертежа на котела с помощта на фиг. 11.2.

където е височината на газовия прозорец, където се намира фестона, m; а- ширина на котела по предната част, m; д- диаметър на тръбата (определя се от чертежа); Z-брой тръби в един ред.

Ако разстоянието от външната тръба на мида е равно на напречната стъпка С 1, тогава

Ако посоченото разстояние е S/2,тогава

Коефициентът на топлопреминаване чрез конвекция a k в случай на напречен поток се определя в зависимост от формата на гредата (коридорна или шахматно) съгласно номограми 7, 8 или съгласно фиг. 6.4, 6.5. При наклонен поток около редови снопове с ъгъл между посоката на потока и осите на тръбата

Коефициентът на топлопреминаване чрез излъчване се определя по формули (6.35), (6.37) или номограмата 18, виж фиг. 6.14.

Ефективната дебелина на излъчващия слой се определя от формулата

Стъпките на тръбите се определят от действителното разстояние между осите на тръбите от чертежа. При проектното изчисление в съответствие с препоръчаните стъпки на наклонените тръби S > 300, S 2 > 200 мм.

Излъчването на газови обеми към фестона не се взема предвид. Температурата на замърсената стена се изчислява по формулата

При изчисляване на коефициента на топлопреминаване за миди, коефициентът на топлопреминаване от стената към сместа пара-вода a 2 не се взема предвид, тъй като е много по-голям от oc и следователно топлинното съпротивление 1/a 2 може да се пренебрегне .

Във всички случаи коефициентът на топлопреминаване за фестона се определя по формулата

където |/ - коефициент на топлинна ефективност.

За фестони на котли с висока мощност и разработени котлови снопове на котли с ниска мощност, в зависимост от вида на горивото, "K" се приема в диапазона от 0,5-0,7 съгласно таблици 7.4,7.5, таблици 6.4.

Коефициентът на топлопреминаване от газове към стенните отсечки за фестон се определя по формулата

където? - коефициент на използване на повърхността.

Пълна топлообменна повърхност на фестона

За да се изчисли количеството топлина, предадено от газове към фестона поради конвективен топлопренос Q T ,съгласно формула (6.1), пълната топлообменна повърхност на фестона се приема като изчислена нагревателна повърхност.

При изчислението за проверка, според уравнението за топлопреминаване, се определя количеството топлина, пренесено към повърхността на фестона Q T ,и се сравнява със стойността на топлопоглъщане на фестона Q§,който се състои от два компонента: топлината, директно отделена от газовете, когато се охлаждат от &" епреди; топлина, получена от фестона чрез излъчване от пещта.

Ако несъответствието между Q Tи не надвишава ± 5%, изчислението не е посочено.

Геометрични параметри на фестона. Геометричните параметри на фестона се вземат според паспортните данни на котела:

• - външен диаметър на тръбите d H = 76 мм;
• - броят на редовете тръби в посоката на движение на газовете Z 2 = 4;
• - напречен стъпка на тръби *Si = 380 mm;
• - надлъжна стъпка на тръбите S2= 400 мм;
• - подреждане на тръби - шахматно;
• - размерът на отоплителната повърхност Еф= 164 m 2 ;
• - свободна секция за преминаване на газове / \u003d 50,3 m 2.

Изчисляване на енталпията на димните газове на изхода от фестона. Приема се, че температурата на димните газове пред гребена е равна на температурата на газа на изхода на пещта.

Температурата на димните газове зад гребена се определя по формулата:

където вземаме °С - охлаждане на газовете във фестон.

взети в съответствие с таблицата. II-1, виж таблицата. 4.7

Енталпия на димните газове на изхода на фестона:

Изчисляване на топлината, възприемана от фестона, според уравнението на топлинния баланс. Топлината, възприемана от фестона, се състои от два компонента:

1. Топлина, отделена от газове Q6 f, kJ / kg, се изчислява по формула (5.5) съгласно (уравнение на топлинния баланс):

където (p е коефициентът на запазване на топлината, отчитащ загубата на топлина от нагревателната повърхност към околната среда, (p = 0,99;

Енталпия на газовете на входа на фестона и на изхода от фестона, съответно, kJ/kg;

Промяна в коефициента на излишния въздух в охлаждащата повърхност (фестон), Да = 0;

Енталпия на всмукания въздух, kJ/kg.

2. Топлината (9 l.f, kJ/kg, получена от фестона чрез излъчване от пещта, се определя по формулата

където х f - наклонът на тръбния сноп, отчита факта, че не цялата топлина, излъчвана от пещта, се възприема от мида. х f се определя от фиг. 5.19. В S/d = 380/76 = 5 за шахматно разположение на тръбите, които приемаме X$ = 0,74;

0l,h.f - топлина на излъчване от пещта до фестона, kJ/kg.

Топлината на излъчване от пещта до фестона се определя по формулата (5.24):

където r| c - коефициент на разпределение на топлинния товар по височината на пещта, определен съгласно табл. 4.10, приемете r| c = 0,8;

q „-средно топлинно напрежение на нагревателната повърхност на екраните на пещта, kW / m 2 (виж (4.49));

^l.f - повърхност за приемане на лъча на гребена, m 2.

Средно топлинно напрежение на нагревателната повърхност q n , kW / m, екраните на пещта се определят по формулата (4.49):

g Debl ~ специфична топлопоглъщане на пещта, kJ / kg, се определя по формулата (4.23):

Топлината, получена от фестона чрез излъчване от пещта:

Изчисляване на топлината, възприемана от фестона, според уравнението за топлопреминаване. Количество топлина В T , kJ / kg, прехвърлени към фестона според условията на топлопреминаване, се определя по формулата (6.1):

където Ф- изчислена топлообменна повърхност на фестона, m 2; да се- коефициент на топлопреминаване, W / (m 2 K);

В- осреднена температурна разлика по цялата топлообменна повърхност, °С;

AT -прогнозен разход на гориво, kg/s.

1. Средната температурна разлика се определя съгласно препоръките, посочени в (виж страница 148), при постоянна температура на една от средите. Температурата на сместа пара-вода във фестона се определя от табл. XXIII като температура на насищане при налягане в барабана на котела °С:

Средната температурна разлика се определя по формулата (6.47):

2. Очаквана скорост У r, m/s, газовете във фестон се определят по формулата (6.7):

където V r- общият обем на газовете по време на изгарянето на 1 kg гориво при 0,1 MPa и 0 ° C, определен от средния излишък на въздух в газопровода, m 3 / kg, (Таблица 11.1 от това изчисление);

0 sr - средна температура на димните газове в димоотвода, °C, (дефинирана като половината от сумата от температурите на газа на входа към нагревателната повърхност и на изхода от нея);

/ - жива секция на фестона (участък за преминаване на газове), m 2.

3. Коефициент на топлопреминаване да се, W / (m 2 K), определено по следната формула (виж таблица 6.1):

където c/ е коефициентът на топлинна ефективност, взет съгласно табл. 6.4,

ots - коефициент на топлопреминаване от газове към стената, W / (m 2 K).

4. а; се определя по формулата (6.5):

където % - коефициент на използване на нагревателната повърхност, отчита неравномерното измиване на повърхността с газове (виж стр. 119), приемаме? = 1;

Коефициент на топлопреминаване на конвенции от газове към нагревателната повърхност, W / (m 2 K);

a l - коефициент на топлопреминаване от излъчване на продукти от горенето, W / (m 2 K).

5. Коефициентът на топлопреминаване чрез конвекция a k, W / (m 2 K), за шахматно разположени гладкотръбни снопове се определя по формула (6.10), съгласно стр. 125 или съгласно номограма 8:

където a* - коефициент на топлопреминаване чрез конвекция, W / (m 2 K), се определя от фиг. 6.5 стр. 124 (за шахматно разположени тръбни снопове с напречно измиване);

Страница 1

Проверката на топлинното изчисление позволява да се проверят границите на промяна в параметрите и дебита на генерираната пара в когенерационната централа при екстремни стойности на външната температура на въздуха, промяната в вида на изгореното гориво и натоварването на газовата турбина и тяхното влияние върху въздушна турбина. Анализът отчита вида на термичната схема на ПГУ (моно или многоблокова), както и възможността за работа на парната турбина на централата в едно от наличните CU.

Проверка на топлинното изчисление се извършва за котел-утилизатор с известна конструкция, за да се идентифицират неговите топлинни характеристики при различни натоварвания на самия котел и промяна в режимите на работа на газотурбинния агрегат. Изчислението за проверка се извършва и в случай, когато котел за отпадна топлина, предназначен да използва топлината на отработените газове от определен тип газова турбина, е монтиран зад газова турбина от друг тип. За изчислението за проверка е необходимо да се знаят параметрите на продуктите от горенето на входа на котела за отпадна топлина, налягането и температурата на захранващата вода, а понякога и температурата на прегрятата пара. В резултат на проверката термично изчисление, с известни геометрични характеристики на нагревателните повърхности, температурите на работните среди (пара, вода, продукти от горенето) на входа и изхода на повърхностите, скоростта на работната среда, аеродинамичните Определят се съпротивлението на котела-утилизатор и неговата производителност.

Извършват се топлинни изчисления за проверка, за да се установи възможността за използване на готови или стандартни устройства, произведени от фабрики, както и за съществуващи топлообменници. При тези изчисления, като се имат предвид размерите на устройствата и условията им на работа, определени от технологичните и топлинните условия на производство, се изисква да се установи действителната производителност на монтираните устройства и съответствието му с изискваната производителност. С други думи, задачата за проверка на топлинните изчисления на топлообменниците е изборът на условия, които осигуряват оптималния режим на тяхната работа.

Топлинните изчисления за проверка стават важни във връзка с разработването на мерки за рационализиране на топлинното управление на промишлените предприятия и повишаване на производителността на топлинното оборудване.

Топлинните изчисления за проверка обикновено трябва да се извършват по-често от проектните изчисления. Изчисленията за проверка се срещат в практическата работа от широк кръг инженерни работници. Но въпреки това методът за проверка на топлинните изчисления все още е недостатъчно развит. Следователно в бъдеще ще се обърне необходимото внимание на метода за проверка на топлинните изчисления.

Топлинните изчисления за проверка се отнасят за изпарителни инсталации, работещи при заводски условия и имат за задача да установят оптималния режим на работа на инсталацията при определени условия. Това е нормирането на работата на термичните устройства. При нормализиране на работата на изпарителните инсталации основната задача трябва да бъде установяването на оптимален температурен режим във връзка с изходните данни за общото натоварване на инсталацията, извличането на пара и размерите на отделните сгради.

Проверителни топлинни изчисления се извършват, ако нагревателната повърхност на топлообменника е известна и е необходимо да се определи количеството предадена топлина и крайните температури на работните флуиди. Топлинното изчисление на топлообменниците се свежда до съвместното решение на уравненията на топлинния баланс и топлопреминаването.

Проверителни топлинни изчисления се извършват, ако нагревателната повърхност на топлообменника е известна и е необходимо да се определи количеството предадена топлина и крайните температури на работните флуиди. Топлинното изчисление на топлообменниците се свежда до съвместното решение на уравненията на топлинния баланс и топлопреминаването.

Извършва се топлинно изчисление за проверка за съществуващия котелен агрегат. Целта на това изчисление е да се определи ефективността на котела и да се оцени надеждността на неговата работа за дадено гориво, а в някои случаи не само за номиналното натоварване на котела, но и за товари, които се различават от него. Целта на изчислението за проверка може също да бъде да се оцени работата на котела след реконструкция на пещните устройства или нагревателните повърхности с цел повишаване на неговата производителност или ефективност.

Топлинното изчисление за проверка се извършва в случай, че има готов (стандартен) топлообменник и е необходимо да се определи колко такива устройства трябва да бъдат инсталирани, така че тяхната топлообменна повърхност да съответства на получената в резултат на изчислението.

Извършват се верификационни термични изчисления, за да се идентифицира възможността за използване на готови или стандартни топлообменници за определени цели, определени от технологичните изисквания.

Проверката на топлинното изчисление на апарата се извършва след като всички негови части и възли са изчислени и проектирани. Задачите на изчислението за проверка са: 1) определяне на температура: а) на повърхността на метални части и възли; б) максимално и средно вътре във възлите, съдържащи изолационни материали; 2) определяне на температурата на охлаждащата среда вътре в корпуса за апарат с корпус; 3) определяне на температурата на външната повърхност на стените на черупката. Тази глава представя опростени методи за изчисление.

Проверката на топлинното изчисление на хотелска единица е сложна математическа задача, която се състои в съставянето и решаването на система от нелинейни алгебрични уравнения от висок порядък. За да се състави решение на тази система, са необходими значителни масиви от първоначална информация, които характеризират котелния агрегат като цяло, както и всяка от неговите повърхности.

Топлообменниците са устройства, при които топлината се предава от едно тяло на друго. Телата, които дават или получават топлина, се наричат ​​топлоносители. Топлообменът между охлаждащите течности е един от най-важните процеси в технологиите.

Според принципа на действие топлообменниците могат да бъдат разделени на рекуперативни, регенеративни и смесителни. Има и устройства за топлообмен, в които нагряването или охлаждането на охлаждащата течност се извършва поради вътрешни източници на топлина.

Рекуперативните топлообменници са устройства, при които две течности с различни температури протичат в пространство, разделено от твърда стена. Преносът на топлина се осъществява поради конвекция и топлопроводимост и ако поне една от течностите е излъчващ газ, то поради топлинно излъчване. Примери за такива устройства са бойлери, нагреватели, кондензатори, изпарители и др.

Регенераторите са такива топлообменници, в които една и съща нагревателна повърхност се измива с гореща или студена течност на определени интервали. Първо, повърхността на регенератора взема топлина от горещата течност и се нагрява, след това повърхността на регенератора отдава енергия на студената течност. В регенераторите топлообменът винаги протича в нестационарни условия, а рекуперативните топлообменници работят предимно в стационарен режим.

Тъй като в регенеративните и рекуперативните устройства процесът на пренос на топлина е неизбежно свързан с повърхността на твърдо тяло, те се наричат ​​още повърхностни. При смесване Апаратният топлопренос се осъществява чрез директен контакт и смесване на горещи и студени течности. Охладителните кули са типичен пример за такива топлообменници. В охладителните кули водата се охлажда от атмосферния въздух. Въздухът влиза в пряк контакт с водата и се смесва с парата, която е резултат от частичното изпаряване на водата.

Независимо от принципа на работа, топлообменниците, използвани в различни области на техниката, имат свои собствени имена. Въпреки това, от термотехническа гледна точка, всички устройства имат една цел - пренасянето на топлина от една охлаждаща течност към друга или повърхността на твърдо тяло към движещи се охлаждащи течности. Последното определя онези общи разпоредби, които са в основата на топлинното изчисление на всеки топлообменник.

Основни положения и уравнения на топлинното изчисление

Топлинните изчисления на топлообменниците могат да бъдат проектиране и проверка. Проектни (структурни) топлинни изчисления се извършват при проектиране на нови устройства, целта на изчислението е да се определи топлообменната повърхност. Проверка на топлинни изчисления се извършват, ако нагревателната повърхност на топлообменника е известна и е необходимо да се определи количеството предадена топлина и крайните температури на работните флуиди. Топлинното изчисление на топлообменниците се свежда до съвместното решение на уравненията на топлинния баланс и топлопреминаването. Тези две уравнения са в основата на всяко термично изчисление. Следните уравнения са дадени за рекуперативни топлообменници.

Уравнение на топлинния баланс.Промяната в енталпията на охлаждащата течност поради пренос на топлина се определя от съотношението

Тук и по-долу индексът "1" означава, че тази стойност е свързана с гореща течност, а индексът "2" - със студена. Обозначението (тире) съответства на тази стойност на входа на топлообменника, (две чертички) - на изхода.

Ако приемем, че с Р =консти dh=c стр dt, предишните уравнения могат да бъдат написани:

Специфична топлина с Р зависи от температурата. Следователно, в практическите изчисления, средната стойност на изобарния топлинен капацитет в температурния диапазон от т"преди т"".1) постоянен ток; 2) противоток; 3) кръстосан ток; 4) със сложна посока на движение на охлаждащите течности (смесен ток).

На практика често има нужда от стандартен или новоразработен топлообменник при известни дебити G 1 G 2 , начални температури t1'и t2',повърхност на устройството Фопределете крайните стойности на температурите на топлоносителите t1''и t2"или, което е същото, топлинната мощност на апарата. От хода на топло- и масопреноса е известно, че t1''и t2"може да се изчисли с помощта на формулите

, (2.33)

където ε– ефективност на топлообменника,определя се от дела на неговата действителна топлинна мощност от максимално възможната; (gc) MI n - най-малкият от G 1 c 1и G 2 c 2 .

От курса на топло- и масопреноса и теорията на топлообменниците е известно също, че в случай на паралелен поток, съвместното решение на уравненията на топлопреноса и топлинния баланс, като се вземе предвид уравнение (2.25), дава следното израз за ефективност:

, (2.34)

където ; , N=kF/C Мине броят на трансферните единици; C min, C max - най-малкият и най-големият общ топлинен капацитет на топлоносителите, равен съответно на най-малките и най-големите произведения на дебита на топлоносителя и техния специфичен топлинен капацитет. В случай на противоток

. (2.35)

За кръстосани и по-сложни схеми на движение на топлоносители, зависимостите ε (Н, C min / C max) са дадени в .

Ако коефициентът на топлопреминаване не е известен предварително, той се изчислява по същия начин, както при извършване на изчисление на топлинния дизайн.

При C max >> C min (например в случай на кондензация на пара, охладена от вода)

Това по-специално може да потвърди липсата на влияние върху Δtсхеми на движение на топлоносители при C max / C min →∞.

От уравненията: топлопренос и топлинен баланс също следва, че N 1 = kF / C l \u003d δt l / Δtи N2 =kF/C2 = δt2/Δt;ε 1 = δ t 1 /Δt max и ε 2 = δ t 2 /Δt max, a ε 1 = ε 2 C 2 / C 1 .Следователно, по аналогия с формули (2.34) и (2.35)зависимости от вида ε 1 (N 1 C 1 C 2) и ε 2 ( N 2 C 1От 2 ) (виж например).

Необходимостта от използване за всяка конкретна схема на движение на топлоносители на собствена формула за ефективност, различна от другите, затруднява извършването на изчисления. За да премахнете отбелязания недостатък, можете да използвате метода на φ-ток, който е описан подробно в. Съгласно този метод, зависимостта на ефективността ε 2 от броя на преносните единици N 2и относителен общ топлинен капацитет ω=C 2 /C 1 за всички, без изключение, схеми на движение на топлоносители се описва с една формула

където f φ ,- характеристика на токовата верига. Лесно е да се види, че когато f φ=0 формула (2.37) влиза във формула (2.34) за преден поток, когато f φ=1– във формула (2.35) за обратен поток.

Идеята на метода на φ-ток се основава на факта, че стойностите на ефективността за по-голямата част от сложните вериги лежат между стойностите на ефективност за едновременен и противоток. След това, представяне на функцията f φ=0,5(1– cosφ), ; за φ=0 получаваме f φ=0, т.е. минималната стойност на характеристиката на токовата верига, която съответства на предния поток. При φ=π имаме максималната стойност на характеристиката f φ=l, което съответства на най-ефективната противотокова схема.

За всяка схема, с изключение на постоянен и противоток, за който f φса постоянни стойности, f φобикновено има някаква функция от N 2 \u003d kF / C 2.Изчисленията обаче показаха това N 2< 1,5 и дори при N 2<=2 f φ , може да се приеме за постоянно. Стойностите на тези константи са дадени в табл. 2.3. Там са дадени и граничните стойности на характеристиките на токовата верига. f φ*, които се получават, ако във формула (2.37) преминем към предела при N 2→∞ и ω→1:

, (2.38)

При използване на уравнение (2.37) става възможно да се извършват на компютър изчисленията на топлообменници с различни схеми за движение на топлоносители по единен метод. В този случай всеки от топлообменниците може да бъде представен като верига, съдържаща елементарни топлообменници, свързани паралелно и последователно, във всеки от които движението на топлоносителите е само или правопоточно, или противопоточно, или кръстосано flow, или cross-flow, т.е. това е просто. Размерите на елементарните топлообменници винаги се избират достатъчно малки, така че нелинейният характер на изменението на температурата на топлоносителите да може да се пренебрегне и средната температурна разлика на всеки от елементарните повърхностни участъци да се изчисли като средноаритметично.

Таблица 2.3. Характеристики на текущата верига и максимална ефективност на устройствата за различни схеми на движение на охлаждащите течности

ПРОВЕРКА ТЕРМИЧНО ИЗЧИСЛЕНИЕ НА МАШИНАТА

При изчисляване на комплектни машини, включително кондензатор, изпарители и други елементи, е невъзможно да се зададе температурния режим на тяхната работа. Тя трябва да се определи само чрез специална проверка на топлинното изчисление на машината, предназначена за монтаж.

Целта на изчислението за проверка е да се установи дали избраната машина ще може да осигури желаните температури на въздуха в камерите с известен топлинен принос, без да се превишава допустимата стойност на коефициента на работа b. За това се определя действителният температурен режим на работа и действителният коефициент на работното време на машината. В разглежданите автомати компресорът работи само в работната част на цикъла, а изпарителят - непрекъснато. Следователно компресорът се изчислява според средната точка на кипене tor за работния период на цикъла, а изпарителят - според средната точка на кипене tot за целия цикъл.

При изчислението за проверка първо определете средната точка на кипене за целия цикъл toc от уравнението за топлопреминаване в изпарителя, което при охлаждане на машината има формата само в една камера.

Когато една машина и n камери се охладят, уравнението за пренос на топлина в изпарителите приема формата

В тези формули

Qkam, Qkam1, Qkam2, ..., Qkamn ​​- консумация на студ за съответните камери, W;

ki, kіl, ki2,…, kin - коефициенти на топлопреминаване на изпарителите, W/(m2 °C);

Fi, Fi, Fi2,…, Fin - повърхности на изпарителя, m2;

tkam, tkam1, tkam2,…, tkamn - температури на въздуха в съответните камери, °C.

Експериментална работа и специални изчисления установиха, че средната точка на кипене на хладилния агент през работния период на горния цикъл на машини с малък капацитет, работещи към охладителни камери с температура на въздуха от -2° до +4°C, е приблизително 3°C по-ниска от точката на кипене на средния хладилен агент.за целия цикъл tots, т.е.

Въз основа на намерената стойност tor се определя действителният работен капацитет на охлаждане Qop на избраната за монтаж машина. Това се извършва според характеристиките на машината, представени в координатите Q0 - t0 и отбелязани в каталози и справочници (виж фиг. 106).

Когато се определя Qop от такава графика, трябва да се посочи температурата на кондензация и да се вземат стойностите на Qop от кривата, свързана с тази температура. За агрегати с водно охлаждан кондензатор, поддържането на приетата температура на кондензиране се осигурява от воден контролен клапан. В агрегатите с въздушно охлаждане температурата на кондензиране се настройва според температурата на околния въздух и капацитета на охлаждане на компресора. В този случай температурата на кондензация може да бъде първоначално зададена и след изчисляване на кондензатора може да се прецизира.

За машини с въздушно охлаждане температурата на кондензиране трябва да се изчисли с помощта на уравнението

Където tv е температурата на околната среда (кондензатора) на въздуха, °С;

kk - коефициент на топлопреминаване на кондензатора, W/(m2 °C);

Fc - топлопреносна повърхност на кондензатора, m2;

Ако изчислената по този начин температура се различава от първоначално приетата с повече от 2°C, изчислението трябва да се повтори.

Действителният коефициент на работно време на хладилната машина трябва да се изрази като отношение на общата консумация на студ за дадена група камери ΣQkam към работния хладилен капацитет на машината (агрегата), избрана за охлаждане на тази група камери Qop, т.е.

Получената стойност на коефициента на работно време трябва да бъде в диапазона от 0,4 до 0,7. По-високите стойности на b показват, че производителността на избрания блок е недостатъчна; трябва да вземете друга единица, по-голяма производителност, и да повторите изчислението. Ако в резултат на изчислението се окаже, че б<4, то ϶то означает, что выбранный агрегат будет мало использоваться, тогда нужно принять агрегат с меньшей холодопроизводительностью и повторить расчет. Когда соотношение тепловых нагрузок не соответствует возможному распределению испарителей по камерам при отсутствии в них реле температуры, следует после поверочного, расчета машины проверить, будет ли обеспечено поддержание заданнои̌ температуры в камерах. Для ϶того пользуются тем же уравнением теплопередачи испарителя для каждой камеры (59), но подставляют в нᴇᴦο найденное значение температуры кипения tоп, а определяют температуру воздуха в камере tкам:

Ако намерената стойност на температурата на въздуха в камерата се отклонява с повече от 2°C от номиналната й стойност, тогава трябва да помислите за възможността да поставите изпарителите в камерите по друг начин или да поръчате изпарители в допълнение към комплекта.

При проверка на изчислението на хладилен агрегат със система за охлаждане на саламура е възможно да се вземе факторът на времето на работа b=0,9 и да се изчисли изпарителя за непрекъсната работа на компресора, т.е. вземете tc≈tor=t0. Работната точка на кипене се определя от уравненията:

, (66)

където tpm е средната температура на саламура, ºС;

t0 - точка на кипене, °С.

В това изчисление може да се посочи една от стойностите tpm или t0. Другото се изчислява според уравнението. Определянето на точката на кипене може да се извърши и графично. За това на графиката Q0 - t0, представляваща характеристиката на уреда, е начертана права линия Qi = k и Fi (tpm-t0), която е характеристиката на изпарителя. Точката на пресичане на кривата Q0 и правата Qi ще съответства на желаната точка на кипене.

ПРОВЕРКА ТЕРМИЧНО ИЗЧИСЛЕНИЕ НА МАШИНАТА - понятие и видове. Класификация и характеристики на категорията "ПРОВЕРКАТЕЛНО ТЕРМИЧНО ИЗЧИСЛЕНИЕ НА МАШИНАТА" 2017-2018г.