Koeficijent smanjenja zapremine vazduha u zgradi. Izračun energetskih performansi zgrade
Opis:
U skladu sa najnovijim SNiP-om "Toplotna zaštita zgrada", odjeljak "Energetska efikasnost" obavezan je za svaki projekat. Osnovna svrha ovog odjeljka je da dokaže da je specifična potrošnja topline za grijanje i ventilaciju zgrade ispod standardne vrijednosti.
Proračun sunčevog zračenja zimi
Tok ukupnog sunčevog zračenja koje dolazi tokom perioda grijanja na horizontalne i vertikalne površine pod stvarnim uvjetima oblačnosti, kW h / m 2 (MJ / m 2)
Tok ukupnog sunčevog zračenja koji dolazi za svaki mjesec grijnog perioda na horizontalne i vertikalne površine pod stvarnim uvjetima oblačnosti, kW h / m 2 (MJ / m 2)
Kao rezultat obavljenog rada dobijeni su podaci o intenzitetu ukupnog (direktnog i raspršenog) sunčevog zračenja upadnog na različito orijentisane vertikalne površine za 18 ruskih gradova. Ovi podaci se mogu koristiti u stvarnom dizajnu.
Književnost
1. SNiP 23-02-2003 "Toplotna zaštita zgrada". - M .: Gosstroj Rusije, FSUE TsPP, 2004.
2. Naučni i primijenjeni priručnik o klimi SSSR-a. Pogl. 1–6. Problem. 1–34. - St. Petersburg. : Gidrometeoizdat, 1989–1998.
3. SP 23-101-2004 "Projekt toplinske zaštite zgrada". - M. : FSUE TsPP, 2004.
4. MGSN 2.01–99 „Ušteda energije u zgradama. Standardi za termičku zaštitu i opskrbu toplinom i vodom”. - M. : GUP "NIATs", 1999.
5. SNiP 23-01-99* "Građevinska klimatologija". - M .: Gosstroj Rusije, Državno jedinstveno preduzeće TsPP, 2003.
6. Građevinska klimatologija: Referentni vodič za SNiP. - M.: Stroyizdat, 1990.
Sistemi grijanja i ventilacije moraju obezbijediti prihvatljivu mikroklimu i uslove vazduha u zatvorenom prostoru. Da biste to učinili, potrebno je održavati ravnotežu između toplinskih gubitaka zgrade i toplinskih dobitaka. Uslov toplinske ravnoteže zgrade može se izraziti kao jednakost
$$Q=Q_t+Q_i=Q_0+Q_(tv),$$
gdje je $Q$ ukupan gubitak topline zgrade; $Q_t$ – gubici toplote prenosom toplote kroz spoljna kućišta; $Q_i$ - gubitak toplote infiltracijom usled hladnog vazduha koji ulazi u prostoriju kroz curenja u spoljašnjim kućištima; $Q_0$ – dovod topline u zgradu preko sistema grijanja; $Q_(tv)$ su interna oslobađanja topline.
Toplotni gubici zgrade uglavnom zavise od prvog člana $Q_t$. Stoga, radi lakšeg izračunavanja, toplinski gubici zgrade mogu se predstaviti na sljedeći način:
$$Q=Q_t (1+μ),$$
gdje je $μ$ koeficijent infiltracije, koji je omjer gubitka topline infiltracijom i gubitka topline prijenosom topline kroz vanjska kućišta.
Izvor unutrašnje toplotne emisije $Q_(TV)$ u stambenim zgradama su najčešće ljudi, aparati za kuvanje (plinski, električni i drugi štednjaci), rasvjetna tijela. Ova oslobađanja toplote su uglavnom nasumične prirode i ne mogu se ni na koji način kontrolisati u vremenu.
Osim toga, rasipanje topline nije ravnomjerno raspoređeno po cijeloj zgradi. U prostorijama sa velikom gustinom naseljenosti, unutrašnje emisije toplote su relativno velike, au prostorijama sa malom gustinom su neznatne.
Da bi se osigurao normalan temperaturni režim u stambenim prostorima u svim grijanim prostorijama, hidraulički i temperaturni režimi mreže grijanja obično se postavljaju prema najnepovoljnijim uvjetima, tj. prema načinu grijanja prostorija sa nultom toplotnom emisijom.
Smanjena otpornost na prijenos topline prozirnih konstrukcija (prozori, vitraji, balkonska vrata, lanterne) uzima se prema rezultatima ispitivanja u akreditiranoj laboratoriji; u nedostatku takvih podataka, procjenjuje se prema metodi iz Priloga K.
Smanjeni otpor prenosa toplote ogradnih konstrukcija sa ventilisanim vazdušnim otvorima treba izračunati u skladu sa Dodatkom K u SP 50.13330.2012 Toplotna zaštita zgrada (SNiP 23.02.2003).
Proračun specifičnih karakteristika toplinske zaštite zgrade sastavlja se u obliku tabele, koja treba da sadrži sljedeće podatke:
- Naziv svakog fragmenta koji čini školjku zgrade;
- Površina svakog fragmenta;
- Smanjena otpornost na prenos toplote svakog fragmenta u odnosu na proračun (prema Dodatku E u SP 50.13330.2012 Toplotna zaštita zgrada (SNiP 23.02.2003));
- Koeficijent koji uzima u obzir razliku između unutrašnje ili vanjske temperature fragmenta konstrukcije od onih prihvaćenih u GSOP proračunu.
Sljedeća tabela prikazuje oblik tabele za izračunavanje specifičnih toplotnih performansi zgrade
Specifičnu karakteristiku ventilacije zgrade, W / (m 3 ∙ ° C), treba odrediti formulom
$$k_(vent)=0,28 c n_v β_v ρ_v^(vent) (1-k_(ef)),$$
gdje je $c$ specifični toplinski kapacitet zraka, jednak 1 kJ/(kg °C); $β_v$ je koeficijent smanjenja zapremine vazduha u zgradi, uzimajući u obzir prisustvo unutrašnjih ogradnih konstrukcija. U nedostatku podataka, uzmite $β_v=0.85$; $ρ_v^(vent)$ - prosječna gustina dovodnog zraka za period grijanja, izračunata po formuli, kg / m 3:
$$ρ_in^(vent)=\frac(353)(273+t_(od));$$
$n_v$ je prosječna brzina izmjene zraka u zgradi tokom perioda grijanja, h -1; $k_(eff)$ – faktor efikasnosti izmjenjivača topline.
Koeficijent efikasnosti izmjenjivača topline je različit od nule ako prosječna propusnost zraka stambenih stanova i prostorija javnih zgrada (sa zatvorenim otvorima za dovod i izduvnu ventilaciju) osigurava razmjenu zraka s višestrukošću od $n_(50)$, h–1 , pri razlici pritisaka od 50 tokom perioda ispitivanja Pa spoljnog i unutrašnjeg vazduha tokom ventilacije sa mehaničkom stimulacijom $n_(50) ≤ 2$ h –1 .
Brzina izmjene zraka u zgradama i prostorijama pri razlici tlaka od 50 Pa i njihova prosječna propusnost zraka određuju se prema GOST 31167.
Prosečna brzina razmene vazduha zgrade tokom perioda grejanja izračunava se iz ukupne razmene vazduha usled ventilacije i infiltracije prema formuli, h -1:
$$n_v=\frac(\frac(L_(vent) n_(vent))(168) + \frac(G_(inf) n_(inf))(168 ρ_v^(vent)))(β_v ) V_(od )),$$
gde je $L_(vent)$ - količina dovodnog vazduha u zgradu sa neorganizovanim dotokom ili normalizovana vrednost sa mehaničkom ventilacijom, m 3 / h, jednaka: a) stambenim zgradama sa procenjenom zauzetošću stanova manjom od 20 m 2 ukupne površine po osobi $3 A_zh $, b) ostale stambene zgrade $0,35 h_(sprat)(A_zh)$, ali ne manje od $30 m$; gdje je $m$ procijenjeni broj stanovnika u zgradi, c) javne i administrativne zgrade se prihvataju uslovno: za upravne zgrade, kancelarije, skladišta i supermarkete $4 A_r$, za prodavnice, zdravstvene ustanove, komplekse potrošačkih usluga, sportske arene , muzeji i izložbe $5·A_r$, za vrtiće, škole, srednje tehničke i visokoškolske ustanove $7·A_r$, za sportsko-rekreativne i kulturno-rekreativne komplekse, restorane, kafiće, željezničke stanice $10·A_r$; $A_zh$, $A_r$ - za stambene zgrade - površina stambenih prostorija, koja uključuje spavaće sobe, dečije sobe, dnevne sobe, kancelarije, biblioteke, trpezarije, kuhinje-trpezarije; za javne i upravne zgrade - procijenjena površina, utvrđena u skladu sa SP 118.13330 kao zbir površina svih prostorija, izuzev hodnika, vestibula, prolaza, stepeništa, šahtova za liftove, unutrašnjih otvorenih stepenica i rampi, kao i prostor predviđen za postavljanje inženjerske opreme i mreže, m 2 ; $h_(pod)$ – visina od poda do plafona, m; $n_(vent)$ - broj sati mehaničke ventilacije tokom sedmice; 168 - broj sati u sedmici; $G_(inf)$ - količina vazduha infiltrirana u zgradu kroz omotač zgrade, kg/h: za stambene zgrade - vazduh koji ulazi u stepenište tokom dana grejnog perioda, za javne zgrade - vazduh koji ulazi kroz curenje prozirne konstrukcije i vrata, dozvoljeno prihvatanje za javne zgrade u neradno vrijeme, u zavisnosti od spratnosti zgrade: do tri sprata - jednako $0,1 β_v V_(ukupno)$, od četiri do devet spratova $0,15 β_v V_(ukupno)$, iznad devet spratova $0,2 β_v ·V_(gen)$, gdje je $V_(gen)$ grijana zapremina javnog dijela zgrade; $n_(inf)$ je broj sati obračuna infiltracije tokom sedmice, h, jednak 168 za zgrade sa uravnoteženom dovodnom i izduvnom ventilacijom i (168 - $n_(vent)$) za zgrade u kojima se nalazi nadpritisak zraka održava se tokom rada opskrbna mehanička ventilacija; $V_(od)$ - zagrijana zapremina zgrade, jednaka zapremini ograničenoj unutrašnjim površinama vanjskih ograda zgrada, m 3;
U slučajevima kada se zgrada sastoji od nekoliko zona sa različitom razmjenom zraka, prosječne stope izmjene zraka se utvrđuju za svaku zonu posebno (zone na koje je zgrada podijeljena treba da budu cjelokupna grijana zapremina). Sve dobijene prosječne stope izmjene zraka se sumiraju i ukupni koeficijent se zamjenjuje u formulu za izračunavanje specifičnih karakteristika ventilacije zgrade.
Količina infiltrirajućeg zraka koja ulazi u stepenište stambene zgrade ili prostorije javne zgrade kroz otvore na otvorima, pod pretpostavkom da su svi na vjetrovitoj strani, treba odrediti po formuli:
$$G_(inf)=\left(\frac(A_(ok))(R_(u,ok)^(tr))\desno)\left(\frac(Δp_(ok))(10)\desno) ^(\frac(2)(3))+\left(\frac(A_(dw))(R_(u,dw)^(tr))\desno)\left(\frac(Δp_(dw) )( 10)\desno)^(\frac(1)(2))$$
gdje je $A_(ok)$ i $A_(dv)$ - ukupna površina prozora, balkonskih vrata i ulaznih vanjskih vrata, m 2; $R_(i,ok)^(tr)$ i $R_(i,dv)^(tr)$ - respektivno, potrebna vazdušna propusnost prozora i balkonskih vrata i ulaznih spoljnih vrata, (m 2 h) / kg; $Δp_(ok)$ i $Δp_(dv)$ - respektivno, izračunata razlika pritiska između vanjskog i unutrašnjeg zraka, Pa, za prozore i balkonska vrata i vanjska ulazna vrata, određena je formulom:
$$Δp=0,55 H (γ_n-γ_v)+0,03 γ_n v^2,$$
za prozore i balkonska vrata sa zamjenom vrijednosti 0,55 za 0,28 u njemu i sa izračunom specifične težine prema formuli:
$$γ=\frac(3463)(273+t),$$
gdje je $γ_n$, $γ_v$ – specifična težina vanjskog i unutrašnjeg zraka, N/m 3 ; t - temperatura vazduha: unutrašnja (za određivanje $γ_v$) - uzima se prema optimalnim parametrima prema GOST 12.1.005, GOST 30494 i SanPiN 2.1.2.2645; na otvorenom (za određivanje $γ_n$) - uzima se kao jednaka prosječnoj temperaturi najhladnijeg petodnevnog perioda sa vjerovatnoćom od 0,92 prema SP 131.13330; $v$ je maksimalna prosječna brzina vjetra u bodovima za januar, čija je učestalost 16% ili više, uzeto prema SP 131.13330.
Specifičnu karakteristiku kućne toplotne emisije zgrade, W/(m 3 °C), treba odrediti formulom:
$$k_(život)=\frac(q_(život) A_zh)(V_(život) (t_in-t_(od))),$$
gdje je $q_(život)$ količina toplotne emisije domaćinstva po 1 m 2 površine stambenog prostora ili procijenjene površine javne zgrade, W/m 2, uzeto za:
- stambene zgrade sa procijenjenom zauzetošću stanova manjom od 20 m 2 ukupne površine po osobi $q_(domaćinstvo)=17$ W/m 2 ;
- stambene zgrade sa procijenjenom zauzetošću stanova od 45 m 2 ukupne površine ili više po osobi $q_(domaćinstvo)=10$ W/m 2;
- ostale stambene zgrade - zavisno od procijenjene zauzetosti stanova interpolacijom vrijednosti $q_(domaćinstvo)$ između 17 i 10 W/m 2 ;
- za javne i upravne zgrade, toplotna emisija domaćinstava se uzima u obzir prema procijenjenom broju ljudi (90 W/osoba) u zgradi, rasvjeti (u smislu instalisane snage) i kancelarijskoj opremi (10 W/m 2), uzimajući računa se radno vrijeme sedmično.
Specifičnu karakteristiku unosa toplote u zgradu od sunčevog zračenja, W/(m °C), treba odrediti formulom:
$$k_(rad)=(11,6 Q_(rad)^(godina))(V_(od) GSOP),$$
gde je $Q_(rad)^(godina)$ – toplotni dobici kroz prozore i lanterne od sunčevog zračenja tokom grejnog perioda, MJ/god., za četiri fasade zgrada orijentisane u četiri pravca, određene po formuli:
$$Q_(rad)^(godina)=τ_(1ok) τ_(2ok) (A_(ok1)I_1+A_(ok2)I_2+A_(ok3)I_3+A_(ok4)I_4) +τ_(1pozadina) τ_ (2pozadina) A_(pozadina) I_(planina),$$
gdje su $τ_(1ok)$, $τ_(1background)$ koeficijenti relativne penetracije sunčevog zračenja za svjetlosne ispune prozora, odnosno krovnih prozora, uzeti prema podacima iz pasoša odgovarajućih svjetlosnih proizvoda; u nedostatku podataka, treba ga uzeti u skladu sa skupom pravila; krovne prozore sa uglom nagiba ispuna prema horizontu od 45° ili više treba smatrati vertikalnim prozorima, sa uglom nagiba manjim od 45° - kao krovnim prozorima; $τ_(2ok)$, $τ_(2background)$ – koeficijenti koji uzimaju u obzir zasjenjenje svjetlosnog otvora prozora, odnosno krovnih prozora neprozirnim elementima za punjenje, uzeti prema projektnim podacima; u nedostatku podataka, treba ga uzeti u skladu sa skupom pravila; $A_(ok1)$, $A_(ok2)$, $A_(ok3)$, $A_(ok4)$ - površina svjetlosnih otvora fasada zgrade (slijepi dio balkonskih vrata je isključeno), odnosno orijentisana u četiri pravca, m 2; $A_(pozadina)$ - površina krovnih prozora krovnih prozora zgrade, m 2 ; $I_1$, $I_2$, $I_3$, $I_4$ - prosječna vrijednost sunčevog zračenja na vertikalnim površinama tokom perioda grijanja u uslovima stvarne oblačnosti, odnosno orijentisana duž četiri fasade zgrade, MJ / (m 2 god. ), određuje se metodskim skupom pravila TSN 23-304-99 i SP 23-101-2004; $I_(planine)$ - prosječna vrijednost sunčevog zračenja za period grijanja na horizontalnoj površini pod stvarnim uslovima oblačnosti, MJ / (m 2 god.), određena je prema skupu pravila TSN 23-304-99 i SP 23-101-2004.
Specifičnu potrošnju toplotne energije za grijanje i ventilaciju zgrade tokom perioda grijanja, kWh / (m 3 godine) treba odrediti po formuli:
$$q=0,024 GSOP q_(od)^r.$$
Potrošnja toplotne energije za grijanje i ventilaciju zgrade tokom perioda grijanja, kWh/god., treba odrediti po formuli:
$$Q_(od)^(godina)=0,024 GSOP V_(od) q_(od)^r.$$
Na osnovu ovih pokazatelja izrađuje se energetski pasoš za svaku zgradu. Energetski pasoš projekta zgrade: dokument koji sadrži energetske, toplotne i geometrijske karakteristike postojećih zgrada i građevinskih projekata i njihovih ogradnih konstrukcija, i utvrđuje njihovu usklađenost sa zahtjevima regulatornih dokumenata i klasom energetske efikasnosti.
Energetski pasoš projekta zgrade izrađen je kako bi se obezbijedio sistem praćenja potrošnje toplotne energije za grijanje i ventilaciju u zgradi, što podrazumijeva utvrđivanje usklađenosti toplotnih i energetskih karakteristika zgrade sa normalizovanim pokazateljima. definisani ovim standardima i (ili) zahtjevi energetske efikasnosti objekata kapitalne izgradnje utvrđeni saveznim zakonodavstvom.
Energetski pasoš zgrade sastavlja se u skladu sa Dodatkom D. Obrazac za popunjavanje energetskog pasoša projekta zgrade u SP 50.13330.2012 Toplotna zaštita zgrada (SNiP 23.02.2003).
Sistemi grijanja moraju osigurati ravnomjerno zagrijavanje zraka u zatvorenom prostoru tokom cijelog perioda grijanja, ne stvaraju mirise, ne zagađuju unutrašnji zrak štetnim materijama koje se emituju tokom rada, ne stvaraju dodatnu buku i moraju biti pristupačni za rutinske popravke i održavanje.
Grijači moraju biti lako dostupni za čišćenje. U slučaju grijanja vode, temperatura površine uređaja za grijanje ne smije prelaziti 90°C. Za uređaje s temperaturom grijaće površine većom od 75°C potrebno je osigurati zaštitne barijere.
Prirodnu ventilaciju stambenih prostorija treba izvoditi strujanjem zraka kroz prozore, krmene otvore ili kroz posebne otvore na prozorskim krilima i ventilacijskim kanalima. U kuhinjama, kupatilima, toaletima i sušionicama treba predvidjeti otvore za izduvne kanale.
Opterećenje grijanja je, po pravilu, 24 sata dnevno. Uz konstantnu vanjsku temperaturu, brzinu vjetra i oblačnost, opterećenje grijanja stambenih zgrada je gotovo konstantno. Grejno opterećenje javnih zgrada i industrijskih preduzeća ima nestalan dnevni, a često i nestalan nedeljni raspored, kada se radi uštede toplotne energije veštački smanjuje snabdevanje toplotom za grejanje tokom neradnog vremena (noć i vikendom). .
Opterećenje ventilacije se znatno oštrije mijenja i tokom dana i u dane u sedmici, jer u pravilu ventilacija ne radi u neradno vrijeme industrijskih preduzeća i ustanova.
(određivanje debljine sloja izolacije potkrovlja
obloge i obloge)
A. Početni podaci
Zona vlažnosti je normalna.
z ht = 229 dana.
Prosječna projektna temperatura perioda grijanja t ht \u003d -5,9 ºS.
Temperatura hladnog petodnevnog t ekst \u003d -35 ° S.
t int \u003d + 21 ° S.
Relativna vlažnost: = 55%.
Procijenjena temperatura zraka u potkrovlju t int g \u003d +15 S.
Koeficijent prolaza topline unutrašnje površine potkrovlja 
\u003d 8,7 W / m 2 S.
Koeficijent prijenosa topline vanjske površine potkrovlja 
\u003d 12 W / m 2 · ° S.
Koeficijent prijenosa topline unutrašnje površine toplog premaza potkrovlja 
\u003d 9,9 W / m 2 · ° S.
Koeficijent prijenosa topline vanjske površine toplog premaza potkrovlja 
\u003d 23 W / m 2 · ° S.
Tip zgrade - stambena zgrada sa 9 spratova. Kuhinje u apartmanima su opremljene plinskim štednjacima. Visina tavanskog prostora je 2,0 m. Pokrivene površine (krovovi) ALI g. c \u003d 367,0 m 2, topli podovi u potkrovlju ALI g. f \u003d 367,0 m 2, vanjski zidovi potkrovlja ALI g. š \u003d 108,2 m 2.
U toplom potkrovlju nalazi se gornje ožičenje cijevi za sisteme grijanja i vodosnabdijevanja. Procijenjene temperature sistema grijanja - 95 °S, dovod tople vode - 60 °S.
Prečnik cevi za grejanje je 50 mm dužine 55 m, toplovodnih cevi su 25 mm dužine 30 m.
Potkrovlje:
Rice. 6 Shema proračuna
Potkrovlje se sastoji od strukturnih slojeva prikazanih u tabeli.
| № | Naziv materijala (dizajni) |  , kg / m 3 | δ, m |  ,W/(m °S) | R, m 2 °C / W |
| 1 | Krute ploče od mineralne vune na bitumenskim vezivom (GOST 4640) | 200 | X | 0,08 | X |
| 2 | Parna barijera - rubitex 1 sloj (GOST 30547) | 600 | 0,005 | 0,17 | 0,0294 |
| 3 | Armirano betonske šuplje ploče PC (GOST 9561 - 91) | 0,22 | 0,142 |
Kombinovana pokrivenost:
Rice. 7 Shema proračuna
Kombinovani premaz preko toplog potkrovlja sastoji se od strukturnih slojeva prikazanih u tabeli.
| № | Naziv materijala (dizajni) | , kg / m 3 | δ, m | ,W/(m °S) | R, m 2 °C / W |
| 1 | Technoelast | 600 | 0,006 | 0,17 | 0,035 |
| 2 | Cementno-pješčani malter | 1800 | 0,02 | 0,93 | 0,022 |
| 3 | Ploče od gaziranog betona | 300 | X | 0,13 | X |
| 4 | Ruberoid | 600 | 0,005 | 0,17 | 0,029 |
| 5 | armirano-betonska ploča | 2500 | 0,035 | 2,04 | 0,017 |
B. Procedura izračunavanja
Određivanje stepena-dana perioda grijanja prema formuli (2) SNiP 23-02-2003:
D d = ( t među- t ht) z ht = (21 + 5,9) 229 = 6160,1.
Normalizirana vrijednost otpornosti na prijenos topline premaza stambene zgrade prema formuli (1) SNiP 23-02-2003:
R req= a· D d+ b\u003d 0,0005 6160,1 + 2,2 \u003d 5,28 m 2 C / W;
Prema formuli (29) SP 23-101–2004 određujemo potrebnu otpornost na prijenos topline toplog poda potkrovlja 
, m 2 ° C / W: 
,
gdje 
- normalizovana otpornost premaza na prenos toplote;
n- koeficijent utvrđen formulom (30) SP 230101-2004,
(21 – 15)/(21 + 35) = 0,107.
Prema pronađenim vrijednostima 
i n odrediti 
:
\u003d 5,28 0,107 \u003d 0,56 m 2 S / W.
Potrebna otpornost premaza na toplom potkrovlju R 0g. c je određen formulom (32) SP 23-101–2004:
R 0 g.c = ( 
– t ekst)/(0,28 G Ven With(t ven – ) + ( t int - )/ R 0 g.f +
+ (
)/ALI g.f - ( 
– t ekst) a g.w/ R 0 g.w
gdje G ventil - smanjen (odnosi se na 1 m 2 potkrovlja) protok vazduha u ventilacionom sistemu, određen prema tabeli. 6 SP 23-101-2004 i jednako 19,5 kg / (m 2 h);
c– specifični toplotni kapacitet vazduha, jednak 1 kJ/(kg °S);
t ven je temperatura vazduha koji izlazi iz ventilacionih kanala, °C, uzeta jednaka t int + 1,5;
q pi je linearna gustina toplotnog toka kroz površinu toplotne izolacije, po 1 m dužine cjevovoda, uzeta za cijevi za grijanje jednaka 25, a za cijevi za toplu vodu - 12 W/m (tabela 12 SP 23 -101-2004).
Smanjeni toplotni dobici iz cevovoda sistema za grejanje i toplu vodu su:
()/ALI g.f = (25 55 + 12 30) / 367 = 4,71 W / m 2;
a g. w - smanjena površina vanjskih zidova potkrovlja m 2 / m 2, određena formulom (33) SP 23-101-2004, 
= 108,2/367 = 0,295;
- normalizovana otpornost na prenos toplote spoljnih zidova toplog potkrovlja, određena kroz stepen-dan perioda grejanja pri unutrašnjoj temperaturi vazduha u potkrovlju = +15 ºS. 
– t ht) z ht = (15 + 5,9)229 = 4786,1 °C dan,
m 2 °C / W
Pronađene vrijednosti zamjenjujemo u formulu i određujemo potrebnu otpornost na prijenos topline premaza preko toplog potkrovlja:
(15 + 35) / (0,28 19,2 (22,5 - 15) + (21 - 15) / 0,56 + 4,71 -
- (15 + 35) 0,295 / 3,08 \u003d 50 / 50,94 \u003d 0,98 m 2 ° C / W
Određujemo debljinu izolacije u potkrovlju na R 0g. f \u003d 0,56 m 2 ° C / W: 
= (R 0g. f – 1/– R f.b - R rub - 1/) ut =
= (0,56 - 1/8,7 - 0,142 -0,029 - 1/12)0,08 = 0,0153 m,
prihvatamo debljinu izolacije = 40 mm, budući da je minimalna debljina ploča od mineralne vune 40 mm (GOST 10140), tada će stvarni otpor prijenosa topline biti
R 0g. f činjenica. \u003d 1 / 8,7 + 0,04 / 0,08 + 0,029 + 0,142 + 1/12 \u003d 0,869 m 2 ° C / W.
Odredite količinu izolacije u premazu na R 0g. c \u003d \u003d 0,98 m 2 ° C / W:
= (R 0g. c – 1/ – R f.b - R trljati - R c.p.r - R t – 1/) ut =
\u003d (0,98 - 1 / 9,9 - 0,017 - 0,029 - 0,022 - 0,035 - 1/23) 0,13 \u003d 0,0953 m,
uzimamo debljinu izolacije (ploče od gaziranog betona) 100 mm, tada će stvarna vrijednost otpora na prijenos topline premaza potkrovlja biti gotovo jednaka izračunatoj.
B. Provjera usklađenosti sa sanitarno-higijenskim zahtjevima
termička zaštita zgrade
I. Provjera ispunjenosti uslova 
za potkrovlje:
\u003d (21 - 15) / (0,869 8,7) \u003d 0,79 ° C,
Prema tabeli. 5 SNiP 23-02–2003 ∆ t n = 3 °C, dakle, uslov ∆ t g = 0,79 °S t n =3 °S je ispunjeno.
Provjeravamo vanjske ogradne konstrukcije potkrovlja da li na njihovim unutrašnjim površinama nema kondenzacije, tj. da ispuni uslov 
:
- za pokrivanje toplog tavana, uzimanje 
W/m 2 °C,
15 - [(15 + 35)/(0,98 9,9] =
\u003d 15 - 4,12 \u003d 10,85 ° C;
- za vanjske zidove toplog potkrovlja, uzimajući 
W/m 2 °C,
15 - [(15 + 35)]/(3,08 8,7) =
\u003d 15 - 1,49 \u003d 13,5 ° C.
II. Izračunajte temperaturu tačke rosišta t d, °S, u potkrovlju:
- izračunavamo sadržaj vlage vanjskog zraka, g / m 3, na projektnoj temperaturi t ekst:
=
- isti, topli vazduh u potkrovlju, uzimajući prirast vlažnosti ∆ f za kuće sa plinskim pećima, jednako 4,0 g / m 3:
g/m 3 ;
- određujemo parcijalni pritisak vodene pare u zraku na toplom tavanu:
Po aplikaciji 8 po vrijednosti E= e g pronađite temperaturu tačke rose t d = 3,05 °S.
Dobijene vrijednosti temperature rosišta upoređuju se sa odgovarajućim vrijednostima 
i 
:
=13,5 > t d = 3,05 °S; = 10,88 > t d = 3,05 °S.
Temperatura rosišta je mnogo niža od odgovarajućih temperatura na unutrašnjim površinama vanjskih ograda, stoga kondenzat neće pasti na unutrašnje površine premaza i na zidove potkrovlja.
Zaključak. Horizontalne i vertikalne ograde toplog potkrovlja ispunjavaju regulatorne zahtjeve za toplinsku zaštitu zgrade.
Primjer 5
Proračun specifične potrošnje toplinske energije za grijanje 9-katne jednodijelne stambene zgrade (tip tornja)
Na slici su date dimenzije tipične etaže stambene zgrade sa 9 spratova.
Sl. 8 Tipični tlocrt 9-spratnice jednodijelne stambene zgrade
A. Početni podaci
Mjesto izgradnje - Perm.
Klimatsko područje - IV.
Zona vlažnosti je normalna.
Režim vlažnosti u prostoriji je normalan.
Radni uslovi ogradnih konstrukcija - B.
Dužina perioda grijanja z ht = 229 dana.
Prosječna temperatura perioda grijanja t ht \u003d -5,9 ° C.
Temperatura vazduha u zatvorenom prostoru t int \u003d +21 ° S.
Temperatura hladnog petodnevnog spoljašnjeg vazduha t ekst = = -35 °S.
Zgrada je opremljena "toplim" potkrovljem i tehničkim podrumom.
Temperatura unutrašnjeg vazduha tehničkog podruma 
= = +2 °S
Visina objekta od nivoa poda prvog sprata do vrha izduvnog šahta H= 29,7 m.
Visina poda - 2,8 m.
Maksimalna prosječna brzina vjetra za januar v\u003d 5,2 m / s.
B. Procedura izračunavanja
1. Određivanje površina ogradnih konstrukcija.
Određivanje površine ogradnih konstrukcija zasniva se na planu tipske etaže 9-spratnice i početnim podacima odjeljka A.
Ukupna površina objekta
ALI h \u003d (42,5 + 42,5 + 42,5 + 57,38) 9 = 1663,9 m 2.
Dnevni boravak apartmana i kuhinja
ALI l = (27,76 + 27,76 + 27,76 + 42,54 + 7,12 + 7,12 +
+ 7,12 + 7,12)
9 = 1388,7 m 2.
Površina iznad tehničkog podruma ALI b.c, potkrovlje ALI g. f i pokrivačima na tavanu ALI g. c
ALI b .c = ALI g. f= ALI g. c = 16 16,2 = 259,2 m 2.
Ukupna površina ispuna prozora i balkonskih vrata ALI F sa njihovim brojem na podu:
- prozorske ispune širine 1,5 m - 6 kom.,
- prozorske ispune širine 1,2 m - 8 kom.,
- balkonska vrata širine 0,75 m - 4 kom.
Visina prozora - 1,2 m; visina balkonskih vrata je 2,2 m.
ALI F \u003d [(1,5 6 + 1,2 8) 1,2 + (0,75 4 2,2)] 9 = 260,3 m 2.
Površina ulaznih vrata na stepenište njihove širine 1,0 i 1,5 m i visine 2,05 m
ALI ed = (1,5 + 1,0) 2,05 = 5,12 m 2.
Površina prozorske ispune stepenica sa širinom prozora od 1,2 m i visinom od 0,9 m
\u003d (1,2 0,9) 8 \u003d 8,64 m 2.
Ukupna površina spoljnih vrata stanova širine 0,9 m, visine 2,05 m i broja 4 na spratu.
ALI ed = (0,9 2,05 4) 9 = 66,42 m 2.
Ukupna površina vanjskih zidova zgrade, uzimajući u obzir otvore prozora i vrata
\u003d (16 + 16 + 16,2 + 16,2) 2,8 9 \u003d 1622,88 m 2.
Ukupna površina vanjskih zidova zgrade bez otvora za prozore i vrata
ALIŠ = 1622,88 - (260,28 + 8,64 + 5,12) = 1348,84 m 2.
Ukupna površina unutrašnjih površina vanjskih ogradnih konstrukcija, uključujući potkrovlje i sprat iznad tehničkog podruma, 
\u003d (16 + 16 + 16,2 + 16,2) 2,8 9 + 259,2 + 259,2 \u003d 2141,3 m 2.
Grijani volumen zgrade
V n = 16 16,2 2,8 9 = 6531,84 m 3.
2. Određivanje stepen-dana grejnog perioda.
Dani stepena određuju se formulom (2) SNiP 23-02-2003 za sljedeće omote zgrade:
- vanjski zidovi i potkrovlje:
D d 1 = (21 + 5,9) 229 \u003d 6160,1 ° C dan,
- premazi i vanjski zidovi toplog "potkrovlja":
D d 2 = (15 + 5,9) 229 \u003d 4786,1 ° C dan,
- spratovi iznad tehničkog podruma:
D d 3 = (2 + 5,9) 229 \u003d 1809,1 ° C dan.
3. Određivanje potrebne otpornosti na prijenos topline ogradnih konstrukcija.
Potrebna otpornost na prijenos topline ogradnih konstrukcija određena je iz tabele. 4 SNiP 23-02-2003 u zavisnosti od stepena-dnevnih vrijednosti perioda grijanja:
- za vanjske zidove zgrade
\u003d 0,00035 6160,1 + 1,4 \u003d 3,56 m 2 ° C / W;
- za podove u potkrovlju
= n·
\u003d 0,107 (0,0005 6160,1 + 2,2) \u003d 0,49 m 2,
n = 
= 
= 0,107;
- za vanjske zidove potkrovlja
\u003d 0,00035 4786,1 + 1,4 \u003d 3,07 m 2 ° C / W,
- za pokrivanje tavana 
= 
=
\u003d 0,87 m 2 ° C / W;
– za preklapanje preko tehničkog podruma 
= n b. c R reg = 0,34 (0,00045 1809,1 + 1,9) \u003d 0,92 m 2 ° C / W,
n b. c= 
= 
= 0,34;
- za ispune prozora i balkonska vrata sa trostrukim ostakljenjem u drvenim povezima (Dodatak L SP 23-101–2004)
\u003d 0,55 m 2 ° C / W.
4. Određivanje potrošnje toplotne energije za grijanje zgrade.
Za određivanje potrošnje toplotne energije za grijanje zgrade u periodu grijanja potrebno je utvrditi:
- ukupni toplinski gubici zgrade kroz vanjske ograde Q h, MJ;
- toplinski unos u domaćinstvu Q int , MJ;
- toplinski dobici kroz prozore i balkonska vrata od sunčevog zračenja, MJ.
Prilikom određivanja ukupnih toplinskih gubitaka zgrade Q h , MJ, potrebno je izračunati dva koeficijenta:
- smanjeni koeficijent prolaska topline kroz vanjski omotač zgrade 
, W / (m 2 ° C);
L v = 3 A l\u003d 3 1388,7 \u003d 4166,1 m 3 / h,
gdje A l- površina stambenih prostorija i kuhinja, m 2;
- utvrđena prosječna brzina izmjene zraka zgrade za grijni period n a, h –1, prema formuli (D.8) SNiP 23-02–2003:
n a = 
= 0,75 h -1.
Prihvatamo koeficijent za smanjenje zapremine vazduha u zgradi, uzimajući u obzir prisustvo unutrašnjih ograda, B v = 0,85; specifični toplotni kapacitet vazduha c= 1 kJ/kg °S, i koeficijent za uzimanje u obzir uticaja nadolazećeg toplotnog toka u prozirnim konstrukcijama k = 0,7:
= 
\u003d 0,45 W / (m 2 ° C).
Vrijednost ukupnog koeficijenta prijenosa topline zgrade K m, W / (m 2 ° C), određeno formulom (D.4) SNiP 23-02–2003:
K m \u003d 0,59 + 0,45 \u003d 1,04 W / (m 2 ° C).
Izračunavamo ukupne toplinske gubitke zgrade za period grijanja Q h , MJ, prema formuli (D.3) SNiP 23-02–2003:
Q h = 0,0864 1,04 6160,1 2141,28 = 1185245,3 MJ.
Unosi toplote u domaćinstvu tokom grejne sezone Q int , MJ, određen formulom (D.11) SNiP 23-02-2003, uz pretpostavku vrijednosti specifične toplotne emisije domaćinstva q int jednaka 17 W / m 2:
Q int = 0,0864 17 229 1132,4 = 380888,62 MJ.
Unos topline u zgradu od sunčevog zračenja tokom perioda grijanja Q s , MJ, određen formulom (G.11) SNiP 23-02-2003, uzimajući vrijednosti koeficijenata koji uzimaju u obzir zasjenjenje svjetlosnih otvora neprozirnim elementima za punjenje τ F = 0,5 i relativnu penetraciju sunčevo zračenje za svjetlosne ispune prozora k F = 0,46.
Prosječna vrijednost sunčevog zračenja za period grijanja na vertikalnim površinama I cf, W / m 2, prihvatamo prema Dodatku (D) SP 23-101–2004 za geografsku širinu lokacije Perma (56 ° N):
I av \u003d 201 W / m 2,
Q s = 0,5 0,76(100,44 201 + 100,44 201 +
+ 29,7 201 + 29,7 201) = 19880,18 MJ.
Potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade u periodu grijanja 
, MJ, određuje se formulom (D.2) SNiP 23-02-2003, uzimajući numeričku vrijednost sljedećih koeficijenata:
- koeficijent smanjenja toplotnog dobitka zbog toplotne inercije ogradnih konstrukcija 
= 0,8;
- koeficijent koji uzima u obzir dodatnu potrošnju topline sustava grijanja, povezanu s diskretnošću nominalnog toplotnog fluksa raspona uređaja za grijanje za zgrade tipa tornjeva 
= 1,11.
= 1,11 = 1024940,2 MJ.
Postavljamo specifičnu potrošnju toplotne energije zgrade 
, kJ / (m 2 °C dan), prema formuli (D.1) SNiP 23-02–2003:
= 
\u003d 25,47 kJ / (m 2 ° C dan).
Prema podacima u tabeli. 9 SNiP 23-02-2003, standardizirana specifična potrošnja toplotne energije za grijanje 9-spratnice stambene zgrade iznosi 25 kJ / (m 2 ° C dan), što je 1,02% niže od izračunate specifične potrošnje toplotne energije = 25,47 kJ / (m 2 ·°S·dan), stoga se u toplotnom projektu ogradnih konstrukcija ova razlika mora uzeti u obzir.
TERMIČKA ZAŠTITA OBJEKATA
TERMIČKE PERFORMANSE OBJEKATA
Datum uvođenja 2003-10-01
PREDGOVOR
1 RAZVIJENO od strane Istraživačkog instituta za građevinsku fiziku Ruske akademije za arhitekturu i građevinske nauke, TsNIIEPzhilishcha, Udruženja inženjera za grejanje, ventilaciju, klimatizaciju, snabdevanje toplotom i toplotnu fiziku zgrada, Moskovska državna ekspertiza i grupa stručnjaka
UVODIO Odeljenje za tehničku regulaciju, standardizaciju i sertifikaciju u građevinarstvu i stambeno-komunalnim uslugama Gosstroja Rusije
2 UVOJENO I STUPLJENO NA SNAGU 1. oktobra 2003. godine Uredbom Gosstroja Rusije od 26. juna 2003. godine N 113
3 UMJESTO SNiP II-3-79*
UVOD
Ovim građevinskim propisima i propisima utvrđuju se zahtjevi za toplinsku zaštitu zgrada u cilju uštede energije uz osiguranje sanitarno-higijenskih i optimalnih parametara mikroklime prostorija i trajnosti omotača i konstrukcija zgrada.
Zahtjevi za poboljšanje toplinske zaštite zgrada i objekata, glavnih potrošača energije, važan su objekt državne regulative u većini zemalja svijeta. Ovi zahtjevi se razmatraju i sa stanovišta zaštite životne sredine, racionalnog korišćenja neobnovljivih prirodnih resursa i smanjenja efekta staklene bašte i smanjenja emisije ugljen-dioksida i drugih štetnih materija u atmosferu.
Ovi standardi pokrivaju dio općeg zadatka uštede energije u zgradama. Istovremeno sa stvaranjem efikasne toplotne zaštite, u skladu sa drugim regulatornim dokumentima, preduzimaju se mere za povećanje efikasnosti inženjerske opreme zgrada, smanjenje gubitaka energije tokom njene proizvodnje i transporta, kao i smanjenje potrošnje toplotne i električne energije. kroz automatsku kontrolu i regulaciju opreme i inženjerskih sistema uopšte.
Normativi za termičku zaštitu objekata usklađeni su sa sličnim inostranim normama razvijenih zemalja. Ove norme, kao i one za inženjersku opremu, sadrže minimalne zahtjeve, a izgradnja mnogih zgrada može se odvijati na ekonomskoj osnovi sa znatno višim pokazateljima toplinske zaštite predviđenim klasifikacijom energetske efikasnosti zgrada.
Ovi standardi predviđaju uvođenje novih pokazatelja energetske efikasnosti zgrada - specifičnu potrošnju toplotne energije za grijanje tokom perioda grijanja, uzimajući u obzir razmjenu zraka, toplinske dobitke i orijentaciju zgrada, utvrđuju njihovu klasifikaciju i pravila procjene za energiju. indikatori efikasnosti kako tokom projektovanja i izgradnje, tako i kasnije tokom eksploatacije. Standardi obezbeđuju isti nivo potražnje za toplotnom energijom, što se postiže posmatranjem druge faze povećanja toplotne zaštite prema SNiP II-3 sa izmenama br. 3 i 4, ali daju više mogućnosti u izboru tehničkih rešenja i načina da se uskladi sa standardizovanim parametrima.
Zahtjevi ovih pravila i propisa testirani su u većini regija Ruske Federacije u obliku teritorijalnih građevinskih propisa (TSN) za energetsku efikasnost stambenih i javnih zgrada.
Preporučene metode za proračun toplotnih svojstava omotača zgrada u skladu sa standardima usvojenim u ovom dokumentu, referentnim materijalima i preporukama za projektovanje date su u skupu pravila „Projektovanje toplotne zaštite zgrada“.
U izradi ovog dokumenta učestvovale su sljedeće osobe: Yu.A. Matrosov i I.N. Butovsky (NIISF RAASN); Yu.A.Tabunshchikov (NP "ABOK"); B.S. Belyaev (OJSC TsNIIEPzhilishcha); V.I. Livčak (moskovsko državno vještačenje); V.A.Glukharev (Gosstroj Rusije); L.S. Vasilyeva (FSUE CNS).
1 PODRUČJE UPOTREBE
Ova pravila i propisi odnose se na toplotnu zaštitu stambenih, javnih, industrijskih, poljoprivrednih i skladišnih zgrada i objekata (u daljem tekstu zgrade) u kojima je potrebno održavati određenu temperaturu i vlažnost unutrašnjeg vazduha.
Norme se ne odnose na termičku zaštitu:
stambene i javne zgrade koje se griju periodično (manje od 5 dana u sedmici) ili sezonski (kontinuirano manje od tri mjeseca godišnje);
privremene zgrade u funkciji ne duže od dvije sezone grijanja;
staklenici, plastenici i hladnjača.
Nivo toplotne zaštite ovih objekata utvrđuje se odgovarajućim standardima, a u njihovom nedostatku - odlukom vlasnika (kupca), uz poštovanje sanitarno-higijenskih normi.
Ove norme u izgradnji i rekonstrukciji postojećih objekata od arhitektonskog i istorijskog značaja primenjuju se u svakom konkretnom slučaju, uzimajući u obzir njihovu istorijsku vrednost, na osnovu odluka nadležnih organa i koordinacije sa državnim kontrolnim organima u oblasti zaštite istorijskih i kulturnih dobara. spomenici.
2 REGULATORNE REFERENCE
Ova pravila i propisi koriste reference na regulatorne dokumente, čija je lista data u Dodatku A.
3 POJMOVI I DEFINICIJE
Ovaj dokument koristi termine i definicije date u Dodatku B.
4 OPĆE ODREDBE, KLASIFIKACIJA
4.1 Gradnju zgrada treba izvoditi u skladu sa zahtjevima za toplinsku zaštitu zgrada kako bi se osigurala mikroklima u zgradi koja je uspostavljena za život i rad ljudi, potrebna pouzdanost i trajnost konstrukcija, klimatski uslovi za rad tehničkih objekata. oprema sa minimalnom potrošnjom toplotne energije za grijanje i ventilaciju zgrada tokom perioda grijanja (u daljem tekstu - za grijanje).
Trajnost ogradnih konstrukcija treba osigurati korištenjem materijala odgovarajuće otpornosti (otpornost na mraz, otpornost na vlagu, biootpornost, otpornost na koroziju, visoke temperature, ciklične temperaturne fluktuacije i druge destruktivne utjecaje okoline), obezbjeđujući, po potrebi, posebnu zaštitu konstrukcijski elementi od nedovoljno otpornih materijala.
4.2 Propisi utvrđuju uslove za:
smanjena otpornost na prijenos topline ogradnih konstrukcija zgrada;
ograničavanje temperature i sprečavanje kondenzacije vlage na unutrašnjoj površini omotača zgrade, sa izuzetkom prozora sa vertikalnim ostakljenjem;
specifični pokazatelj potrošnje toplinske energije za grijanje zgrade;
otpornost na toplinu ogradnih konstrukcija u toploj sezoni i građevinskih prostorija u hladnoj sezoni;
zračnopropusnost ogradnih konstrukcija i prostorija zgrada;
zaštita od zalijevanja ogradnih konstrukcija;
apsorpcija topline podne površine;
klasifikacija, definisanje i unapređenje energetske efikasnosti projektovanih i postojećih zgrada;
kontrola normalizovanih indikatora, uključujući energetski pasoš zgrade.
4.3
Režim vlažnosti prostorija zgrada tokom hladne sezone, u zavisnosti od relativne vlažnosti i temperature unutrašnjeg vazduha, treba postaviti prema tabeli 1.
Tabela 1 - Režim vlažnosti građevinskih prostorija
4.4 Radne uslove ogradnih konstrukcija A ili B, u zavisnosti od režima vlažnosti prostorija i vlažnih zona građevinskog prostora, za izbor toplotnih svojstava materijala za spoljne ograde treba utvrditi prema tabeli 2. Zone vlažnosti teritorije Rusije treba uzeti u skladu sa Dodatkom C.
Tabela 2 - Radni uslovi ogradnih konstrukcija
4.5 Energetsku efikasnost stambenih i javnih zgrada treba utvrditi u skladu sa klasifikacijom prema tabeli 3. Dodjela klasa D, E u fazi projektovanja nije dozvoljena. Klase A, B uspostavljaju se za novopodignute i rekonstruisane objekte u fazi izrade projekta i naknadno se specificiraju prema rezultatima eksploatacije. Za postizanje razreda A, B, upravama subjekata Ruske Federacije preporučuje se primjena mjera za ekonomske poticaje za učesnike u projektovanju i izgradnji. Klasa C se uspostavlja u toku eksploatacije novopodignutih i rekonstruisanih zgrada u skladu sa Odjeljkom 11. Klase D, E se uspostavljaju za vrijeme eksploatacije zgrada podignutih prije 2000. godine u cilju razvoja prioriteta i mjera za rekonstrukciju ovih zgrada od strane uprava. konstitutivnih entiteta Ruske Federacije. Klase za zgrade u eksploataciji treba postaviti prema mjerenju potrošnje energije za grijni period u skladu sa
Tabela 3 - Klase energetske efikasnosti zgrada
| Oznaka klase | Naziv klase energetske efikasnosti | Vrijednost odstupanja izračunate (stvarne) vrijednosti specifične potrošnje toplotne energije za grijanje zgrade od standardne, % | Mjere koje preporučuje administracija konstitutivnih entiteta Ruske Federacije |
| Za nove i renovirane objekte | |||
| ALI | Vrlo visoka | Manje od minus 51 | Ekonomski stimulans |
| AT | Visoko | Od minus 10 do minus 50 | Isto |
| OD | Normalno | Od plus 5 do minus 9 | - |
| Za postojeće objekte | |||
| D | Kratko | Od plus 6 do plus 75 | Potrebna adaptacija zgrade |
| E | Vrlo nisko | Preko 76 | Objekat je potrebno izolovati u bliskoj budućnosti |
5 TERMIČKA ZAŠTITA OBJEKATA
5.1 Normativi utvrđuju tri pokazatelja toplinske zaštite zgrade:
a) smanjena otpornost na prijenos topline pojedinih elemenata omotača zgrade;
b) sanitarno-higijenski, uključujući temperaturnu razliku između temperatura unutrašnjeg vazduha i na površini ogradnih konstrukcija i temperature na unutrašnjoj površini iznad temperature rosišta;
c) specifična potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade, koja omogućava variranje vrijednosti toplinske zaštite različitih vrsta ogradnih konstrukcija zgrada, uzimajući u obzir prostorno-planske odluke zgrade i izbor sistema za održavanje mikroklime za postizanje normalizovane vrednosti ovog indikatora.
Uslovi za toplotnu zaštitu zgrade biće ispunjeni ako su u stambenim i javnim zgradama ispunjeni zahtevi indikatora "a" i "b" ili "b" i "c". U zgradama industrijske namjene potrebno je poštovati zahtjeve indikatora "a" i "b".
5.2 Da bi se kontrolisala usklađenost pokazatelja normiranih ovim standardima u različitim fazama stvaranja i rada zgrade, energetski pasoš zgrade treba da se popuni u skladu sa uputstvima u odjeljku 12. U ovom slučaju, dozvoljeno je prekoračiti normiranu specifičnu potrošnju energije za grijanje, u skladu sa zahtjevima iz 5.3.
Otpornost na prijenos topline elemenata omotača zgrade
5.3 Smanjeni otpor prijenosa topline, m ° C / W, ogradnih konstrukcija, kao i prozora i lampiona (sa vertikalnim ostakljenjem ili s uglom nagiba većim od 45 °) treba uzeti najmanje od normaliziranih vrijednosti, m ° C/W, određen prema tabeli 4 u zavisnosti od stepena-dana građevinskog područja, °S dan.
Tabela 4 - Normalizirane vrijednosti otpornosti na prijenos topline ogradnih konstrukcija
| Normalizirane vrijednosti otpora na prijenos topline, m ° C / W, ogradne konstrukcije | ||||||
| Zgrade i prostori, koeficijenti i . | Stepen-dani grejnog perioda , °S dan |
Sten | Pokrivači i plafoni preko prilaza | Potkrovlje, preko negrijanog podzemlja i podruma | Prozori i balkonska vrata, vitrine i vitraži | Lanterne sa vertikalnim ostakljenjem |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
| 1 Stambene, medicinske i preventivne i dječje ustanove, škole, internati, hoteli i hosteli | 2000 | 2,1 | 3,2 | 2,8 | 0,3 | 0,3 |
| 4000 | 2,8 | 4,2 | 3,7 | 0,45 | 0,35 | |
| 6000 | 3,5 | 5,2 | 4,6 | 0,6 | 0,4 | |
| 8000 | 4,2 | 6,2 | 5,5 | 0,7 | 0,45 | |
| 10000 | 4,9 | 7,2 | 6,4 | 0,75 | 0,5 | |
| 12000 | 5,6 | 8,2 | 7,3 | 0,8 | 0,55 | |
| - | 0,00035 | 0,0005 | 0,00045 | - | 0,000025 | |
| - | 1,4 | 2,2 | 1,9 | - | 0,25 | |
| 2 Javne, osim navedenih, administrativne i kućne, industrijske i druge zgrade i prostorije sa vlažnim ili vlažnim režimom | 2000 | 1,8 | 2,4 | 2,0 | 0,3 | 0,3 |
| 4000 | 2,4 | 3,2 | 2,7 | 0,4 | 0,35 | |
| 6000 | 3,0 | 4,0 | 3,4 | 0,5 | 0,4 | |
| 8000 | 3,6 | 4,8 | 4,1 | 0,6 | 0,45 | |
| 10000 | 4,2 | 5,6 | 4,8 | 0,7 | 0,5 | |
| 12000 | 4,8 | 6,4 | 5,5 | 0,8 | 0,55 | |
| - | 0,0003 | 0,0004 | 0,00035 | 0,00005 | 0,000025 | |
| - | 1,2 | 1,6 | 1,3 | 0,2 | 0,25 | |
| 3 Proizvodnja sa suvim i normalnim režimima | 2000 | 1,4 | 2,0 | 1,4 | 0,25 | 0,2 |
| 4000 | 1,8 | 2,5 | 1,8 | 0,3 | 0,25 | |
| 6000 | 2,2 | 3,0 | 2,2 | 0,35 | 0,3 | |
| 8000 | 2,6 | 3,5 | 2,6 | 0,4 | 0,35 | |
| 10000 | 3,0 | 4,0 | 3,0 | 0,45 | 0,4 | |
| 12000 | 3,4 | 4,5 | 3,4 | 0,5 | 0,45 | |
| - | 0,0002 | 0,00025 | 0,0002 | 0,000025 | 0,000025 | |
| - | 1,0 | 1,5 | 1,0 | 0,2 | 0,15 | |
| Bilješke 1 Vrijednosti za vrijednosti koje se razlikuju od tabelarnih vrijednosti treba odrediti formulom
gde je - stepen-dani grejnog perioda, °C dan, za određenu tačku; Koeficijenti čije vrijednosti treba uzeti prema tabeli za odgovarajuće grupe objekata, osim kolone 6 za grupu zgrada na poziciji 1, gdje je za interval do 6000°C dan: , ; za interval 6000-8000 °S dan: , ; za interval od 8000 °S dan i više: , . 2 Standardizirani smanjeni otpor prijenosa topline slijepog dijela balkonskih vrata mora biti najmanje 1,5 puta veći od standardiziranog otpora prijenosa topline prozirnog dijela ovih konstrukcija. 3 Normalizirane vrijednosti otpora prijenosa topline potkrovlja i podruma koji temperaturom odvajaju prostorije zgrade od negrijanih prostora () treba smanjiti množenjem vrijednosti navedenih u koloni 5 koeficijentom utvrđenim iz napomenu uz tabelu 6. Istovremeno, izračunatu temperaturu vazduha u toplom potkrovlju, toplom podrumu i zastakljenoj lođi i balkonu treba odrediti na osnovu proračuna toplotnog bilansa. 4 Dozvoljeno je u pojedinim slučajevima, vezanim za specifična projektna rješenja za popunjavanje prozorskih i drugih otvora, koristiti dizajn prozora, balkonskih vrata i lanterna sa smanjenim otporom prijenosa topline za 5% manjim od onog navedenog u tabeli. 5 Za grupu zgrada na poziciji 1, normirane vrijednosti otpora prijenosa topline podova iznad stepeništa i toplog potkrovlja, kao i iznad prilaza, ako su podovi pod tehničkog sprata, treba da budu uzeto kao za grupu objekata na poziciji 2. |
||||||
, (1)Stepen-dan perioda grijanja, °C dan, određuje se formulom
, (2)
gde je izračunata srednja temperatura unutrašnjeg vazduha zgrade, °C, uzeta za proračun ogradnih konstrukcija grupe zgrada prema tački 1 tabele 4 prema minimalnim vrednostima optimalne temperature odgovarajućih zgrada prema GOST 30494 (u opsegu 20-22 °C), za grupu zgrada prema poz. .2 Tabela 4 - prema klasifikaciji prostorija i minimalnim vrijednostima optimalne temperature u u skladu sa GOST 30494 (u opsegu 16-21 °C), zgrade prema tački 3 tabele 4 - prema standardima projektovanja relevantnih zgrada;
Prosječna vanjska temperatura, °C, i trajanje, dani, perioda grijanja, usvojenog prema SNiP 23-01 za period sa prosječnom dnevnom vanjskom temperaturom ne većom od 10 °C - pri projektovanju medicinskih i preventivnih, dječjih ustanovama i staračkim domovima, au ostalim slučajevima ne više od 8 °C.
5.4 Za industrijske zgrade sa osjetljivim viškom topline većim od 23 W/m i zgrade namijenjene za sezonski rad (u jesen ili proljeće), kao i zgrade sa procijenjenom unutrašnjom temperaturom zraka od 12°C i niže, smanjen je otpor prijenosa topline od ogradne konstrukcije (osim prozirnih), m °C / W, treba uzeti najmanje od vrijednosti koje su određene formulom
, (3)
gdje je koeficijent koji uzima u obzir ovisnost položaja vanjske površine ogradnih konstrukcija u odnosu na vanjski zrak i dat je u tabeli 6;
Normalizovana temperaturna razlika između temperature unutrašnjeg vazduha i temperature unutrašnje površine omotača zgrade, °C, uzeta prema tabeli 5;
Koeficijent prolaza topline unutrašnje površine ogradnih konstrukcija, W / (m ° C), uzet prema tabeli 7;
Projektna temperatura vanjskog zraka u hladnoj sezoni, °C, za sve zgrade, osim za industrijske zgrade namijenjene sezonskom radu, uzima se jednakom prosječnoj temperaturi najhladnijeg petodnevnog perioda sa sigurnošću od 0,92 prema SNiP-u 23-01.
U industrijskim zgradama namenjenim za sezonski rad, minimalnu temperaturu najhladnijeg meseca, utvrđenu kao prosečna mesečna temperatura januara prema tabeli 3* SNiP 23-01, treba uzeti kao projektovanu spoljašnju temperaturu u hladnoj sezoni, °C
Smanjena za prosječnu dnevnu amplitudu temperature zraka najhladnijeg mjeseca (Tabela 1 * SNiP 23-01).
Normativnu vrijednost otpornosti na prijenos topline podova iznad ventiliranog podzemlja treba uzeti prema SNiP 2.11.02.
5.5 Za određivanje normalizovanog otpora prenosu toplote unutrašnjih ogradnih konstrukcija sa razlikom u projektovanim temperaturama vazduha između prostorija od 6°C i više, u formuli (3) treba uzeti i umesto - projektnu temperaturu vazduha hladnije prostorije.
Za topla potkrovlja i tehničke potpolje, kao i u negrijanim stepeništima stambenih zgrada koje koriste sistem grijanja stanova, projektnu temperaturu zraka u tim prostorijama treba uzeti prema proračunu toplotnog bilansa, ali ne manje od 2 °C za tehničke podpolja i 5°C za negrijana stepeništa.
5.6 Smanjeni otpor prijenosa topline, m ° C / W, za vanjske zidove treba izračunati za fasadu zgrade ili za jedan međukat, uzimajući u obzir nagibe otvora bez uzimanja u obzir njihove ispune.
Smanjeni otpor prijenosa topline ogradnih konstrukcija u kontaktu sa tlom treba odrediti prema SNiP 41-01.
Smanjena otpornost na prijenos topline prozirnih konstrukcija (prozori, balkonska vrata, lanterne) uzima se na osnovu certifikacijskih ispitivanja; u nedostatku rezultata certifikacijskih testova treba uzeti vrijednosti prema skupu pravila.
5.7 Smanjeni otpor prenosa toplote, m°C/W, ulaznih vrata i vrata (bez vestibula) stanova na prvim spratovima i kapija, kao i vrata stanova sa negrijanim stepeništem, mora biti najmanje proizvod (proizvodi - za ulazna vrata u porodične kuće), pri čemu - smanjena otpornost na prenos toplote zidova, određena formulom (3); za vrata u stanove iznad prvog sprata zgrada sa grijanim stepenicama - najmanje 0,55 m°C/W.
Ograničenje temperature i kondenzacije vlage na unutrašnjoj površini omotača zgrade
5.8 Izračunata temperaturna razlika, °S, između temperature unutrašnjeg vazduha i temperature unutrašnje površine ogradne konstrukcije ne bi trebalo da pređe normalizovane vrednosti, °C, utvrđene u tabeli 5, a određuje se po formuli
, (4)
gdje je isto kao u formuli (3);
Isto kao u formuli (2);
Isto kao u formuli (3).
Smanjena otpornost na prenos toplote ogradnih konstrukcija, m·°S/W;
Koeficijent prolaza topline unutrašnje površine ogradnih konstrukcija, W / (m ° C), uzet prema tabeli 7.
Tabela 5 - Normalizovana temperaturna razlika između temperature unutrašnjeg vazduha i temperature unutrašnje površine omotača zgrade
| Zgrade i prostorije | Normalizovana temperaturna razlika, °S, for | |||
| vanjski zidovi | obloge i podovi potkrovlja | plafoni iznad prilaza, podruma i podzemlja | krovni prozori | |
| 1. Stambene, medicinske i preventivne i dječje ustanove, škole, internati | 4,0 | 3,0 | 2,0 | |
| 2. Javne, osim onih iz tačke 1., administrativne i kućne, osim prostorija sa vlažnim ili vlažnim režimom. | 4,5 | 4,0 | 2,5 | |
| 3. Proizvodnja sa suvim i normalnim režimima | , ali ne preko 7 |
, ali ne više od 6 | 2,5 | |
| 4. Proizvodne i druge prostorije sa vlažnim ili vlažnim uslovima | 2,5 | - | ||
| 5. Industrijske zgrade sa značajnim viškom osjetne topline (više od 23 W/m) i projektovanom relativnom vlažnošću zraka u zatvorenom prostoru većom od 50% | 12 | 12 | 2,5 | |
| Oznake: - iste kao u formuli (2); Temperatura tačke rosišta, °C, na projektovanoj temperaturi i relativnoj vlažnosti vazduha u zatvorenom prostoru, uzetim u skladu sa 5.9 i.5.10, SanPiN 2.1.2.1002, GOST 12.1.005 i SanPiN 2.2.4.548, SNiP 41-01 i dizajnom standarde odgovarajućih zgrada. Napomena - Za zgrade skladišta krompira i povrća, normalizovanu temperaturnu razliku za spoljne zidove, premaze i podove potkrovlja treba uzeti u skladu sa SNiP 2.11.02. |
||||
Tabela 6 - Koeficijent koji uzima u obzir zavisnost položaja ogradne konstrukcije u odnosu na vanjski zrak
| Zidanje | Koeficijent |
| 1. Vanjski zidovi i obloge (uključujući one ventilirane vanjskim zrakom), krovni prozori, tavanski stropovi (sa krovom od komadnih materijala) i preko prilaza; plafoni nad hladnim (bez ogradnih zidova) podzemlja u sjevernoj građevinsko-klimatskoj zoni | 1 |
| 2. Plafoni nad hladnim podrumima koji komuniciraju sa vanjskim zrakom; potkrovlje (sa krovom od valjanih materijala); plafoni preko hladnih (sa ograđenim zidovima) podzemlja i hladnih podova u sjevernoj građevinsko-klimatskoj zoni | 0,9 |
| 3. Plafoni nad negrijanim podrumima sa krovnim prozorima u zidovima | 0,75 |
| 4. Plafoni iznad negrijanih podruma bez krovnih prozora u zidovima, koji se nalaze iznad nivoa zemlje | 0,6 |
| 5. Plafoni iznad negrijanog tehničkog podzemlja koji se nalazi ispod nivoa zemlje | 0,4 |
| Napomena - Za potkrovlje toplih tavana i podrumske etaže iznad podruma u kojima je temperatura zraka veća od ali manja, koeficijent treba odrediti po formuli |
|
Tabela 7 - Koeficijent prolaza toplote unutrašnje površine omotača zgrade
| Unutrašnja površina ograde | Koeficijent prijenosa topline, W / (m ° C) |
| 1. Zidovi, podovi, glatki plafoni, plafoni sa izbočenim rebrima sa odnosom visine rebara i razmaka između strana susednih rebara | 8,7 |
| 2. Plafoni sa izbočenim rebrima | 7,6 |
| 3. Windows | 8,0 |
| 4. Krovni prozori | 9,9 |
| Napomena - Koeficijent prijenosa topline unutrašnje površine ogradnih konstrukcija objekata za stoku i perad treba uzeti u skladu sa SNiP 2.10.03. | |
5.9 Temperatura unutrašnje površine ogradne konstrukcije (sa izuzetkom vertikalnih prozirnih konstrukcija) u zoni toplotno vodljivih inkluzija (dijafragme, kroz malterne spojeve, spojevi panela, rebra, tiple i fleksibilne veze u višeslojnim panelima, kruti spojevi od lagani zidovi itd.), u uglovima i kosinama prozora, kao i krovnim svjetlima, ne smiju biti niži od temperature rosišta unutrašnjeg zraka pri izračunatoj temperaturi vanjskog zraka u hladnoj sezoni.
Napomena - Relativnu vlažnost zraka u zatvorenom prostoru za određivanje temperature rosišta na mjestima inkluzija koje provode toplinu u omotaču zgrade, u uglovima i kosinama prozora, kao i na krovnim svjetlima treba uzeti:
za prostore stambenih zgrada, bolnica, ambulanti, ambulanti, porodilišta, staračkih domova za stara i invalidna lica, opšteobrazovnih dečijih škola, vrtića, jaslica, jaslica (kombinata) i sirotišta - 55%, za prostorije kuhinja - 60 %, za kupatila - 65%, za tople podrume i podzemlje sa komunikacijama - 75%;
za topla potkrovlja stambenih zgrada - 55%;
za prostorije javnih zgrada (osim navedenih) - 50%.
5.10 Temperatura unutrašnje površine konstruktivnih elemenata zastakljivanja prozora zgrada (osim industrijskih) ne smije biti niža od plus 3 ° C, a za neprozirne elemente prozora - ne niža od temperature rosišta pri projektu. temperatura vanjskog zraka u hladnoj sezoni, za industrijske zgrade - ne niža od 0 ° C.
5.11 U stambenim zgradama koeficijent zastakljivanja fasade ne bi trebao biti veći od 18% (za javne zgrade - ne više od 25%) ako je smanjeni otpor prijenosa topline prozora (osim prozora u potkrovlju) manji od: 0,51 m°C/W na 3500 stepeni dana i niže; 0,56 m°C/W na stepen-danima iznad 3500 do 5200; 0,65 m°C/W na stepen-dana iznad 5200 do 7000 i 0,81 m°C/W kod stepen-dana iznad 7000. Prilikom određivanja koeficijenta zastakljivanja fasade, ukupna površina ogradnih konstrukcija treba da obuhvati sve uzdužne i krajnje zidovi. Površina svjetlosnih otvora protuavionskih svjetiljki ne smije prelaziti 15% površine poda osvijetljenih prostorija, mansarde - 10%.
Specifična potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade
5.12 Specifična (po 1 m2 grijane podne površine stanova ili korisne površine prostora [ili po 1 m2 grijane zapremine]) potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade, kJ/(m °C dan) ili [kJ /(m °C dan )], određen prema Dodatku D, mora biti manji ili jednak normaliziranoj vrijednosti, kJ / (m °C dan) ili [kJ / (m °C dan)], a određuje se prema izbor toplotno-zaštitnih svojstava omotača zgrade, prostorno-planska rješenja, orijentacija i tip zgrade, efikasnost i način regulacije sistema grijanja koji se koristi za ispunjavanje uslova
gdje je normalizirana specifična potrošnja toplinske energije za grijanje zgrade, kJ/(m°C dan) ili [kJ/(m°C dan)], određena za različite tipove stambenih i javnih zgrada:
a) kada su priključeni na sisteme daljinskog grejanja prema tabeli 8 ili 9;
b) kod ugradnje stambenih i autonomnih (krovnih, ugradnih ili priključnih kotlarnica) sistema za opskrbu toplotom ili stacionarnog električnog grijanja u zgradi - za vrijednost preuzetu iz tabele 8 ili 9, pomnoženu sa koeficijentom izračunatim po formuli
Procijenjeni koeficijenti energetske efikasnosti za stambene i autonomne sisteme grijanja, odnosno stacionarne sisteme električnog grijanja i centraliziranog grijanja, uzeti prema projektnim podacima u prosjeku tokom perioda grijanja. Izračun ovih koeficijenata je dat u setu pravila.
Tabela 8 - Normalizirana specifična potrošnja toplinske energije za grijanjejednoporodične stambene zgrade, samostojeće i blokirane, kJ/(m°S dan)
| Grijana površina kuća, m | Sa spratnošću | |||
| 1 | 2 | 3 | 4 | |
| 60 ili manje | 140 | - | - | |
| 100 | 125 | 135 | - | - |
| 150 | 110 | 120 | 130 | - |
| 250 | 100 | 105 | 110 | 115 |
| 400 | - | 90 | 95 | 100 |
| 600 | - | 80 | 85 | 90 |
| 1000 ili više | - | 70 | 75 | 80 |
| Napomena - Kod srednjih vrijednosti grijane površine kuće u rasponu od 60-1000 m2, vrijednosti treba odrediti linearnom interpolacijom. | ||||
Tabela 9 - Nazivna specifična potrošnja toplotne energije za grijanje zgrada, kJ/(m°C dan) ili [kJ/(m°C dan)]
| Vrste zgrada | Podovi zgrada | |||||
| 1-3 | 4, 5 | 6, 7 | 8, 9 | 10, 11 | 12 i više | |
| 1 Stambeni objekti, hoteli, hosteli | Prema tabeli 8 | 85 za 4-etažne jednostanovne i dvojne kuće - prema tabeli 8. |
80 | 76 | 72 | 70 |
| 2 Javno, osim onih navedenih na pozicijama 3, 4 i 5 tabele | - | |||||
| 3 Poliklinike i medicinske ustanove, pansioni | ; ; prema povećanju spratnosti | - | ||||
| 4 Predškolske ustanove | - | - | - | - | - | |
| 5 Servis | ; ; prema povećanju spratnosti | - | - | - | ||
| 6 Administrativne svrhe (kancelarije) | ; ; prema povećanju spratnosti | |||||
| Napomena - Za regione sa vrednošću od °C dana ili više, normalizovane treba smanjiti za 5%. | ||||||
5.13 Prilikom proračuna zgrade u smislu specifične potrošnje toplinske energije, kao početne vrijednosti toplotnih zaštitnih svojstava omotača zgrade, potrebno je postaviti normalizirane vrijednosti otpora prijenosa topline, m°C/W, od pojedinačni elementi spoljne ograde prema tabeli 4. Zatim korespondencija vrednosti specifične potrošnje toplotne energije za grejanje, izračunate prema metodi iz Priloga D, normalizovana vrednost . Ako se kao rezultat proračuna pokaže da je specifična potrošnja toplinske energije za grijanje zgrade manja od normalizirane vrijednosti, tada je dopušteno smanjiti otpor prijenosa topline pojedinih elemenata omotača zgrade (providno prema do napomene 4 do tabele 4) u poređenju sa normalizovanom vrednošću prema tabeli 4, ali ne ispod minimalnih vrednosti utvrđenih prema formuli (8) za zidove grupa zgrada navedenih u poz.1 i 2 od tabela 4, a prema formuli (9) - za ostale ogradne konstrukcije:
; (8)
. (9)
5.14 Izračunati pokazatelj zbijenosti stambenih zgrada u pravilu ne bi trebao prelaziti sljedeće normalizirane vrijednosti:
0,25 - za zgrade od 16 spratova i više;
0,29 - za zgrade od 10 do 15 spratova uključujući;
0,32 - za zgrade od 6 do 9 spratova uključujući;
0,36 - za zgrade od 5 spratova;
0,43 - za 4-spratne zgrade;
0,54 - za 3-spratne zgrade;
0,61; 0,54; 0,46 - za dvospratne, trospratne i četverospratne blokove i kuće u sekciji;
0,9 - za dvo- i jednokatne kuće sa potkrovljem;
1.1 - za jednokatne kuće.
5.15 Izračunati pokazatelj kompaktnosti zgrade treba odrediti formulom
, (10)
gdje - ukupna površina unutarnjih površina vanjskih ogradnih konstrukcija, uključujući pokrivanje (preklapanje) gornjeg kata i podnice poda donje grijane prostorije, m;
Zagrijana zapremina zgrade, jednaka zapremini ograničenoj unutrašnjim površinama vanjskih ograda zgrade, m
6 POVEĆANJE ENERGETSKE EFIKASNOSTI POSTOJEĆIH ZGRADA
6.1 Poboljšanje energetske efikasnosti postojećih zgrada trebalo bi da se sprovodi tokom rekonstrukcije, modernizacije i remonta ovih zgrada. U slučaju djelimične rekonstrukcije zgrade (uključujući i promjenu gabarita zgrade zbog ugrađenih i ugrađenih zapremina), dozvoljena je primjena zahtjeva ovih standarda na izmijenjeni dio zgrade.
6.2 Prilikom zamjene prozirnih konstrukcija energetski efikasnijim, potrebno je poduzeti dodatne mjere kako bi se osigurala potrebna propusnost zraka ovih konstrukcija u skladu sa Odjeljkom 8.
7 TOPLOTNA OTPORNOST OBLOŽENIH KONSTRUKCIJA
Tokom tople sezone
7.1 U područjima sa srednjom mesečnom temperaturom u julu od 21 °C i više, izračunata je amplituda temperaturnih kolebanja unutrašnje površine ogradnih konstrukcija (spoljni zidovi i plafoni/prevlake), °C, zgrada stambenih, bolničkih ustanova (bolnica, ambulante, bolnice i bolnice), ambulante, ambulantno-polikliničke ustanove, porodilišta, sirotišta, starački domovi za stara i nemoćna lica, vrtići, jaslice, vrtići (kombinovi) i sirotišta, kao i industrijski objekti u kojima je potrebno Optimalni parametri temperature i relativne vlažnosti u radnoj zoni tokom toplog perioda godine ili prema uslovima tehnologije održavanja konstantne temperature ili temperature i relativne vlažnosti vazduha ne bi trebalo da budu veći od normalizovane amplitude kolebanja u temperatura unutrašnje površine ogradne konstrukcije, °C, određena formulom
, (11)
gdje je srednja mjesečna vanjska temperatura za juli, °S, uzeta prema tabeli 3* SNiP 23-01.
Izračunatu amplitudu temperaturnih fluktuacija unutrašnje površine omotača zgrade treba odrediti prema skupu pravila.
7.2 Za prozore i svjetiljke u prostorima i zgradama navedenim u 7.1, treba obezbijediti uređaje za zaštitu od sunca. Koeficijent prenosa toplote uređaja za zaštitu od sunca ne bi trebalo da bude veći od normalizovane vrednosti, utvrđene u tabeli 10. Koeficijent prenosa toplote uređaja za zaštitu od sunca treba da bude određen u skladu sa skupom pravila.
Tabela 10 - Normalizovane vrednosti koeficijenta prenosa toplote uređaja za zaštitu od sunca
| Zgrada | Toplotna propusnost kreme za sunčanje |
| 1 Stambene zgrade, bolnice (bolnice, ambulante, bolnice i bolnice), ambulante, ambulante, porodilišta, sirotišta, starački domovi za stara i nemoćna lica, vrtići, jaslice, jaslice (kombinovi) i jaslice | 0,2 |
| 2 Industrijske zgrade u kojima se moraju poštovati standardi optimalne temperature i relativne vlažnosti u radnom prostoru ili se, prema uslovima tehnologije, temperatura ili temperatura i relativna vlažnost vazduha moraju održavati konstantnim | 0,4 |
Tokom hladne sezone
7.4 Izračunata amplituda kolebanja rezultujuće temperature prostorije, °C, stambenih, kao i javnih zgrada (bolnice, klinike, vrtići i škole) tokom hladne sezone ne bi trebalo da pređe svoju normalizovanu vrednost tokom dana: u prisustvu centralno grijanje i peći sa kontinuiranim ložištem - 1,5 ° C; sa stacionarnim elektrotermalnim akumulacionim grijanjem - 2,5 °S, sa grijanjem peći sa periodičnim ložištem - 3 °S.
Ako u zgradi postoji grijanje sa automatskom regulacijom unutrašnje temperature zraka, toplinska otpornost prostorija u hladnoj sezoni nije normirana.
7.5 Procijenjenu amplitudu kolebanja rezultujuće sobne temperature tokom hladne sezone, °C, treba odrediti prema skupu pravila.
8 VAZDUHPROPUSNOST KONSTRUKCIJA I PROSTORIJA ŽIVOTNE SREDINE
8.1 Otpor prodiranju zraka u ogradne konstrukcije, s izuzetkom punjenja svjetlosnih otvora (prozori, balkonska vrata i lanterne), zgrada i konstrukcija ne smije biti manji od normaliziranog otpora prodiranju zraka, m h Pa/kg, određenog po formuli
gdje je razlika u tlaku zraka na vanjskim i unutrašnjim površinama ogradnih konstrukcija, Pa, određena u skladu sa 8.2;
Nazivna propusnost vazduha ogradnih konstrukcija, kg/(m h), uzeta u skladu sa 8.3.
8.2 Razliku pritiska vazduha na spoljašnjim i unutrašnjim površinama ogradnih konstrukcija, Pa, treba odrediti formulom
gdje je - visina zgrade (od nivoa poda prvog sprata do vrha izduvnog šahta), m;
Specifična težina vanjskog i unutrašnjeg zraka, N/m, određena je formulom
, (14)
Temperatura zraka: unutrašnja (za određivanje) - uzima se prema optimalnim parametrima prema GOST 12.1.005, GOST 30494
i SanPiN 2.1.2.1002; na otvorenom (odrediti) - uzima se jednakom prosječnoj temperaturi najhladnijeg petodnevnog perioda sa sigurnošću od 0,92 prema SNiP 23-01;
Maksimalna prosječna brzina vjetra u bodovima za januar, čija je učestalost 16% ili više, uzeta prema tabeli 1 * SNiP 23-01; za objekte visine preko 60 m treba uzeti u obzir koeficijent promjene brzine vjetra sa visinom (prema setu pravila).
8.3 Nazivna propusnost zraka, kg/(m h), omotača zgrade treba uzeti prema tabeli 11.
Tabela 11 - Nazivna propusnost zraka ogradnih konstrukcija
| Zidanje | Propustljivost zraka, kg/(m h), dosta |
| 1 Vanjski zidovi, plafoni i obloge stambenih, javnih, upravnih i kućnih zgrada i prostorija | 0,5 |
| 2 Vanjski zidovi, stropovi i premazi industrijskih zgrada i prostorija | 1,0 |
| 3 Spojevi između vanjskih zidnih panela: | |
| a) stambene zgrade | 0,5* |
| b) industrijske zgrade | 1,0* |
| 4 Ulazna vrata u stanove | 1,5 |
| 5 Ulazna vrata u stambene, javne i kućne objekte | 7,0 |
| 6 Prozori i balkonska vrata stambenih, javnih i kućnih zgrada i prostorija u drvenim povezima; prozori i krovni prozori industrijskih zgrada sa klimatizacijom | 6,0 |
| 7 Prozori i balkonska vrata stambenih, javnih i kućnih zgrada i prostorija u plastičnim ili aluminijumskim povezima | 5,0 |
| 8 Prozori, vrata i kapije industrijskih zgrada | 8,0 |
| 9 Lanterne industrijskih zgrada | 10,0 |
| * U kg/(m h). | |
8.4 Otpor prodiranju zraka kroz prozore i balkonska vrata stambenih i javnih zgrada, kao i prozore i lanterne industrijskih zgrada ne smije biti manji od normaliziranog otpora prodiranju zraka, m h / kg, određenog po formuli
, (15)
gdje je isto kao u formuli (12);
Isto kao u formuli (13);
Pa - razlika u tlaku zraka na vanjskim i unutrašnjim površinama svjetlosno prozirnih ogradnih konstrukcija, na kojoj se utvrđuje otpor prodiranju zraka.
8.5 Otpornost na prodiranje zraka višeslojnih omotača zgrada treba uzeti u skladu sa skupom pravila.
8.6 Prozorski blokovi i balkonska vrata u stambenim i javnim zgradama trebaju biti odabrani prema klasifikaciji zračne propusnosti trijemova prema GOST 26602.2: 3-kata i više - ne niže od klase B; 2 sprata i ispod - u okviru klasa V-D.
8.7 Prosečna vazdušna propusnost stambenih stanova i prostorija javnih zgrada (sa zatvorenim otvorima za dovod i izduvnu ventilaciju) mora da obezbedi u toku perioda ispitivanja razmenu vazduha sa višestrukošću, h, pri razlici pritiska od 50 Pa spoljašnjeg i unutrašnjeg vazduha tokom ventilacije:
sa prirodnim impulsom h;
sa mehaničkim impulsom
Brzina izmjene zraka u zgradama i prostorijama pri razlici tlaka od 50 Pa i njihova prosječna propusnost zraka određuju se prema GOST 31167.
9 ZAŠTITA OD PREVLAŽENJA OKOLIŠNIH STRUKTURA
9.1 Otpor paropropusnosti, m h Pa / mg, ogradne konstrukcije (unutar raspona od unutrašnje površine do ravni moguće kondenzacije) mora biti najmanje najveći od sljedećih normaliziranih otpora paropropusnosti:
a) normalizovana otpornost na propusnost pare, m h Pa / mg (iz uslova nedopustivosti akumulacije vlage u omotaču zgrade tokom godišnjeg perioda eksploatacije), određena formulom
b) nazivna otpornost na paropropusnost, m h Pa/mg (iz uslova ograničenja vlage u ogradnoj konstrukciji za period sa negativnim srednjim mjesečnim temperaturama vanjskog zraka), određena po formuli
, (17)
gdje je parcijalni pritisak vodene pare unutrašnjeg zraka, Pa, na projektnoj temperaturi i relativnoj vlažnosti ovog zraka, određen formulom
, (18)
gdje je parcijalni pritisak zasićene vodene pare, Pa, na temperaturi, uzetoj prema skupu pravila;
Relativna vlažnost vazduha u zatvorenom prostoru, %, uzeta za različite objekte u skladu sa napomenom do 5.9;
Otpornost na paropropusnost, m·h·Pa/mg, dijela omotača zgrade koji se nalazi između vanjske površine omotača zgrade i ravni moguće kondenzacije, određena skupom pravila;
Prosječni parcijalni pritisak vodene pare vanjskog zraka, Pa, za godišnji period, određen prema tabeli 5a * SNiP 23-01;
Trajanje, dani, perioda akumulacije vlage, uzeto jednako periodu sa negativnim srednjim mjesečnim vanjskim temperaturama prema SNiP 23-01;
Parcijalni pritisak vodene pare, Pa, u ravni moguće kondenzacije, određen pri srednjoj temperaturi spoljašnjeg vazduha za period od meseci sa negativnim srednjim mesečnim temperaturama u skladu sa napomenama uz ovaj stav;
Gustoća materijala navlaženog sloja, kg/m, uzeta jednaka skupu pravila;
Debljina navlaženog sloja omotača zgrade, m, uzeta jednaka 2/3 debljine homogenog (jednoslojnog) zida ili debljine toplotnoizolacionog sloja (izolacije) višeslojnog omotača zgrade ;
Maksimalno dozvoljeno povećanje izračunatog masenog omjera vlage u materijalu navlaženog sloja, %, za vrijeme akumulacije vlage, uzeto prema tabeli 12;
Tabela 12 - Maksimalne dozvoljene vrijednosti koeficijenta
| Materijal za prilaganje | Maksimalno dozvoljeno povećanje izračunatog masenog omjera vlage u materijalu , % |
| 1 Zidanje od glinenih cigli i keramičkih blokova | 1,5 |
| 2 Zidanje od silikatne cigle | 2,0 |
| 3 Laki betoni na poroznim agregatima (ekspandirani beton, šugizitni beton, perlit beton, šljakasto-plovkasti beton) | 5 |
| 4 Ćelijski beton (porobeton, pjenasti beton, gasni silikat, itd.) | 6 |
| 5 Pjenasto plinsko staklo | 1,5 |
| 6 Vlaknaste ploče i drvobeton cement | 7,5 |
| 7 Ploče i prostirke od mineralne vune | 3 |
| 8 Ekspandirani polistiren i poliuretanska pjena | 25 |
| 9 Fenolna rezolna pjena | 50 |
| 10 Toplotnoizolaciona ispuna od ekspandirane gline, šungizita, šljake | 3 |
| 11 Teški beton, cementno-pješčani malter | 2 |
Parcijalni pritisak vodene pare, Pa, u ravni moguće kondenzacije tokom godišnjeg perioda rada, određen formulom
gde je , , - parcijalni pritisak vodene pare, Pa, uzet prema temperaturi u ravni moguće kondenzacije, postavljenoj na prosečnu temperaturu spoljašnjeg vazduha, odnosno u zimskom, prolećno-jesenjem i letnjem periodu, određen prema napomene uz ovaj stav;
Trajanje, mjeseci zimskog, proljetno-jesenskog i ljetnog perioda u godini, određeno prema tabeli 3* SNiP 23-01, pod sljedećim uslovima:
a) zimski period obuhvata mjesece sa prosječnom vanjskom temperaturom ispod minus 5 °C;
b) proljetno-jesenski period obuhvata mjesece sa srednjim vanjskim temperaturama od minus 5 do plus 5 °C;
c) letnji period obuhvata mesece sa prosečnom temperaturom vazduha iznad plus 5 °C;
Koeficijent određen formulom
gdje je prosječni parcijalni pritisak vodene pare u vanjskom zraku, Pa, za period od mjeseci sa negativnim srednjim mjesečnim temperaturama određen prema skupu pravila.
napomene:
1 Parcijalni pritisak vodene pare , , i za ogradne konstrukcije prostorija sa agresivnim okruženjem treba uzeti u obzir uzimajući u obzir agresivno okruženje.
2 Prilikom određivanja parcijalnog pritiska za letnji period, temperaturu u ravni moguće kondenzacije u svim slučajevima treba uzeti ne nižu od prosečne spoljne temperature vazduha u letnjem periodu, parcijalni pritisak vodene pare unutrašnjeg vazduha - ne niži od prosječnog parcijalnog tlaka vodene pare vanjskog zraka za ovaj period.
3 Ravnina moguće kondenzacije u homogenoj (jednoslojnoj) ogradnoj konstrukciji nalazi se na udaljenosti jednakoj 2/3 debljine konstrukcije od njene unutrašnje površine, a u višeslojnoj strukturi poklapa se sa vanjskom površinom konstrukcije. izolacija.
9.2 Otpor paropropusnosti, m h Pa/mg, potkrovlja ili dijela ventilirane krovne konstrukcije koji se nalazi između unutrašnje površine krova i zračnog raspora, u zgradama sa krovnim kosinama širine do 24 m, mora biti najmanje normirani paropropusnost, m h Pa /mg, određena formulom
, (21)
gdje je , isto kao u formulama (16) i (20).
9.3 Nije potrebno provjeravati usklađenost sljedećih ograđenih konstrukcija sa ovim standardima paropropusnosti:
a) homogeni (jednoslojni) spoljni zidovi prostorija sa suvim i normalnim uslovima;
b) dvoslojni spoljni zidovi prostorija sa suvim i normalnim režimima, ako unutrašnji sloj zida ima paropropusnost veću od 1,6 m h Pa/mg.
9.4 Za zaštitu toplotnoizolacionog sloja (izolacije) od vlage u premazima zgrada sa vlažnim ili vlažnim režimom, ispod toplotnoizolacionog sloja treba predvideti parnu barijeru, što treba uzeti u obzir pri određivanju paropropusnosti materijala. premazivanje u skladu sa skupom pravila.
10 TOPLOTNA OTPORNOST PODNE POVRŠINE
10.1 Podna površina stambenih i javnih zgrada, pomoćnih zgrada i prostorija industrijskih preduzeća i grijanih prostorija industrijskih zgrada (u područjima sa stalnim radnim mjestom) mora imati projektni indeks apsorpcije topline, W/(m°C), ne veći od normaliziranog vrijednost, utvrđena u tabeli 13 .
Tabela 13 - Normalizovane vrednosti indikatora
| Zgrade, prostorije i pojedinačne površine | Indeks apsorpcije toplote podne površine, W/(m °C) |
| 1 Stambene zgrade, bolnice (bolnice, klinike, bolnice i bolnice), ambulante, ambulante, porodilišta, sirotišta, starački domovi za stara i nemoćna lica, opšteobrazovne dečije škole, vrtići, jaslice, vrtići (fabrike i fabrike), sirotišta dječiji prihvatni centri | 12 |
| 2 Javne zgrade (osim onih navedenih u tački 1); pomoćne zgrade i prostorije industrijskih preduzeća; područja sa stalnim poslovima u grijanim prostorijama industrijskih zgrada u kojima se obavljaju lakši fizički radovi (I kategorija) | 14 |
| 3 Lokacije sa stalnim poslovima u grijanim prostorijama industrijskih zgrada, gdje se obavljaju srednje teški fizički radovi (II kategorija) | 17 |
| 4 Parcele stočarskih objekata u mjestima za odmor životinja sa sadržajem bez kreveta: | |
| a) krave i junice 2-3 mjeseca prije teljenja, potomci, telad do 6 mjeseci, uzgoj mladih goveda, krmače, nerastovi, odbijena prasad | 11 |
| b) steone i mlade krave, mlade svinje, svinje u tovu | 13 |
| c) tov junadi | 14 |
10.2 Izračunatu vrijednost indeksa apsorpcije topline podne površine treba odrediti prema skupu pravila.
10.3 Pokazatelj apsorpcije topline podne površine nije standardiziran:
a) sa temperaturom površine iznad 23 °C;
b) u grijanim prostorijama industrijskih zgrada u kojima se obavljaju teški fizički radovi (III kategorija);
c) u industrijskim zgradama, pod uslovom da se na mjestu stalnih radnih mjesta polažu drveni štitnici ili toplotnoizolacione prostirke;
d) prostorije javnih zgrada, čiji rad nije povezan sa stalnim prisustvom ljudi u njima (salama muzeja i izložbi, u foajeima pozorišta, bioskopa i sl.).
10.4 Termotehnički proračun podova zgrada za stoku, perad i krzno treba izvršiti uzimajući u obzir zahtjeve SNiP 2.10.03.
11 KONTROLA OCJENA INDIKATORA
11.1 Kontrolu standardizovanih indikatora u projektovanju i ispitivanju projekata toplotne zaštite zgrada i pokazatelja njihove energetske efikasnosti radi usaglašenosti sa ovim standardima treba izvršiti u delu projekta „Energetska efikasnost“, uključujući i energetski pasoš u skladu sa Odeljkom. 12 i Dodatak D.
11.2 Kontrolu normalizovanih pokazatelja toplotne zaštite i njenih pojedinih elemenata eksploatiranih zgrada i procenu njihove energetske efikasnosti vršiti terenskim ispitivanjima, a dobijene rezultate upisati u energetski pasoš. Toplotne i energetske karakteristike zgrade određuju se prema GOST 31166, GOST 31167 i GOST 31168.
11.3 Radne uslove ogradnih konstrukcija, u zavisnosti od režima vlažnosti prostorija i vlažnih zona građevinskog područja, pri praćenju toplotnih karakteristika materijala spoljnih ograda treba utvrditi prema tabeli 2.
Procijenjeni termofizički pokazatelji materijala za omote zgrade određuju se prema skupu pravila.
11.4 Prilikom prijema objekata u rad potrebno je izvršiti sljedeće:
selektivna kontrola brzine izmjene zraka u 2-3 sobe (stanova) ili u zgradi pri razlici tlaka od 50 Pa u skladu sa Odjeljkom 8 i GOST 31167 i, ako ovi standardi nisu usklađeni, poduzeti mjere za smanjenje propusnosti zraka omotača zgrade u cijeloj zgradi;
prema GOST 26629 termovizijska kontrola kvalitete toplinske zaštite zgrade u cilju otkrivanja skrivenih nedostataka i njihovog otklanjanja.
12 ENERGETSKI PASOŠ ZGRADE
12.1 Energetski pasoš stambenih i javnih zgrada ima za cilj da potvrdi usklađenost pokazatelja energetske efikasnosti i toplotne tehnike zgrade sa pokazateljima utvrđenim u ovim standardima.
12.2 Energetski pasoš se popunjava prilikom izrade projekata za nove, rekonstruisane, remontovane stambene i javne zgrade, prilikom prijema objekata u rad, kao i tokom eksploatacije izgrađenih objekata.
Energetski pasoši za stanove namenjene zasebnoj upotrebi u dvojnim zgradama mogu se dobiti na osnovu opšteg energetskog pasoša zgrade u celini za dvojne zgrade sa zajedničkim sistemom grejanja.
12.3 Energetski pasoš zgrade nije predviđen za plaćanje komunalnih računa zakupcima i vlasnicima stanova, kao i vlasnicima zgrada.
12.4 Energetski pasoš zgrade mora biti popunjen:
a) u fazi izrade projekta iu fazi vezivanja za uslove određene lokacije - od strane projektantske organizacije;
b) u fazi puštanja građevinskog objekta u funkciju - od strane projektantske organizacije na osnovu analize odstupanja od prvobitnog projekta urađenog u toku izgradnje objekta. Ovo uzima u obzir:
podaci tehničke dokumentacije (nacrti izrade, potvrde za skrivene radove, pasoši, potvrde date prijemnim komisijama, itd.);
izvršene izmjene projekta i odobrena (dogovorena) odstupanja od projekta u periodu izgradnje;
rezultate tekućih i ciljanih kontrola usklađenosti termičkih karakteristika objekta i inženjerskih sistema tehničkim i autorskim nadzorom.
U slučaju potrebe (neusklađeno odstupanje od projekta, nedostatak potrebne tehničke dokumentacije, brak), naručilac i GASN inspekcija imaju pravo zahtijevati ispitivanje ogradnih konstrukcija;
c) u fazi eksploatacije građevinskog objekta - selektivno i nakon godinu dana rada objekta. Uvrštavanje zgrade u rad na listu za popunjavanje energetskog pasoša, analiza popunjenog pasoša i odluka o potrebnim mjerama donose se na način utvrđen odlukama uprava konstitutivnih subjekata Ruske Federacije. .
12.5 Energetski pasoš zgrade mora sadržavati:
opšte informacije o projektu;
uslovi poravnanja;
podatke o funkcionalnoj namjeni i vrsti zgrade;
prostorno-planske i rasporedne indikatore zgrade;
izračunati energetski indikatori zgrade, uključujući: indikatore energetske efikasnosti, indikatore toplotnih performansi;
informacije o poređenju sa normalizovanim pokazateljima;
rezultate mjerenja energetske efikasnosti i stepena toplotne zaštite zgrade nakon godinu dana rada;
klasa energetske efikasnosti zgrade.
12.6 Kontrola usklađenosti zgrada koje se koriste sa ovim standardima u skladu sa 11.2. vrši se eksperimentalnim određivanjem glavnih pokazatelja energetske efikasnosti i toplotnih performansi u skladu sa zahtevima državnih standarda i drugih normi odobrenih na propisan način, za metode ispitivanja za građevinski materijali, konstrukcije i objekti u cjelini.
Istovremeno, za zgrade čija izvršna dokumentacija za izgradnju nije sačuvana, energetski pasoši zgrade se sastavljaju na osnovu materijala Zavoda za tehnički inventar, terenskih tehničkih pregleda i mjerenja koje vrše kvalifikovani stručnjaci. licenciran za obavljanje relevantnih poslova.
12.7 Odgovornost za tačnost podataka energetskog pasoša zgrade snosi organizacija koja ga popunjava.
12.8 Obrazac za popunjavanje energetskog pasoša zgrade dat je u Prilogu D.
Metodologija za izračunavanje energetske efikasnosti i termičkih parametara i primjer popunjavanja energetskog pasoša dati su u setu pravila.
DODATAK A
(obavezno)
SPISAK REGULATORNIH DOKUMENATA,
DO KOJEG IMA LINKOVI U TEKSU
SNiP 2.09.04-87* Administrativne i uslužne zgrade
SNiP 2.10.03-84 Zgrade i prostori za farme stoke, peradi i krzna
SNiP 2.11.02-87 Frižideri
SNiP 23-01-99* Građevinska klimatologija
SNiP 31-05-2003 Javne zgrade za administrativne svrhe
SNiP 41-01-2003 Grijanje, ventilacija i klimatizacija
SanPiN 2.1.2.1002-00 Sanitarni i epidemiološki zahtjevi za stambene zgrade i prostorije
SanPiN 2.2.4.548-96 Higijenski zahtjevi za mikroklimu industrijskih prostorija
GOST 12.1.005-88 SSBT. Opšti sanitarni i higijenski zahtjevi za zrak radnog prostora
GOST 26602.2-99 Blokovi za prozore i vrata. Metode za određivanje propusnosti zraka i vode
GOST 26629-85 Zgrade i konstrukcije. Metoda termovizijske kontrole kvaliteta toplotne izolacije ogradnih konstrukcija
GOST 30494-96 Stambene i javne zgrade. Parametri unutrašnje mikroklime
GOST 31166-2003 Ogradne konstrukcije za zgrade i konstrukcije. Kalorimetrijska metoda za određivanje koeficijenta prijenosa topline
GOST 31167-2003 Zgrade i konstrukcije. Metode za određivanje vazdušne propusnosti ogradnih konstrukcija u prirodnim uslovima
GOST 31168-2003 Stambene zgrade. Metoda za određivanje specifične potrošnje toplotne energije za grijanje
DODATAK B
(obavezno)
POJMOVI I DEFINICIJE
| 1 Thermalzaštitazgrada Toplotne karakteristike zgrade |
Toplotna zaštitna svojstva ukupnosti spoljašnjih i unutrašnjih ogradnih konstrukcija zgrade, koja obezbeđuju dati nivo potrošnje toplotne energije (unosa toplote) zgrade, uzimajući u obzir razmenu vazduha u prostoriji, nije veća od dozvoljene granice, kao i njihovu propusnost zraka i zaštitu od zalijevanja pri optimalnim parametrima mikroklime njegovih prostorija |
| 2 Specifična potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade tokom perioda grijanja Specifična potrošnja energije za grijanje zgrade u grijnoj sezoni |
Količina toplotne energije za period grijanja potrebna za nadoknadu toplinskih gubitaka zgrade, uzimajući u obzir razmjenu zraka i dodatne emisije topline pod normalizovanim parametrima toplotnih i vazdušnih uslova prostorija u njoj, odnosi se na jedinicu površine stanova ili korisne površineprostorija zgrade (ili do njihove zagrejane zapremine) i stepen-dani grejnog perioda |
| 3 klasaenergijeefikasnost Kategorija ocjene energetske efikasnosti |
Označavanje nivoa energetske efikasnosti zgrade, koju karakteriše interval vrednosti specifične potrošnje toplotne energije za grejanje zgrade tokom perioda grejanja |
| 4 Mikroklimaprostorije Vrhunska unutrašnja klima |
Stanje unutrašnjeg okruženja prostorije, koje utječe na osobu, koje karakteriziraju indikatori temperature zraka i ogradnih konstrukcija, vlažnosti i mobilnosti zraka (prema GOST 30494) |
| 5 Optimalnoopcijemikroklimaprostorije Optimalni parametri unutrašnje klime prostorija |
Kombinacija vrijednosti mikroklimatskih indikatora, koji uz produženo i sistematično izlaganje osobi, osiguravaju toplinsko stanje tijela uz minimalnu napetost mehanizama termoregulacije i osjećaj ugode za najmanje 80% ljudi u prostoriji (prema GOST 30494) |
| 6 Dodatna disipacija topline u zgradi Unutrašnji toplotni dobitak zgrade |
Toplota koja ulazi u prostorije zgrade od ljudi, uključenih uređaja koji troše energiju, opreme, elektromotora, vještačke rasvjete itd., kao i od prodora sunčevog zračenja |
| 7 Indikatorkompaktnostzgrada Indeks oblika zgrade |
Omjer ukupne površine unutrašnje površine vanjske ovojnice zgrade i grijane zapremine sadržane u njima |
| 8 Faktor zastakljenja fasade zgrada Odnos stakla i zida |
Omjer površina svjetlosnih otvora prema ukupnoj površini vanjskih ogradnih konstrukcija fasade zgrade, uključujući svjetlosne otvore |
| 9 Grijanovolumenzgrada Zapremina grijanja zgrade |
Zapremina ograničena unutarnjim površinama vanjskih ograđenih prostora zgrade - zidovi, obloge (potkrovlja), podne ploče prvog kata ili podrumskog poda sa grijanim podrumom |
| 10 Hladni (grejni) period godine Hladna (grijna) sezona u godini |
Period u godini, karakteriziran prosječnom dnevnom vanjskom temperaturom koja je jednaka ili ispod 10 ili 8 ° C, ovisno o vrsti zgrade (prema GOST 30494) |
| 11 Toploperiodgodine Toplo godišnje doba |
Period u godini, karakteriziran prosječnom dnevnom temperaturom zraka iznad 8 ili 10 ° C, ovisno o vrsti zgrade (prema GOST 30494) |
| 12 Trajanje perioda grijanja Dužina grejne sezone |
Procijenjeni period rada sistema grijanja zgrade, koji predstavlja prosječan statistički broj dana u godini kada je srednja dnevna vanjska temperatura konstantno jednaka i ispod 8 ili 10°C, u zavisnosti od tipa zgrade |
| 13 Srednjetemperaturuoutdoorzrakgrijanjeperiod Srednja temperatura vanjskog zraka u sezoni grijanja |
Procijenjena temperatura vanjskog zraka u prosjeku tokom perioda grijanja na osnovu prosječne dnevne temperature vanjskog zraka |
DODATAK B
(obavezno)
MAPA VLAŽNIH ZONA
DODATAK D
(obavezno)
PRORAČUN SPECIFIČNE POTROŠNJE TOPLOTNE ENERGIJE ZA GRIJANJE STAMBENIH I JAVNIH ZGRADA ZA GREJNI PERIOD
D.1 Procijenjenu specifičnu potrošnju toplotne energije za grijanje zgrada tokom perioda grijanja, kJ/(m°C dan) ili kJ/(m°C dan), treba odrediti po formuli
ili 
, (D.1)
gdje je potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade u periodu grijanja, MJ;
Zbir tlocrtnih površina stanova ili korisne površine prostorija zgrade, izuzev tehničkih spratova i garaža, m;
Zagrijana zapremina zgrade, jednaka zapremini ograničenoj unutrašnjim površinama vanjskih ograda zgrada, m;
Isto kao u formuli (1).
D.2 Potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade u toku grijnog perioda, MJ, treba odrediti po formuli
gdje je - ukupan gubitak topline zgrade kroz vanjske ogradne konstrukcije, MJ, utvrđen prema G.3;
Unosi toplote domaćinstva tokom perioda grijanja, MJ, utvrđen prema D.6;
Dobici toplote kroz prozore i lanterne od sunčevog zračenja tokom perioda grijanja, MJ, određeno prema D.7;
Koeficijent smanjenja toplinskog dobitka zbog toplinske inercije ogradnih konstrukcija; preporučena vrijednost;
U jednocevnom sistemu sa termostatima i sa frontalnom autoregulacijom na ulazu ili horizontalnim ožičenjem od stana do stana;
U dvocevnom sistemu grejanja sa termostatima i centralnom automatskom regulacijom na ulazu;
Jednocevni sistem sa termostatima i sa centralnom automatskom regulacijom na ulazu ili u jednocevnom sistemu bez termostata i sa frontalnom autoregulacijom na ulazu, kao i u dvocevnom sistemu grejanja sa termostatima i bez automatske regulacije na ulaz;
U jednocijevnom sistemu grijanja sa termostatima i bez automatske regulacije na ulazu;
U sistemu bez termostata i sa centralnom automatskom kontrolom na ulazu sa korekcijom unutrašnje temperature vazduha;
Koeficijent koji uzima u obzir dodatnu potrošnju toplote sistema grijanja, povezanu s diskretnošću nazivnog toplotnog toka nomenklaturnog raspona grijaćih uređaja, njihovim dodatnim gubicima topline kroz izaradijatorske dijelove ograde, povećanom temperaturom zraka u ugaone prostorije, toplotni gubici cevovoda koji prolaze kroz negrijane prostorije za:
višedelne i druge proširene zgrade = 1,13;
zgrade tipa toranj = 1,11;
zgrade sa grijanim podrumima = 1,07;
zgrade sa grijanim potkrovljem, kao i stambeni generatori toplote = 1,05.
D.3 Ukupni gubitak toplote zgrade, MJ, za period grejanja treba da se odredi formulom
, (D.3)
gdje je - ukupni koeficijent prolaza topline zgrade, W / (m ° C), određen formulom
, (D.4)
Smanjeni koeficijent prolaza toplote kroz omotač zgrade, W/(m
°C) određena formulom
Površina, m, i smanjeni otpor prijenosa topline, m°C/W, vanjskih zidova (isključujući otvore);
Isto, ispune svjetlosnih otvora (prozori, vitraji, lampioni);
Isto, vanjska vrata i kapije;
Iste, kombinirane obloge (uključujući i preko erkera);
Isto, potkrovlje;
Isto, stropovi podruma;
Isto, plafoni iznad prilaza i ispod erkera.
Prilikom projektovanja podova u prizemlju ili grejanim podrumima, umesto i plafona iznad poda podruma, u formuli (D.5), zamenjuju se površine i smanjeni otpori prenosu toplote zidova u kontaktu sa tlom, a podovi na tlo su podijeljene u zone prema SNiP 41-01 i odgovarajućim i određuju se;
Isto kao u 5.4; za tavanske etaže toplih tavana i podrumske etaže tehničkih potpolja i podruma sa ožičenjem cjevovoda za sisteme grijanja i tople vode u njima prema formuli (5);
Isto kao u formuli (1), °S dan;
Isto kao u formuli (10), m;
Uslovni koeficijent prolaza toplote zgrade, uzimajući u obzir gubitke toplote usled infiltracije i ventilacije, W / (m ° C), određen formulom
gdje je specifični toplinski kapacitet zraka, jednak 1 kJ / (kg ° C);
Koeficijent smanjenja zapremine vazduha u zgradi, uzimajući u obzir prisustvo unutrašnjih ogradnih konstrukcija. U nedostatku podataka, uzeti = 0,85;
I - isto kao u formuli (10), m i m;
Prosječna gustina dovodnog zraka u periodu grijanja, kg/m
Prosječna množina razmjene zraka zgrade tokom perioda grijanja, h, određena prema D.4;
Isto kao u formuli (2), °S;
Isto kao u formuli (3), °S.
D.4 Prosečna brzina razmene vazduha u zgradi za period grejanja, h, izračunava se iz ukupne razmene vazduha usled ventilacije i infiltracije prema formuli
gde je količina dovodnog vazduha u zgradu sa neorganizovanim dotokom ili normalizovana vrednost za mehaničku ventilaciju, m/h, jednaka:
a) stambene zgrade namijenjene građanima, s obzirom na društvenu normu (sa procijenjenom zauzetošću stana od 20 m2 ukupne površine ili manje po osobi) -;
b) ostale stambene zgrade - ali ne manje;
gdje je procijenjeni broj stanovnika u zgradi;
c) javne i upravne zgrade se prihvataju uslovno za poslovne i uslužne objekte - , za zdravstvene i obrazovne ustanove - , za sportske, zabavne i predškolske ustanove - ;
Za stambene zgrade - površina stepeništa, šahtovi za liftove, unutrašnje otvorene stepenice i rampe, kao i prostorije predviđene za smještaj inženjerske opreme i mreža, m;
Broj sati mehaničke ventilacije tokom sedmice;
Broj sati u sedmici;
Količina vazduha infiltriranog u zgradu kroz omotač zgrade, kg/h: za stambene zgrade - vazduh koji ulazi u stepeništa tokom dana grejnog perioda, utvrđen prema D.5; za javne zgrade - zrak koji ulazi kroz propusne prostore u prozirnim konstrukcijama i vratima; dozvoljeno odnošenje za javne zgrade u neradno vrijeme;
Koeficijent obračuna uticaja protivtoka toplote u prozirnim konstrukcijama, jednak: spojevi zidnih panela - 0,7; prozori i balkonska vrata sa trostrukim zasebnim vezovima - 0,7; isti, sa duplim odvojenim vezovima - 0,8; isto, sa uvezanim preplatama - 0,9; isto, sa pojedinačnim uvezima - 1,0;
Broj sati obračuna infiltracije tokom sedmice, h, jednak za zgrade sa uravnoteženom dovodnom i izduvnom ventilacijom i () za zgrade u čijim prostorijama se održava vazduh tokom dovodne mehaničke ventilacije;
I - isto kao u formuli (D.6).
D.5 Količina zraka koja se infiltrira u stepenište stambene zgrade kroz praznine u popunjavanju otvora treba odrediti po formuli
MINISTARSTVO PROSVETE I NAUKE RUJSKE FEDERACIJE
Federalna državna budžetska obrazovna ustanova visokog stručnog obrazovanja
"Državni univerzitet - obrazovno-naučno-industrijski kompleks"
Institut za arhitekturu i građevinarstvo
Katedra: "Urbanogradnja i privreda"
Disciplina: "Građevinska fizika"
NASTAVNI RAD
"Toplotna zaštita objekata"
Završio student: Arkharova K.Yu.
- Uvod
- Obrazac zadatka
- 1 . Klimatska referenca
- 2 . Termotehnički proračun
- 2.1 Termotehnički proračun ogradnih konstrukcija
- 2.2 Proračun ogradnih konstrukcija "toplih" podruma
- 2.3 Toplotni proračun prozora
- 3 . Proračun specifične potrošnje toplotne energije za grijanje tokom perioda grijanja
- 4 . Apsorpcija topline podne površine
- 5 . Zaštita ogradne konstrukcije od navodnjavanja
- Zaključak
- Spisak korištenih izvora i literature
- Aneks A
Uvod
Toplotna zaštita je skup mjera i tehnologija za uštedu energije, koji omogućava povećanje toplinske izolacije zgrada za različite namjene, smanjenje gubitaka topline u prostorijama.
Zadatak obezbjeđivanja potrebnih toplinskih svojstava vanjskih ogradnih konstrukcija rješava se davanjem potrebne toplinske otpornosti i otpornosti na prijenos topline.
Otpor na prijenos topline mora biti dovoljno visok da osigura higijenski prihvatljive temperaturne uvjete na površini konstrukcije okrenute prema prostoriji tokom najhladnijeg perioda godine. Otpornost konstrukcija na toplinu ocjenjuje se njihovom sposobnošću da održavaju relativno konstantnu temperaturu u prostorijama s periodičnim oscilacijama temperature zračnog okruženja u blizini konstrukcija i protoka topline koja prolazi kroz njih. Stupanj toplinske otpornosti konstrukcije u cjelini uvelike je određen fizičkim svojstvima materijala od kojeg je izrađen vanjski sloj konstrukcije, koji percipira oštre temperaturne fluktuacije.
U ovom kursu će se izvršiti termički proračun ogradne konstrukcije stambene individualne kuće, građevinsko područje koje je grad Arhangelsk.
Obrazac zadatka
1 Građevinsko područje:
Arkhangelsk.
2 Konstrukcija zida (naziv konstrukcijskog materijala, izolacija, debljina, gustina):
1. sloj - polistiren beton modifikovan na Portland šljaka cementu (= 200 kg / m 3; ? = 0,07 W / (m * K); ? = 0,36 m)
2. sloj - ekstrudirana polistirenska pjena (= 32 kg / m 3; ? = 0,031 W / (m * K); ? = 0,22 m)
3. sloj - perlibit (= 600 kg / m 3; ? = 0,23 W / (m * K); ? = 0,32 m
3 Toplotno provodljivi inkluzioni materijal:
biserni beton (= 600 kg / m 3; ? = 0,23 W / (m * K); ? = 0,38 m
4 spratna konstrukcija:
1. sloj - linoleum (= 1800 kg / m 3; s = 8,56 W / (m 2 ° C); ? = 0,38 W / (m 2 ° C); ? = 0,0008 m
2. sloj - cementno-pješčana košuljica (= 1800 kg / m 3; s = 11,09 W / (m 2 ° C); ? = 0,93 W / (m 2 ° C); ? = 0,01 m)
3. sloj - ploče od ekspandiranog polistirena (= 25 kg / m 3; s = 0,38 W / (m 2 °C); ? = 0,44 W / (m 2 ° C); ? = 0,11 m )
4. sloj - pjenasto betonska ploča (= 400 kg / m 3; s = 2,42 W / (m 2 °C); ? = 0,15 W / (m 2 ° C); ? = 0,22 m )
1 . Klimatska referenca
Građevinsko područje - Arkhangelsk.
Klimatsko područje - II A.
Zona vlažnosti - vlažna.
Vlažnost u prostoriji? = 55%;
projektna temperatura u prostoriji = 21°S.
Režim vlažnosti u prostoriji je normalan.
Uslovi rada - B.
Klimatski parametri:
Procijenjena vanjska temperatura (Spoljna temperatura najhladnijeg petodnevnog perioda (sigurnost 0,92)
Trajanje perioda grijanja (sa prosječnom dnevnom vanjskom temperaturom? 8 ° C) - \u003d 250 dana;
Prosječna temperatura grijnog perioda (sa prosječnom dnevnom vanjskom temperaturom? 8°C) - = - 4,5°C.
ograđeno grijanje sa apsorpcijom topline
2 . Termotehnički proračun
2 .1 Termotehnički proračun ogradnih konstrukcija
Obračun stepen-dana grijnog perioda
GSOP = (t in - t od) z od, (1.1)
gdje, - projektna temperatura u prostoriji, ° C;
Procijenjena vanjska temperatura, °S;
Trajanje perioda grijanja, dana
GSOP \u003d (+ 21 + 4,5) 250 \u003d 6125 ° C dan
Potrebna otpornost na prijenos topline izračunava se po formuli (1.2)
gdje su a i b koeficijenti čije vrijednosti treba uzeti prema tabeli 3 SP 50.13330.2012 "Toplotna zaštita zgrada" za odgovarajuće grupe zgrada.
Prihvatamo: a = 0,00035; b=1.4
0,00035 6125 +1,4=3,54m 2 °C/W.
Konstrukcija vanjskog zida
a) Konstrukciju sečemo ravninom koja je paralelna sa smerom toplotnog toka (slika 1):
Slika 1 - Konstrukcija vanjskog zida
Tabela 1 - Parametri materijala vanjskog zida
Otpor prijenosa topline R i određuje se formulom (1.3):
gdje je, A i - površina i-te sekcije, m 2;
R i - otpor prenosu toplote i-te sekcije, ;
A je zbir površina svih parcela, m 2.
Otpor prijenosa topline za homogene presjeke određuje se formulom (1.4):
gdje, ? - debljina sloja, m;
Koeficijent toplotne provodljivosti, W/(mK)
Izračunavamo otpor prijenosa topline za nehomogene presjeke koristeći formulu (1.5):
R \u003d R 1 + R 2 + R 3 + ... + R n + R VP, (1.5)
gdje je, R 1 , R 2 , R 3 ... R n - otpor prijenosu topline pojedinih slojeva konstrukcije, ;
R vp - otpor prijenosu topline zračnog raspora, .
Nalazimo R i prema formuli (1.3):
b) Konstrukciju sečemo ravninom koja je okomita na pravac toplotnog toka (slika 2):
Slika 2 - Konstrukcija vanjskog zida
Otpor prijenosa topline R b određuje se formulom (1.5)
R b \u003d R 1 + R 2 + R 3 + ... + R n + R VP, (1.5)
Otpor prodiranju zraka za homogene presjeke određuje se formulom (1.4).
Otpor prodiranju zraka za nehomogena područja određuje se formulom (1.3):
R b nalazimo prema formuli (1.5):
R b = 5,14 + 3,09 + 1,4 = 9,63.
Uvjetna otpornost na prijenos topline vanjskog zida određena je formulom (1.6):
gdje je, R a - otpor prijenosu topline ogradne konstrukcije, presečen paralelno sa toplotnim tokom, ;
R b - otpor prijenosu topline omotača zgrade, rezan okomito na toplinski tok,.
Smanjeni otpor prijenosu topline vanjskog zida određuje se formulom (1.7):
Otpor na prijenos topline na vanjskoj površini, određuje se formulom (1.9)
gdje je koeficijent prolaza topline unutrašnje površine omotača zgrade, = 8,7;
gdje je koeficijent prolaza topline vanjske površine omotača zgrade, = 23;
Izračunata temperaturna razlika između temperature unutrašnjeg vazduha i temperature unutrašnje površine ogradne konstrukcije određena je formulom (1.10):
gdje je n koeficijent koji uzima u obzir ovisnost položaja vanjske površine ogradnih konstrukcija u odnosu na vanjski zrak, uzimamo n=1;
projektna temperatura u prostoriji, °S;
procijenjena temperatura vanjskog zraka u hladnoj sezoni, °S;
koeficijent prolaza toplote unutrašnje površine ogradnih konstrukcija, W / (m 2 ° C).
Temperatura unutrašnje površine ogradne konstrukcije određena je formulom (1.11):
2 . 2 Proračun ogradnih konstrukcija "toplih" podruma
Potrebni otpor prijenosa topline dijela podrumskog zida koji se nalazi iznad planske oznake tla uzima se jednak smanjenom otporu prijenosa topline vanjskog zida:
Smanjena otpornost na prijenos topline ogradnih konstrukcija ukopanog dijela podruma koji se nalazi ispod nivoa zemlje.
Visina ukopanog dijela podruma je 2m; širina podruma - 3,8m
Prema tabeli 13 SP 23-101-2004 "Projekt toplotne zaštite zgrada" prihvatamo:
Potrebna otpornost na prijenos topline podruma preko "toplog" podruma izračunava se po formuli (1.12)
gdje, potrebnu otpornost na prijenos topline podrumskog poda nalazimo prema tabeli 3 SP 50.13330.2012 "Toplotna zaštita zgrada".
gdje, temperatura zraka u podrumu, °S;
isto kao u formuli (1.10);
isto kao u formuli (1.10)
Uzmimo jednako 21,35 ° S:
Temperatura zraka u podrumu određena je formulom (1.14):
gdje, isto kao u formuli (1.10);
Linearna gustina toplotnog fluksa,; ;
Zapremina vazduha u podrumu, ;
Dužina cjevovoda i-tog prečnika, m; ;
Brzina izmjene zraka u podrumu; ;
Gustina zraka u podrumu,;
c - specifični toplotni kapacitet vazduha,;;
Podrum, ;
Površina poda i zidova podruma u kontaktu sa tlom;
Područje vanjskih zidova podruma iznad nivoa zemlje,.
2 . 3 Toplotni proračun prozora
Stepen-dan perioda grijanja izračunava se po formuli (1.1)
GSOP \u003d (+ 21 + 4,5) 250 \u003d 6125 ° C dan.
Smanjena otpornost na prijenos topline određena je prema tabeli 3 SP 50.13330.2012 "Toplotna zaštita zgrada" interpolacijskom metodom:
Prozore biramo na osnovu pronađenog otpora na prijenos topline R 0:
Obično staklo i jednokomorni prozor sa dvostrukim staklom u zasebnim poklopcima od stakla sa tvrdim selektivnim premazom -.
Zaključak: Smanjena otpornost na prijenos topline, temperaturna razlika i temperatura unutrašnje površine ogradne konstrukcije odgovaraju traženim standardima. Shodno tome, projektovani dizajn vanjskog zida i debljina izolacije odabrani su ispravno.
Zbog činjenice da smo uzeli zidnu konstrukciju za ogradne konstrukcije u dubokom dijelu podruma, dobili smo neprihvatljiv otpor na prijenos topline poda podruma, što utiče na temperaturnu razliku između temperature unutrašnjeg zraka i temperature. unutrašnje površine ogradne konstrukcije.
3 . Proračun specifične potrošnje toplotne energije za grijanje tokom perioda grijanja
Procijenjena specifična potrošnja toplotne energije za grijanje zgrada tokom perioda grijanja određena je formulom (2.1):
gdje je potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade u periodu grijanja, J;
Zbir tlocrtnih površina stanova ili korisne površine prostorija zgrade, izuzev tehničkih spratova i garaža, m 2
Potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade tokom perioda grijanja izračunava se po formuli (2.2):
gdje je ukupni gubitak topline zgrade kroz vanjske ogradne konstrukcije, J;
Unosi toplote u domaćinstvu tokom perioda grejanja, J;
Toplotni dobici kroz prozore i lanterne od sunčevog zračenja tokom perioda grijanja, J;
Koeficijent smanjenja unosa toplote usled toplotne inercije ogradnih konstrukcija, preporučena vrednost = 0,8;
Koeficijent koji uzima u obzir dodatnu potrošnju topline sustava grijanja, povezanu s diskretnošću nominalnog protoka topline niza uređaja za grijanje, njihovim dodatnim gubicima topline kroz radijatorske dijelove ograde, povećanom temperaturom zraka u kutnim prostorijama , toplotni gubici cjevovoda koji prolaze kroz negrijane prostorije, za zgrade sa grijanim podrumima = 1,07;
Ukupni toplinski gubici zgrade, J, za period grijanja određuju se formulom (2.3):
gdje je, - ukupni koeficijent prolaza topline zgrade, W/(m 2 °C), određen je formulom (2.4);
Ukupna površina ogradnih konstrukcija, m 2;
gdje je smanjeni koeficijent prolaska topline kroz vanjski omotač zgrade, W/(m 2 °C);
Uvjetni koeficijent prijenosa topline zgrade, uzimajući u obzir gubitke topline zbog infiltracije i ventilacije, W / (m 2 ° C).
Smanjeni koeficijent prolaska topline kroz vanjski omotač zgrade određen je formulom (2.5):
gdje je površina, m 2 i smanjeni otpor prijenosu topline, m 2 °C/W, vanjski zidovi (isključujući otvore);
Isto, ispune svjetlosnih otvora (prozori, vitraji, lampioni);
Isto, vanjska vrata i kapije;
iste, kombinovane obloge (uključujući i preko erkera);
isto, potkrovlje;
isto, stropovi podruma;
također, .
0,306 W / (m 2 °C);
Uslovni koeficijent prolaza toplote zgrade, uzimajući u obzir gubitke toplote usled infiltracije i ventilacije, W / (m 2 ° C), određuje se formulom (2.6):
gdje je koeficijent smanjenja zapremine zraka u zgradi, uzimajući u obzir prisustvo unutrašnjih ogradnih konstrukcija. Prihvatamo sv = 0,85;
Zapremina grijanih prostorija;
Koeficijent uzimanja u obzir uticaja protivtoka toplote u prozirnim konstrukcijama, jednakim prozorima i balkonskim vratima sa zasebnim vezovima 1;
Prosječna gustina dovodnog zraka za period grijanja, kg / m 3, određena formulom (2.7);
Prosečna brzina razmene vazduha zgrade tokom grejnog perioda, h 1
Prosečna brzina razmene vazduha u zgradi za period grejanja izračunava se iz ukupne razmene vazduha usled ventilacije i infiltracije prema formuli (2.8):
gde je količina dovodnog vazduha u zgradu sa neorganizovanim dovodom ili normalizovana vrednost sa mehaničkom ventilacijom, m 3 / h, jednaka stambenim zgradama namenjenim građanima, uzimajući u obzir društvenu normu (sa procenjenom zauzetošću stana od 20 m 2 ukupne površine ili manje po osobi) - 3 A; 3 A = 603,93 m 2;
Površina stambenih prostorija; \u003d 201,31 m 2;
Broj sati mehaničke ventilacije tokom sedmice, h; ;
Broj sati obračuna infiltracije u toku sedmice, h;=168;
Količina zraka infiltriranog u zgradu kroz omotač zgrade, kg/h;
Količina zraka koja infiltrira u stepenište stambene zgrade kroz praznine u popunjavanju otvora određena je formulom (2.9):
pri čemu, odnosno za stepenište, ukupna površina prozora i balkonskih vrata i ulaznih vanjskih vrata, m2;
odnosno, za stepenište, potrebna otpornost na prodiranje zraka kroz prozore i balkonska vrata i ulazna vanjska vrata, m 2 · ° C / W;
Shodno tome, za stepenište, izračunata razlika pritiska između vanjskog i unutrašnjeg zraka za prozore i balkonska vrata i ulazna vanjska vrata, Pa, određena je formulom (2.10):
gdje je, n, in - specifična težina vanjskog i unutrašnjeg zraka, N / m 3, određena formulom (2.11):
Maksimalne prosječne brzine vjetra u bodovima za januar (SP 131.13330.2012 "Građevinska klimatologija"); =3,4 m/s.
3463/(273 + t), (2.11)
n \u003d 3463 / (273 -33) = 14,32 N / m 3;
c \u003d 3463 / (273 + 21) \u003d 11,78 N / m 3;
Odavde nalazimo:
Prosječnu brzinu izmjene zraka zgrade za grijni period nalazimo koristeći dobijene podatke:
0,06041 h 1 .
Na osnovu dobijenih podataka računamo prema formuli (2.6):
0,020 W / (m 2 °C).
Koristeći podatke dobijene u formulama (2.5) i (2.6), nalazimo ukupni koeficijent prolaza topline zgrade:
0,306 + 0,020 \u003d 0,326 W / (m 2 ° C).
Izračunavamo ukupne toplinske gubitke zgrade koristeći formulu (2.3):
0,08640,326317,78=J.
Unosi toplote u domaćinstvu tokom perioda grejanja, J, određuju se formulom (2.12):
gdje je prihvaćena vrijednost toplotne emisije domaćinstava po 1 m 2 površine stambenog prostora ili procijenjene površine javne zgrade, W/m 2;
površina stambenih prostorija; \u003d 201,31 m 2;
Dobitke toplote kroz prozore i lanterne od sunčevog zračenja tokom perioda grejanja, J, za četiri fasade zgrada orijentisane u četiri smera određujemo po formuli (2.13):
gdje, - koeficijenti koji uzimaju u obzir zatamnjenje svjetlosnog otvora neprozirnim elementima; za jednokomorni prozor sa dvostrukim staklom od običnog stakla sa tvrdim selektivnim premazom - 0,8;
Koeficijent relativne penetracije sunčevog zračenja za punjenja koja propuštaju svjetlost; za jednokomorni prozor sa dvostrukim staklom od običnog stakla sa tvrdim selektivnim premazom - 0,57;
Površina svjetlosnih otvora fasada zgrade, odnosno orijentiranih u četiri smjera, m 2;
Prosječna vrijednost sunčevog zračenja za period grijanja na vertikalnim površinama u uslovima stvarne oblačnosti, odnosno orijentiranih duž četiri fasade zgrade, J/(m 2), određena je prema tabeli 9.1 SP 131.13330.2012 „Građevinska klimatologija“ ;
Grejna sezona:
Januar, februar, mart, april, maj, septembar, oktobar, novembar, decembar.
Prihvatamo geografsku širinu 64°N za grad Arhangelsk.
C: A 1 = 2,25 m 2; I 1 = (31 + 49) / 9 = 8,89 J / (m 2;
I 2 = (138 + 157 + 192 + 155 + 138 + 162 + 170 + 151 + 192) / 9 \u003d 161,67 J / (m 2;
B: A 3 = 8,58; I 3 = (11 + 35 + 78 + 135 + 153 + 96 + 49 + 22 + 12) / 9 \u003d 66 J / (m 2;
Š: A 4 = 8,58; I 4 = (11 + 35 + 78 + 135 + 153 + 96 + 49 + 22 + 12) / 9 \u003d 66 J / (m 2.
Koristeći podatke dobijene u proračunu formula (2.3), (2.12) i (2.13) nalazimo potrošnju toplotne energije za grijanje zgrade prema formuli (2.2):
Prema formuli (2.1) izračunavamo specifičnu potrošnju toplotne energije za grijanje:
KJ / (m 2 °C dan).
Zaključak: specifična potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade ne odgovara normiranoj potrošnji, utvrđenoj prema SP 50.13330.2012 „Toplotna zaštita zgrada“ i iznosi 38,7 kJ/(m 2 °C dan).
4 . Apsorpcija topline podne površine
Toplotna inercija slojeva podnih konstrukcija
Slika 3 - Tlocrt
Tabela 2 - Parametri podnih materijala
Toplinska inercija slojeva podne konstrukcije izračunava se po formuli (3.1):
gdje je, s koeficijent apsorpcije topline, W/(m 2 °C);
Toplinska otpornost određena formulom (1.3)
Izračunati pokazatelj apsorpcije topline podne površine.
Prva 3 sloja podne konstrukcije imaju ukupnu toplinsku inerciju, ali toplinsku inerciju 4 sloja.
Stoga ćemo indeks apsorpcije topline podne površine odrediti sekvencijalno izračunavanjem indeksa apsorpcije topline površina slojeva konstrukcije, počevši od 3. do 1.:
za 3. sloj prema formuli (3.2)
za i-ti sloj (i=1,2) prema formuli (3.3)
W / (m 2 °C);
W / (m 2 °C);
W / (m 2 °C);
Indeks apsorpcije topline površine poda uzima se jednak indeksu apsorpcije topline površine prvog sloja:
W / (m 2 °C);
Normalizirana vrijednost indeksa apsorpcije topline određena je prema SP 50.13330.2012 "Toplotna zaštita zgrada":
12 W / (m 2 °C);
Zaključak: izračunati pokazatelj apsorpcije topline podne površine odgovara normaliziranoj vrijednosti.
5 . Zaštita ogradne konstrukcije od navodnjavanja
Klimatski parametri:
Tabela 3 - Vrijednosti prosječnih mjesečnih temperatura i pritiska vodene pare vanjskog zraka
Prosječni parcijalni pritisak vodene pare u vanjskom zraku za godišnji period
Slika 4 - Konstrukcija vanjskog zida
Tabela 4 - Parametri materijala vanjskih zidova
Otpor na paropropusnost slojeva strukture nalazi se po formuli:
gdje je, - debljina sloja, m;
Koeficijent paropropusnosti, mg/(mchPa)
Određujemo otpor paropropusnosti slojeva konstrukcije od vanjske i unutrašnje površine do ravni moguće kondenzacije (ravnina moguće kondenzacije poklapa se sa vanjskom površinom izolacije):
Otpor prijenosu topline slojeva zida sa unutrašnje površine na ravan moguće kondenzacije određuje se formulom (4.2):
gdje je otpor prijenosu topline na unutrašnjoj površini određen formulom (1.8)
Dužina godišnjih doba i prosječne mjesečne temperature:
zima (januar, februar, mart, decembar):
ljeto (maj, jun, jul, avgust, septembar):
proljeće, jesen (april, oktobar, novembar):
gdje, smanjeni otpor prijenosu topline vanjskog zida, ;
izračunata sobna temperatura, .
Nalazimo odgovarajuću vrijednost elastičnosti vodene pare:
Prosječnu vrijednost elastičnosti vodene pare za godinu dana nalazimo pomoću formule (4.4):
gdje je, E 1 , E 2 , E 3 - vrijednosti elastičnosti vodene pare po sezoni, Pa;
trajanje godišnjih doba, mjeseci
Parcijalni pritisak pare unutrašnjeg vazduha određen je formulom (4.5):
gdje je parcijalni pritisak zasićene vodene pare, Pa, na temperaturi unutrašnjeg zraka prostorije; za 21: 2488 Pa;
relativna vlažnost unutrašnjeg vazduha, %
Potrebna otpornost na paropropusnost nalazi se po formuli (4.6):
gdje je prosječni parcijalni pritisak vodene pare vanjskog zraka za godišnji period, Pa; prihvati = 6,4 hPa
Iz uslova nedopustivosti akumulacije vlage u omotaču zgrade za godišnji period eksploatacije provjeravamo stanje:
Pronalazimo elastičnost vodene pare vanjskog zraka za period sa negativnim srednjim mjesečnim temperaturama:
Pronalazimo srednju vanjsku temperaturu za period sa negativnim srednjim mjesečnim temperaturama:
Vrijednost temperature u ravni moguće kondenzacije određena je formulom (4.3):
Ova temperatura odgovara
Potrebna otpornost na paropropusnost određena je formulom (4.7):
pri čemu je trajanje perioda akumulacije vlage, dana, uzeto jednako periodu sa negativnim srednjim mjesečnim temperaturama; prihvatiti = 176 dana;
gustina materijala navlaženog sloja, kg/m 3 ;
debljina vlažnog sloja, m;
maksimalni dozvoljeni prirast vlage u materijalu navlaženog sloja, mas. %, za period akumulacije vlage, uzet prema tabeli 10 SP 50.13330.2012 „Termička zaštita zgrada“; prihvatiti ekspandirani polistiren \u003d 25%;
koeficijent određen formulom (4.8):
gdje je prosječni parcijalni pritisak vodene pare vanjskog zraka za period sa negativnim srednjim mjesečnim temperaturama, Pa;
isto kao u formuli (4.7)
Odavde razmatramo prema formuli (4.7):
Iz uslova ograničenja vlage u omotaču zgrade za period sa negativnim srednjim mjesečnim vanjskim temperaturama provjeravamo stanje:
Zaključak: u vezi sa ispunjenjem uslova za ograničenje količine vlage u omotaču zgrade u periodu akumulacije vlage nije potreban dodatni uređaj za parnu barijeru.
Zaključak
Od toplotnih tehničkih kvaliteta vanjskih ograda zgrada zavise: povoljna mikroklima zgrada, odnosno osiguravanje da temperatura i vlažnost zraka u prostoriji nisu niži od regulatornih zahtjeva; količina topline koju zgrada gubi zimi; temperatura unutrašnje površine ograde, koja jamči od stvaranja kondenzata na njoj; režim vlažnosti konstruktivnog rješenja ograde, koji utječe na njene toplotne zaštite i trajnost.
Zadatak obezbjeđivanja potrebnih toplinskih svojstava vanjskih ogradnih konstrukcija rješava se davanjem potrebne toplinske otpornosti i otpornosti na prijenos topline. Dozvoljena propusnost konstrukcija ograničena je datim otporom na prodiranje zraka. Normalno vlažno stanje konstrukcija postiže se smanjenjem početne vlažnosti materijala i uređajem izolacije vlage, a u slojevitim konstrukcijama, pored toga, odgovarajućim rasporedom konstruktivnih slojeva od materijala različitih svojstava.
U toku izrade kursa izvršeni su proračuni koji se odnose na toplotnu zaštitu objekata, koji su izvedeni u skladu sa pravilima prakse.
Lista korišteni izvori i književnost
1. SP 50.13330.2012. Toplotna zaštita zgrada (Ažurirana verzija SNiP 23-02-2003) [Tekst] / Ministarstvo regionalnog razvoja Rusije - M.: 2012. - 96 str.
2. SP 131.13330.2012. Građevinska klimatologija (Ažurirana verzija SNiP 23-01-99 *) [Tekst] / Ministarstvo regionalnog razvoja Rusije. - M.: 2012. - 109 str.
3. Kuprijanov V.N. Projektiranje toplinske zaštite ogradnih konstrukcija: Tutorial [Tekst]. - Kazanj: KGASU, 2011. - 161 str.
4. SP 23-101-2004 Projektovanje toplotne zaštite zgrada [Tekst]. - M. : FSUE TsPP, 2004.
5. T.I. Abashev. Album tehničkih rješenja za poboljšanje toplinske zaštite zgrada, izolacije konstruktivnih jedinica pri remontu stambenog fonda [Tekst] / T.I. Abaševa, L.V. Bulgakov. N.M. Vavulo i dr. M.: 1996. - 46 str.
Aneks A
Energetski pasoš zgrade
opće informacije
Uslovi projektovanja
|
Naziv projektnih parametara |
Oznaka parametra |
jedinica mjere |
Procijenjena vrijednost |
||
|
Procijenjena temperatura zraka u zatvorenom prostoru |
|||||
|
Procijenjena vanjska temperatura |
|||||
|
Procijenjena temperatura toplog potkrovlja |
|||||
|
Procijenjena temperatura tehničkog podzemlja |
|||||
|
Dužina perioda grijanja |
|||||
|
Prosječna vanjska temperatura tokom perioda grijanja |
|||||
|
Stepen-dani grejnog perioda |
Funkcionalna namjena, tip i konstruktivno rješenje objekta
Geometrijski i termalni indikatori snage
|
Indeks |
Procijenjena (dizajn) vrijednost indikatora |
|||||
|
Geometrijski indikatori |
||||||
|
Ukupna površina vanjskih ogradnih konstrukcija zgrade |
||||||
|
Uključujući: |
||||||
|
prozori i balkonska vrata |
||||||
|
vitraži |
||||||
|
ulazna vrata i kapije |
||||||
|
premazi (kombinovani) |
||||||
|
potkrovlje (hladno potkrovlje) |
||||||
|
podovi toplih tavana |
||||||
|
plafoni nad tehničkim podzemljem |
||||||
|
plafoni iznad prilaza i ispod erkera |
||||||
|
spratu u prizemlju |
||||||
|
Površina stana |
||||||
|
Korisna površina (javne zgrade) |
||||||
|
Stambeni prostor |
||||||
|
Procijenjena površina (javne zgrade) |
||||||
|
Zagrijana zapremina |
||||||
|
Faktor zastakljivanja fasade zgrade |
||||||
|
Indeks kompaktnosti zgrade |
||||||
|
Indikatori toplotne snage |
||||||
|
Termičke performanse |
||||||
|
Smanjena otpornost na prijenos topline vanjskih ograda: |
M 2 °C / W |
|||||
|
prozori i balkonska vrata |
||||||
|
vitraži |
||||||
|
ulazna vrata i kapije |
||||||
|
premazi (kombinovani) |
||||||
|
tavanski podovi (hladni tavani) |
||||||
|
podovi toplih tavana (uključujući premaz) |
||||||
|
plafoni nad tehničkim podzemljem |
||||||
|
plafoni iznad negrijanih podruma ili podzemnih prostorija |
||||||
|
plafoni iznad prilaza i ispod erkera |
||||||
|
spratu u prizemlju |
||||||
|
Smanjen koeficijent prolaza toplote zgrade |
W / (m 2 ° C) |
|||||
|
Brzina izmjene zraka u zgradi tokom perioda grijanja |
||||||
|
Brzina razmjene zraka u zgradi tokom ispitivanja (na 50 Pa) |
||||||
|
Uslovni koeficijent prolaza toplote zgrade, uzimajući u obzir gubitke toplote usled infiltracije i ventilacije |
W / (m 2 ° C) |
|||||
|
Ukupni koeficijent prolaza topline zgrade |
W / (m 2 ° C) |
|||||
|
Energetski indikatori |
||||||
|
Ukupni gubici toplote kroz omotač zgrade tokom perioda grejanja |
||||||
|
Specifične emisije toplote domaćinstva u objektu |
||||||
|
Toplotni dobici domaćinstva u zgradi tokom perioda grijanja |
||||||
|
Unos topline u zgradu od sunčevog zračenja tokom perioda grijanja |
||||||
|
Potreba za toplotnom energijom za grijanje zgrade u periodu grijanja |
Odds
|
Indeks |
Oznaka indikatora i mjerna jedinica |
Standardna vrijednost indikatora |
Stvarna vrijednost indikatora |
||
|
Procijenjeni koeficijent energetske efikasnosti sistema daljinskog grijanja zgrade iz izvora topline |
|||||
|
Procijenjeni koeficijent energetske efikasnosti stana i autonomnih sistema toplinske energije zgrade iz izvora topline |
|||||
|
Koeficijent za uzimanje u obzir protivtoka toplote |
|||||
|
Obračunski koeficijent za dodatnu potrošnju topline |
Sveobuhvatni indikatori
Slični dokumenti
Termotehnički proračun ogradnih konstrukcija, vanjskih zidova, potkrovlja i podruma, prozora. Proračun toplotnih gubitaka i sistema grijanja. Toplotni proračun uređaja za grijanje. Individualno grijanje sistema grijanja i ventilacije.
seminarski rad, dodan 12.07.2011
Termotehnički proračun ogradnih konstrukcija na osnovu zimskih uslova rada. Izbor prozirnih ogradnih konstrukcija zgrade. Proračun režima vlažnosti (grafičko-analitička metoda Fokin-Vlasov). Određivanje grijanih površina zgrade.
priručnik za obuku, dodan 01.11.2011
Toplotna zaštita i toplotna izolacija građevinskih konstrukcija zgrada i objekata, njihov značaj u savremenom graditeljstvu. Dobijanje termičkih svojstava višeslojnog omotača zgrade na fizičkim i kompjuterskim modelima u programu "Ansys".
teze, dodato 20.03.2017
Grijanje stambene petospratnice sa ravnim krovom i negrijanim podrumom u gradu Irkutsku. Projektni parametri vanjskog i unutrašnjeg zraka. Termotehnički proračun vanjskih ogradnih konstrukcija. Toplotni proračun uređaja za grijanje.
seminarski rad, dodan 06.02.2009
toplotnog režima zgrade. Projektni parametri vanjskog i unutrašnjeg zraka. Termotehnički proračun vanjskih ogradnih konstrukcija. Određivanje stepen-dana grejnog perioda i uslova rada ogradnih konstrukcija. Proračun sistema grijanja.
seminarski rad, dodan 15.10.2013
Termotehnički proračun vanjskih zidova, potkrovlja, plafona nad negrijanim podrumima. Provjera dizajna vanjskog zida u dijelu vanjskog ugla. Vazdušni režim rada spoljnih zaštita. Apsorpcija topline podne površine.
seminarski rad, dodan 14.11.2014
Odabir dizajna prozora i vanjskih vrata. Proračun toplotnih gubitaka u prostorijama i zgradama. Određivanje toplotnoizolacionih materijala neophodnih za osiguranje povoljnih uslova u slučaju klimatskih promena pomoću proračuna ogradnih konstrukcija.
seminarski rad, dodan 22.01.2010
Toplotni režim objekta, parametri spoljašnjeg i unutrašnjeg vazduha. Termotehnički proračun ogradnih konstrukcija, toplotni bilans prostorija. Izbor sistema grijanja i ventilacije, vrsta grijaćih uređaja. Hidraulički proračun sistema grijanja.
seminarski rad, dodan 15.10.2013
Zahtjevi za građevinske konstrukcije vanjskih ograda grijanih stambenih i javnih zgrada. Gubitak topline u prostoriji. Izbor toplotne izolacije za zidove. Otpornost na prodiranje zraka u ogradne konstrukcije. Proračun i izbor uređaja za grijanje.
seminarski rad, dodan 06.03.2010
Termotehnički proračun vanjskih ogradnih konstrukcija, toplotnih gubitaka zgrada, grijaćih uređaja. Hidraulički proračun sistema grijanja zgrade. Proračun toplinskih opterećenja stambene zgrade. Zahtjevi za sisteme grijanja i njihov rad.