Ismét az öntözés intenzitása és a minimális áramlás. Vízzel oltó berendezések öntözési intenzitásának meghatározása Rövid elméleti tudnivalók
- A sprinkler gyártásához és vezérléséhez szükséges összes különböző követelmény meglehetősen nagy, ezért csak a legfontosabb paramétereket fogjuk figyelembe venni.
1. Minőségi mutatók
1.1 Tömörítés
Ez az egyik fő mutató, amellyel az öntözőrendszer használója szembesül. Valóban, egy rosszul lezárt locsológép sok bajt okozhat. Senkinek sem fog tetszeni, ha az emberek, drága berendezések vagy áruk hirtelen elkezdenek csöpögni a víz. Ha pedig a tömítettség elvesztése egy hőérzékeny zárszerkezet spontán megsemmisülése miatt következik be, a kiömlött víz kára többszörösére nőhet.
Az évek során továbbfejlesztett modern öntözőberendezések tervezése és gyártási technológiája lehetővé teszi, hogy megbizonyosodjon a megbízhatóságukról.
A sprinkler fő eleme, amely a legnehezebb üzemi körülmények között is biztosítja a sprinkler tömítettségét, egy Belleville rugó. (5) . Ennek az elemnek a jelentőségét nem lehet túlbecsülni. A rugó lehetővé teszi a sprinkler részek lineáris méreteinek kisebb változásainak kompenzálását. Az a tény, hogy a sprinkler megbízható tömítettségének biztosítása érdekében a zárószerkezet elemeit folyamatosan kellően nagy nyomás alatt kell tartani, amelyet az összeszerelés során egy rögzítőcsavarral biztosítanak. (1) . Ez a nyomás idővel a sprinkler test enyhe deformációját okozhatja, ami azonban elegendő lenne a tömítettség megszakításához.
Volt idő, amikor egyes sprinklergyártók gumitömítéseket használtak tömítőanyagként, hogy csökkentsék az építési költségeket. Valójában a gumi rugalmas tulajdonságai lehetővé teszik a kisebb lineáris méretváltozások kompenzálását és a szükséges tömítettség biztosítását.
2. ábra.Öntözőgép gumi tömítéssel.
Ez azonban nem vette figyelembe, hogy idővel a gumi rugalmas tulajdonságai romlanak, és a tömítettség romolhat. De a legrosszabb az, hogy a gumi rátapadhat a tömítendő felületekre. Ezért mikor Tűz, a hőmérséklet-érzékeny elem megsemmisülése után a sprinkler burkolata szorosan a testhez ragasztva marad és a víz nem folyik ki a sprinklerből.
Ilyen eseteket az Egyesült Államok számos létesítményében kitört tűz során rögzítettek. Ezt követően a gyártók nagyszabású akciót hajtottak végre az összes sprinkler visszahívására és gumi tömítőgyűrűre cserélésére 3 . Az Orosz Föderációban tilos gumitömítéssel ellátott sprinklerek használata. Ugyanakkor, mint ismeretes, az ilyen típusú olcsó öntözőberendezések szállítása továbbra is folytatódik néhány FÁK-országban.
A sprinklerek gyártása során mind a hazai, mind a külföldi szabványok számos olyan vizsgálatot írnak elő, amelyek lehetővé teszik a tömítettség garantálását.
Minden locsolót hidraulikus (1,5 MPa) és pneumatikus (0,6 MPa) nyomással tesztelnek, valamint megvizsgálják a hidraulikus ütésekkel szembeni ellenállást, vagyis a 2,5 MPa-ig terjedő nyomáslökéseket.
A rezgésteszt biztosítja, hogy a töltetek megbízhatóan működnek a legkeményebb üzemi körülmények között is.
1.2 Erő
Bármely termék műszaki jellemzőinek megőrzése szempontjából nem kis jelentőségű az erőssége, vagyis a különféle külső hatásokkal szembeni ellenállás.
A sprinkler szerkezeti elemeinek kémiai szilárdságát sópermet, vizes ammóniaoldat és kén-dioxid okozta ködös környezet hatásainak ellenálló vizsgálatokkal határozzák meg.
A sprinkler ütésállóságának biztosítania kell minden elemének épségét, amikor 1 méter magasságból betonpadlóra esik.
A sprinkler kimenetének ellenállnia kell az ütésnek víz 1,25 MPa nyomás alatt jön ki belőle.
Gyors esetén tűzfejlesztés a levegőben vagy az indítással vezérelt rendszerekben lévő sprinklerek egy ideig magas hőmérsékletnek lehetnek kitéve. Annak érdekében, hogy megbizonyosodjunk arról, hogy a töltet nem deformálódik, és ezért nem változtatja meg a jellemzőit, hőállósági vizsgálatokat kell végezni. Ugyanakkor a sprinkler testének 15 percig 800°C-os hőmérsékletet kell bírnia.
Az éghajlati hatásokkal szembeni ellenállás tesztelésére a sprinklereket negatív hőmérsékletre tesztelik. Az ISO szabvány előírja a sprinklerek tesztelését -10 ° C-on, a GOST R követelményei valamivel szigorúbbak, és az éghajlat határozza meg: hosszú távú vizsgálatokat kell végezni -50 ° C-on és rövid távú teszteket -60 ° C-on. °С.
1.3 A hőzár megbízhatósága
A sprinkler sprinkler egyik legkritikusabb eleme a sprinkler hőzára. Ennek az elemnek a műszaki jellemzői és minősége nagymértékben meghatározza a sprinkler sikeres működését. Az időszerűség az eszköz pontos működésétől függ, összhangban a bejelentett műszaki jellemzőkkel. tűz oltásaés készenléti módban a hamis pozitív eredmények hiánya. A sprinkler sprinklerek létezésének hosszú története során számos típusú hőzár-konstrukciót javasoltak.
3. ábra Sprinklerek üveglombikkal és olvadó elemmel.
Kiállták az idő próbáját a Wood-féle ötvözet alapú hőérzékeny elemű olvadó hőzárak, amelyek adott hőmérsékleten megpuhulnak és a zár szétesik, valamint az üveg hőérzékeny lombikot használó hőzárak. Hő hatására a lombikban lévő folyadék kitágul, nyomást gyakorolva a lombik falaira, majd a kritikus érték elérésekor a lombik összeesik. A 3. ábra ESFR típusú tölteteket mutat be különböző típusú hőzárral.
A hőzár megbízhatóságának ellenőrzésére készenléti üzemmódban és tűz esetén számos tesztet végeznek.
A zár névleges üzemi hőmérsékletének tűréshatáron belül kell lennie. Az alacsonyabb hőmérsékleti tartományban lévő sprinklereknél a válaszhőmérséklet eltérése nem haladhatja meg a 3°C-ot.
A hőzárnak ellenállnia kell a hősokknak (éles hőmérséklet-emelkedés 10°C-kal a névleges reakcióhőmérséklet alá).
A hőzár hőállóságát úgy ellenőrizzük, hogy a hőmérsékletet fokozatosan 5°C-kal a névleges reakcióhőmérséklet alá melegítjük.
Ha üveglombikot használnak hőzárként, akkor vákuum segítségével ellenőrizni kell annak integritását.
Mind az üvegburát, mind az olvadó elemet szilárdsági vizsgálatnak vetik alá. Így például egy üveglombiknak hatszor nagyobb terhelést kell kibírnia, mint a terhelése működési módban. Az olvasztható elem a határ tizenötszörösére van beállítva.
2. Célmutatók
2.1 A zár hőérzékenysége
A GOST R 51043 szerint a sprinkler válaszidejét ellenőrizni kell. Ez nem haladhatja meg a 300 másodpercet az alacsony hőmérsékletű (57 és 68 °C) esőztetők esetében, és a 600 másodpercet a legmagasabb hőmérsékletű esőztetők esetében.
Hasonló paraméter a külföldi szabványból hiányzik, helyette az RTI-t (response time index) használják széles körben: egy hőmérséklet-érzékeny elem (üvegkörte vagy olvadózár) érzékenységét jellemző paraméter. Minél alacsonyabb az értéke, annál érzékenyebb ez az elem a hőre. Egy másik paraméterrel együtt - C (vezetőképességi tényező - mérték hővezető a hőmérséklet-érzékelő elem és a sprinkler szerkezeti elemei között) ezek alkotják a sprinkler egyik legfontosabb jellemzőjét - a válaszidőt.
4. ábra Zónahatárok, amelyek meghatározzák a sprinkler reakcióját.
A 4. ábra a következő területeket mutatja be:
- 1 – normál válaszidő-locsoló; 2 – speciális válaszidő szórófej; 3 - gyors reagálású locsoló.
A különböző reakcióidővel rendelkező sprinklerek használatára szabályokat állapítottak meg a különböző tűzveszélyes létesítmények védelmére:
- mérettől függően;
- típustól függően;
- tűzterhelés tárolási paraméterei.
Meg kell jegyezni, hogy a GOST R 51043 A. függeléke (ajánlott) tartalmaz egy módszertant annak meghatározására. Termikus tehetetlenségi együtthatóés A hővezető képesség miatti hőveszteségi együttható ISO/FDIS6182-1 módszertan alapján. Ennek az információnak azonban eddig nem volt gyakorlati haszna. A helyzet az, hogy bár az A.1.2. bekezdés kimondja, hogy ezeket a tényezőket kell használni "... tűz esetén a sprinklerek reakcióidejének meghatározásához indokolja a helyiségben való elhelyezésük követelményeit”, nincsenek valódi módszerek a használatukra. Ezért ezek a paraméterek nem találhatók meg a sprinklerek műszaki jellemzői között.
Ezenkívül kísérlet a hőtehetetlenségi együttható meghatározására a képlet alapján mellékletek A GOST R 51043:
Az a tény, hogy hiba történt a képlet ISO / FDIS6182-1 szabványból való másolásakor.
Aki az iskolai tanterv keretein belül rendelkezik matematikai ismeretekkel, az könnyen észreveszi, hogy a képlet típusának idegen szabványból való konvertálásakor (nem világos, miért tették ezt, esetleg azért, hogy kevésbé tűnjön plágiumnak?), a mínusz előjelet kihagytuk a ν 0 ,5-ig terjedő tényező mértékéből, amely a tört számlálójában található.
Ugyanakkor meg kell jegyezni a modern szabályalkotás pozitív aspektusait is. Egészen a közelmúltig a sprinkler érzékenysége biztonságosan a minőségi paramétereknek tulajdonítható. A most újonnan kifejlesztett (de még nem hatékony) SP 6 4 már tartalmaz utasításokat a hőmérséklet-változásokra érzékenyebb sprinklerek használatára a leginkább tűzveszélyes helyiségek védelmére:
5.2.19 Mikor tűzterhelés legalább 1400 MJ / m 2 raktárban, 10 m-nél magasabb helyiségben és olyan helyiségben, ahol a fő éghető termék LVZHés GJ, a sprinklerek hőtehetetlenségi együtthatója 80 (m·s) 0,5-nél kisebb legyen.
Sajnos nem teljesen világos, akár szándékosan, akár pontatlanságból, hogy a sprinkler hőmérséklet-érzékenységének követelményét csak a hőmérséklet-érzékelő elem hőtehetetlenségi együtthatója alapján állítják be, a hőveszteségi együttható figyelembevétele nélkül. a hővezető képesség miatt. És ez akkor van, amikor a nemzetközi szabvány szerint (4. ábra) a hőveszteségi együtthatójú szórófejek hővezető több mint 1,0 (m/s) 0,5 már nem gyors hatású.
2.2 Termelékenységi tényező
Ez az egyik legfontosabb paraméter locsoló locsolók. Úgy tervezték, hogy kiszámítsa az átfolyó víz mennyiségét öntöző időegységenként meghatározott nyomáson. Ezt nem nehéz megtenni a képlettel:
- Q – víz áramlási sebessége a sprinklerből, l/s P – nyomás a sprinklernél, MPa K – termelékenységi tényező.
A teljesítménytényező értéke a sprinkler kimenetének átmérőjétől függ: minél nagyobb a furat, annál nagyobb az együttható.
Különböző külföldi szabványokban lehetőség van ennek az együtthatónak az írására, a használt paraméterek méretétől függően. Például nem liter per másodperc és MPa, hanem gallon per perc (GPM) és nyomás PSI-ben, vagy liter per perc (LPM) és nyomás bar-ban.
Ha szükséges, ezek a mennyiségek átválthatók egyikből a másikba, a -tól származó átváltási tényezők segítségével 1. táblázatok.
Asztal 1. Az együtthatók közötti arány
Például az SVV-12 sprinklerhez:
Ugyanakkor emlékezni kell arra, hogy a vízhozam K-tényező értékekkel történő kiszámításakor kissé eltérő képletet kell használni:
2.3 Vízelosztás és öntözés intenzitása
A fenti követelmények mindegyike kisebb-nagyobb mértékben megismétlődik mind az ISO/FDIS6182-1 szabványban, mind a GOST R 51043-ban. A meglévő kisebb eltérések ellenére azonban nem alapvető jellegűek.
A szabványok közötti igen jelentős, sőt alapvető különbségek a védett terület vízeloszlásának paramétereiben mutatkoznak. Ezek a különbségek, amelyek a sprinkler jellemzőinek alapját képezik, alapvetően meghatározzák az automatikus tűzoltó rendszerek tervezésének szabályait és logikáját.
A locsológép egyik legfontosabb paramétere az öntözés intenzitása, vagyis a vízfogyasztás literben 1 m 2 védett területen másodpercenként. A helyzet az, hogy a mérettől és az égési tulajdonságoktól függően tűzterhelés garantált kioltásához bizonyos intenzitású öntözést kell biztosítani.
Ezeket a paramétereket számos teszt során kísérletileg határozták meg. Az öntözési intenzitás fajlagos értékeit a különböző tűzterhelésű helyiségek védelmére adjuk meg 2. táblázat NPB88.
Tűzbiztonság a tárgy rendkívül fontos és felelősségteljes feladat, melynek helyes megoldásán sok ember élete múlhat. Ezért az e feladat végrehajtását biztosító berendezésekkel szemben támasztott követelményeket aligha lehet túlbecsülni és szükségtelenül kegyetlennek nevezni. Ebben az esetben világossá válik, hogy miért alapozzák meg a GOST R 51043 orosz szabványok követelményeit, NPB 88 5 , GOST R 50680 6. pontja rögzítette az oltás elvét tüzek egy öntöző.
Más szóval, ha tűz keletkezik a sprinkler védett zónájában, egyedül neki kell biztosítania a szükséges öntözési intenzitást és el kell oltani a kezdődő tüzet. Tűz. Ennek a feladatnak az elvégzése érdekében az öntözőgép tanúsítása során vizsgálatokat végeznek az öntözés intenzitásának ellenőrzésére.
Ehhez a szektoron belül a védett zóna körének pontosan 1/4-én mért partokat helyeznek el sakktábla mintázatban. A sprinkler ennek a szektornak az origójára van állítva, és adott víznyomáson tesztelik.
5. ábra Sprinkler vizsgálati séma a GOST R 51043 szerint.
Ezt követően megmérjük a partokba került víz mennyiségét, és kiszámítjuk a p átlagos öntözési intenzitást. Az 5.1.1.3. pont követelményei szerint. GOST R 51043, 12 m 2 védett területen, a padlótól 2,5 m magasságban, két rögzített nyomáson, 0,1 MPa és 0,3 MPa, locsológépnek kell biztosítania az öntözési intenzitást legalább a feltüntetettnél. 2. táblázat.
2. táblázat. A sprinkler szükséges öntözési intenzitása a GOST R 51043 szerint.
Ezt a táblázatot nézve felvetődik a kérdés: milyen intenzitást kell biztosítania egy d y 12 mm-es locsolónak 0,1 MPa nyomáson? Hiszen egy ilyen d y-vel rendelkező locsológép illeszkedik mind a 0,056 dm 3 /m 2 ⋅s követelményű második sorba, mind a harmadik 0,070 dm 3 /m 2 ⋅s? Miért hanyagolják el ennyire az egyik legfontosabb locsolóparamétert?
A helyzet tisztázása érdekében próbáljunk meg néhány egyszerű számítást elvégezni.
Tegyük fel, hogy a sprinklerben lévő kimenet átmérője valamivel nagyobb, mint 12 mm. Majd a képlet szerint (3) Határozzuk meg a sprinklerből 0,1 MPa nyomáson kiömlő víz mennyiségét: 1,49 l/s. Ha mindez a víz pontosan a 12 m 2 védett területre ömlik ki, akkor 0,124 dm 3 /m 2 ⋅s öntözési intenzitás jön létre. Ha ezt az adatot összevetjük a sprinklerből kifolyó 0,070 dm 3 /m 2 ⋅ s szükséges intenzitással, akkor kiderül, hogy a víznek csak 56,5%-a felel meg a GOST követelményeinek és kerül a védett területre.
Most tegyük fel, hogy a kimenet átmérője valamivel kisebb, mint 12 mm. Ebben az esetben szükséges a kapott 0,124 dm 3 /m 2 ⋅s öntözési intenzitást a 2. táblázat második sorának követelményeivel (0,056 dm 3 /m 2 ⋅s) korrelálni. Még kevesebb is kiderül: 45,2%.
A szakirodalomban 7 az általunk számított paramétereket a fogyasztás hatékonyságának nevezik.
Lehetséges, hogy a GOST követelményei csak az áramlás hatékonyságára vonatkozó minimálisan megengedett követelményeket tartalmazzák, amelyek alatt a sprinkler a tűzoltó berendezések, egyáltalán nem vehető figyelembe. Aztán kiderül, hogy a sprinkler valós paramétereit a gyártók műszaki dokumentációjában kell szerepeltetni. Miért nem találjuk őket ott?
A helyzet az, hogy a különféle objektumok sprinklerrendszereinek megtervezéséhez tudni kell, hogy bizonyos körülmények között milyen intenzitást hoz létre a sprinkler. Mindenekelőtt az esőztető előtti nyomástól és a beépítési magasságtól függően. Gyakorlati tesztek kimutatták, hogy ezek a paraméterek nem írhatók le matematikai képlettel, és nagyszámú kísérletet kell végezni egy ilyen kétdimenziós adattömb létrehozásához.
Emellett számos gyakorlati probléma is felmerül.
Próbáljunk meg elképzelni egy ideális öntözőt 99%-os áramlási hatásfokkal, ahol szinte a teljes víz eloszlik a védett területen belül.
6. ábra Ideális vízeloszlás a védett területen belül.
A 6. ábra mutatja az ideális vízeloszlási mintát egy 0,47-es COP-értékű töltéshez. Látható, hogy a víznek csak egy kis része esik a védett területen kívülre 2 m sugarú körben (szaggatott vonal jelzi).
Minden egyszerűnek és logikusnak tűnik, de a kérdések akkor kezdődnek, amikor nagy területet kell locsolókkal megvédeni. Hogyan kell elhelyezni a sprinklereket?
Egy esetben nem védett területek jelennek meg ( 7. ábra). Egy másikban a nem védett területek lefedése érdekében a szórófejeket közelebb kell elhelyezni, ami a védett területek egy részének átfedéséhez vezet a szomszédos esőztetőkkel ( 8. ábra).
7. ábra Az esőztetők elrendezése átfedő öntözési zónák nélkül
8. ábra Az öntözőzónák átfedésével öntözőberendezések elrendezése.
A védett területek átfedése azt a tényt eredményezi, hogy jelentősen növelni kell a sprinklerek számát, és ami a legfontosabb, sokkal több vízre lesz szükség egy ilyen AUPT öntözőberendezés működéséhez. Ugyanakkor abban az esetben, ha Tűz ha egynél több sprinkler aktiválódik, a túlfolyó víz mennyisége egyértelműen túlzott lesz.
Erre a látszólag ellentmondásos feladatra meglehetősen egyszerű megoldást javasolnak a külföldi szabványok.
A helyzet az, hogy a külföldi szabványokban az öntözés szükséges intenzitásának biztosítására vonatkozó követelmények négy szórófej egyidejű működésére vonatkoznak. A tér sarkaiban szórófejek találhatók, amelyek belsejében mérőedények vannak elhelyezve a terület felett.
A különböző kimeneti átmérőjű sprinklerek tesztjeit a szórófejek közötti különböző távolságokban végzik el - 4,5 és 2,5 méter között. A 8. ábra példa látható a 10 mm-es kiömlő átmérőjű sprinklerek elrendezésére. Ebben az esetben a köztük lévő távolságnak 4,5 méternek kell lennie.
9. ábra Sprinkler vizsgálati séma az ISO/FDIS6182-1 szerint.
Az öntözőberendezések ilyen elrendezésével a víz a védett terület közepére esik, ha az eloszlási alakzat jelentősen meghaladja a 2 métert, pl. 10. ábra.
10. ábra. Sprinkler vízelosztási ütemterv az ISO/FDIS6182-1 szerint.
Természetesen ezzel a vízelosztási formával az átlagos öntözési intenzitás az öntözési terület növekedésével arányosan csökken. De mivel a teszt egyidejűleg négy locsolót vesz igénybe, az egymást átfedő öntözési zónák magasabb átlagos öntözési intenzitást biztosítanak.
NÁL NÉL 3. táblázat az ISO/FDIS6182-1 szabvány szerinti számos általános célú locsológép vizsgálati feltételei és öntözési intenzitására vonatkozó követelmények megadva vannak. A kényelem érdekében a tartályban lévő víz mennyiségének mm / percben kifejezett műszaki paramétere az orosz szabványok számára ismertebb méretben van megadva, liter per másodperc / m 2.
3. táblázatÖntözési arány követelményei az ISO/FDIS6182-1 szerint.
| Kimeneti átmérő, mm | Vízfogyasztás a locsolón keresztül, l/perc | Sprinklerek elrendezése | Öntözés intenzitása | A csökkentett víztérfogatú tartályok megengedett száma | ||
| Védett terület, m 2 | Orrow közötti távolság, m | mm/perc a tartályban | l/s⋅m 2 | |||
| 10 | 50,6 | 20,25 | 4,5 | 2,5 | 0,0417 | 8 a 81-ből |
| 15 | 61,3 | 12,25 | 3,5 | 5,0 | 0,083 | 5 a 49-ből |
| 15 | 135,0 | 9,00 | 3,0 | 15,0 | 0,250 | 4 a 36-ból |
| 20 | 90,0 | 9,00 | 3,0 | 10,0 | 0,167 | 4 a 36-ból |
| 20 | 187,5 | 6,25 | 2,5 | 30,0 | 0,500 | 25-ből 3 |
Annak felmérésére, hogy a védett téren belül mennyire magasak az öntözési intenzitás mértékére és egyenletességére vonatkozó követelmények, a következő egyszerű számításokat lehet elvégezni:
- Határozzuk meg, hogy másodpercenként mennyi víz folyik ki az öntözési terület négyzetén belül. Az ábrán látható, hogy a locsolókör öntözött területének egynegyede részt vesz a tér öntözésében, ezért négy szórófej annyi vizet önt a „védett” négyzetre, mint amennyi kiöntött. egy öntözőből. A jelzett vízhozamot 60-al osztva megkapjuk az áramlást l/s-ban. Például DN 10 esetén 50,6 l / perc áramlási sebességnél 0,8433 l / s-t kapunk.
- Ideális esetben, ha az összes víz egyenletesen oszlik el a területen, az áramlási sebességet el kell osztani a védett területtel a fajlagos intenzitás eléréséhez. Például 0,8433 l / s elosztva 20,25 m 2 -rel, 0,0417 l / s / m 2 -t kapunk, ami pontosan megegyezik a standard értékkel. És mivel elvileg lehetetlen ideális eloszlást elérni, megengedett az alacsonyabb víztartalmú tartályok használata, legfeljebb 10%-os mennyiségben. Példánkban ez 81 dobozból 8. Felismerhető, hogy ez egy meglehetősen magas szintű vízeloszlási egyenletesség.
Ha az öntözési intenzitás egységességének az orosz szabvány szerint történő ellenőrzéséről beszélünk, akkor az ellenőrnek sokkal komolyabb matematikai tesztje lesz. A GOST R51043 követelményei szerint:
Az I. vízpermetező átlagos öntözési intenzitását, dm 3 / (m 2 s), a következő képlettel számítjuk ki:
ahol i i - öntözési intenzitás az i-edik dimenzióban, dm 3 /(m 3 ⋅ s);
n a védett területen elhelyezett mérőedények száma. Az öntözési intenzitást az i-edik dimenziós bankban i i dm 3 / (m 3 ⋅ s) a következő képlettel számítjuk ki:
ahol V i az i-edik mérőedényben összegyűlt víz (vizes oldat) térfogata, dm 3;
t az öntözés időtartama, s.
Az öntözési egyenletességet, amelyet az S szórás értékével jellemezünk, dm 3 /(m 2 ⋅ s) a képlettel számítjuk ki.:
Az R öntözési egyenletességi együttható a következő képlettel számítható ki:
A permetezőgépek akkor tekinthetők sikeresnek, ha az átlagos öntözési intenzitás nem alacsonyabb, mint a standard érték, és az öntözési egyenletességi együttható legfeljebb 0,5, és a mérőedények száma, amelyek öntözési intenzitása nem éri el a standard intenzitás 50%-át. nem haladhatja meg: kettő - B, H, U típusú és négy - Г, ГВ, ГН és ГУ típusú esőztetők esetén.
Az egyenletességi együtthatót nem vesszük figyelembe, ha az öntözés intenzitása a mérőpadokban kisebb a standard értéknél a következő esetekben: négy mérőpadban - B, N, U típusú és hat - G típusú locsolóknál , G V, G N és G U.
De ezek a követelmények már nem a külföldi szabványok plagizálása! Ezek a mi natív követelményeink. Meg kell azonban jegyezni, hogy vannak hátrányai is. Ahhoz azonban, hogy feltárjuk az öntözési intenzitás egységességének mérési módszerének minden hátrányát vagy előnyeit, egynél több oldalra lesz szükség. Talán erre a cikk következő kiadásában kerül sor.
Következtetés
- A sprinklerek műszaki jellemzőire vonatkozó követelmények összehasonlító elemzése az orosz GOST R 51043 szabványban és az ISO / FDIS6182-1 külföldi szabványban azt mutatta, hogy a sprinklerek minőségi mutatói szinte azonosak.
- A sprinklerek közötti jelentős különbségeket a különböző orosz szabványok követelményei határozzák meg a védett terület egy locsolóval történő öntözésének szükséges intenzitásának biztosítására vonatkozóan. A szükséges öntözési intenzitást a külföldi szabványoknak megfelelően négy öntözőberendezés egyidejű működtetésével kell biztosítani.
- Az „egyes sprinkleres védelem” módszer előnye, hogy nagyobb a valószínűsége annak, hogy a tüzet egyetlen sprinklerrel el lehet oltani.
- Hátrányokként megjegyezhető:
- több esőztetőre van szükség a helyiségek védelméhez;
- a tűzoltó berendezés működéséhez lényegesen több vízre lesz szükség, egyes esetekben annak mennyisége jelentősen megnőhet;
- nagy mennyiségű víz szállítása a teljes tűzoltó rendszer költségének jelentős növekedését vonja maga után;
- egyértelmű módszertan hiánya, amely elmagyarázza a locsolóberendezések védett területen való elhelyezésének elveit és szabályait;
- a szükséges adatok hiánya a szórófejek öntözésének tényleges intenzitására vonatkozóan, ami megakadályozza a projekt mérnöki számításainak egyértelmű végrehajtását.
Irodalom
1 GOST R 51043-2002. Automata vízzel és habbal oltó berendezések. Sprinklerek. Általános műszaki követelmények. Vizsgálati módszerek.
2 ISO/FDIS6182-1. Tűzvédelem. Automata locsolórendszerek. 1. rész: Az öntözőberendezésekre vonatkozó követelmények és vizsgálati módszerek.
3 http://www.sprinklerreplacement.com/
4 SP 6. Tűzvédelmi rendszer. Tervezési normák és szabályok. Automatikus tűzjelző és automatikus tűzoltás. Végső felülvizsgálati tervezet: 171208.
5 NPB 88-01 Tűzoltási és riasztórendszerek. Tervezési normák és szabályok.
6 GOST R 50680-94. Automatikus vízzel oltó berendezések. Általános műszaki követelmények. Vizsgálati módszerek.
7 Vízzel és habbal oltó automata tűzoltó berendezések tervezése. L.M. Meshman, S.G. Tsaricsenko, V.A. Bylinkin, V.V. Aleshin, R. Yu. Gubin; Az N.P. általános szerkesztése alatt. Kopylov. - M .: Az Orosz Föderáció VNIIPO EMERCOM, 2002
Az oltóanyag megválasztása, a tűzoltás módja és az automatikus tűzoltó berendezés típusa.
A lehetséges OTV-k kiválasztása az NPB 88-2001 szerint történik. Figyelembe véve az automata tűzoltó készülékek tűzoltóanyagainak alkalmazhatóságára vonatkozó információkat, a tűz osztályától és az elhelyezett anyagi javak tulajdonságaitól függően, egyetért az A1 osztályú tüzek oltására vonatkozó ajánlásokkal (A1 - szilárd anyagok égése kíséretében). parázslással), finoman permetezett víz alkalmas TRV-re.
A számított grafikus feladatban elfogadjuk az AUP-TRV-t. A szóban forgó lakóépületben ez egy vízzel töltött húr lesz (olyan helyiségekben, ahol a levegő hőmérséklete legalább 10 °C). Fokozott tűzveszélyes helyiségekben sprinkler beépítés megengedett. A tágulási szelep beépítések tervezésénél figyelembe kell venni a védett helyiségek építészeti és tervezési megoldásait, valamint a permetezőgépek dokumentációjában megadott műszaki paramétereket, a tágulási szelep műszaki beépítését vagy a moduláris tágulási szelep beépítést. A tervezett AFS sprinkler paraméterei (öntözési intenzitás, OTV fogyasztás, minimális öntözési terület, vízellátás időtartama és az esőztetők közötti maximális távolság) összhangban vannak meghatározva. A 2.1. RGZ. A helyiségek védelme érdekében B3 szórófejeket – „Maxtop” kell használni.
3. táblázat
A tűzoltás telepítési paraméterei.
2.3. Tűzoltó rendszerek nyomon követése.
Az ábrán látható az útválasztási séma, amely szerint a védett helyiségbe esőztetőt kell felszerelni:
1. kép
Az öntözőberendezések száma a berendezés egy szakaszában nincs korlátozva. Ezzel egyidejűleg az épülettűz helyét meghatározó jelzés kiadása, valamint a figyelmeztető és füstelvezető rendszerek bekapcsolása érdekében a betápláló vezetékekre válaszmintázatú folyadékáramlás-érzékelők felszerelése javasolt. A 4. csoport esetében a tárgyak felső széle és az öntözőberendezés közötti minimális távolság 0,5 méter. A függőlegesen elhelyezett locsoló locsoló kivezetésétől a padló síkjához mért távolság 8-40 cm, a tervezett AFS-ben ez a távolság 0,2 m. Egy védett elemen belül egyforma átmérőjű locsolókat kell beépíteni, a sprinkler típusát a hidraulikus számítás eredménye határozza meg.
3. A tűzoltó rendszer hidraulikus számítása.
A sprinklerhálózat hidraulikus számítását a következők érdekében kell elvégezni:
1. Vízhozam meghatározása
2. Az öntözési intenzitás fajlagos felhasználásának összehasonlítása a jogszabályi előírással.
3. A vízadagolók szükséges nyomásának és a leggazdaságosabb csőátmérők meghatározása.
A tűzoltó vízellátó rendszer hidraulikus számítása három fő feladat megoldására redukálódik:
1. Nyomás meghatározása a tüzivízellátás bemeneténél (a kilépőcső, szivattyú tengelyén). Ha a becsült vízhozam be van állítva, akkor a csővezeték-vezetési séma, azok hossza és átmérője, valamint a szerelvények típusa. Ebben az esetben a számítás a víz mozgása során fellépő nyomásveszteségek meghatározásával kezdődik, a csővezetékek átmérőjétől stb. A számítás a szivattyú márkájának kiválasztásával ér véget a becsült vízáramlás és nyomás alapján a telepítés kezdetén
2. Vízáramlás meghatározása adott nyomáson a tűzoltó vezeték elején. A számítás a csővezeték összes eleme hidraulikus ellenállásának meghatározásával kezdődik, és a tűzivíz-vezeték elején egy adott nyomásról történő vízáramlás megállapításával ér véget.
3. A csővezeték és egyéb elemek átmérőjének meghatározása a becsült vízhozam és nyomás alapján a csővezeték elején.
A szükséges nyomás meghatározása adott öntözési intenzitás mellett.
4. táblázat
A "Maxtop" esőztetők paraméterei
A szakaszban egy AFS sprinklert fogadtak el, illetve feltételezzük, hogy SIS-PN 0 0,085 márkájú sprinklereket használnak - koncentrikus áramlású sprinkler, víz, speciális célú sprinklerek, függőlegesen beszerelve dekoratív bevonat nélkül. 0,085 tényező, 57 ° névleges reakcióhőmérséklet, a tervezett áramlási vizet a diktáló sprinklerben a következő képlet határozza meg:
A termelékenységi tényező 0,085;
A szükséges szabad fej 100 m.
3.2. Elválasztó és betápláló csővezetékek hidraulikus számítása.
Minden egyes tűzoltó szakaszhoz meghatározzák a legtávolabbi vagy a legmagasabban fekvő védett zónát, és erre a zónára a számított területen belül elvégzik a hidraulikus számítást. A tűzoltó rendszer nyomvonalának megfelelően zsákutca konfigurációban, nem szimmetrikus a reggeli vízvezetékkel, nincs kombinálva. A szabad fej a diktáló locsolónál 100 m, a fejveszteség a betáplálási szakaszban egyenlő:
Az esőztetők közötti csővezeték szakasz hosszának ábrázolása;
Folyadékáramlás a csővezeték szakaszban;
A csővezeték hosszában bekövetkező nyomásveszteséget jellemző együttható a kiválasztott minőségnél 0,085;
A szükséges szabad magasság minden következő szórófejhez az előző sprinkler szükséges szabad magasságának és a közöttük lévő csőszakasz nyomásveszteségének összege:
A következő permetezőből származó habosítószer vízfogyasztását a következő képlet határozza meg:
A 3.1. bekezdésben meghatároztuk a diktáló sprinkler áramlási sebességét. A vízzel töltött berendezések csővezetékeinek horganyzott és rozsdamentes acélból kell készülniük, a csővezeték átmérőjét a következő képlet határozza meg:
Telek vízfogyasztása, m 3 / s
A víz mozgásának sebessége m/s. 3-10 m/s mozgási sebességet fogadunk el
A csővezeték átmérőjét ml-ben fejezzük ki és növeljük a legközelebbi értékre (7). A csövek összekötése hegesztéssel történik, a szerelvények a helyszínen készülnek. A csővezeték átmérőit minden tervezési szakaszon meg kell határozni.
A hidraulikus számítás eredményeit az 5. táblázat foglalja össze.
5. táblázat
3.3 A rendszerben szükséges nyomás meghatározása
A Szovjetunióban a sprinklerek fő gyártója az odesszai "Spetsavtomatika" üzem volt, amely háromféle, felfelé vagy lefelé rozettával szerelt esőztetőt gyártott, 10 feltételes kimeneti átmérővel; 12 és 15 mm.
Az ezekre az esőztetőkre vonatkozó átfogó tesztek eredményei szerint az öntözési diagramok széles nyomás- és beépítési magasságtartományban készültek. A kapott adatokkal összhangban az SNiP 2.04.09-84 szabványokat állapítottak meg az elhelyezésükre (a tűzterheléstől függően) 3 vagy 4 m távolságra egymástól. Ezek a szabványok változtatás nélkül szerepelnek az NPB 88-2001-ben.
Jelenleg a sprinklerek fő mennyisége külföldről származik, mivel a PO "Spets-Avtomatika" (Biysk) és a CJSC "Ropotek" (Moszkva) orosz gyártói nem tudják teljes mértékben kielégíteni a hazai fogyasztók iránti keresletet.
A külföldi öntözőberendezések tájékoztatóiban a legtöbb hazai szabvány által szabályozott műszaki paraméterről általában nincs adat. E tekintetben nem lehet összehasonlító értékelést végezni a különböző cégek által gyártott azonos típusú termékek minőségi mutatóiról.
A tanúsítási vizsgálatok nem teszik lehetővé a tervezéshez szükséges kezdeti hidraulikai paraméterek kimerítő ellenőrzését, például a védett területen belüli öntözési intenzitási diagramokat, a locsolóberendezés nyomásától és magasságától függően. Ezek az adatok általában nem állnak rendelkezésre a műszaki dokumentációban sem, azonban ezen információk nélkül nem lehetséges az AUP tervezési munkáinak megfelelő elvégzése.
Az AFS tervezésénél az öntözőberendezések legfontosabb paramétere különösen a védett terület öntözésének intenzitása, a sprinkler felszerelésének nyomásától és magasságától függően.
A sprinkler kialakításától függően az öntözési terület változatlan maradhat, a nyomás növekedésével csökkenhet vagy nőhet.
Például egy rozettával felfelé szerelt CU/P típusú univerzális locsológép öntözési görbéi gyakorlatilag kis mértékben változnak a tápnyomástól 0,07-0,34 MPa tartományban (IV. 1.1. ábra). Ellenkezőleg, az ilyen típusú, lefelé szerelt sprinkler öntözési diagramjai intenzívebben változnak, ha a tápnyomás azonos határokon belül változik.
Ha a sprinkler öntözött területe a nyomás változásakor változatlan marad, akkor a 12 m 2 öntözési területen belül (kör R ~ 2 m) kiszámíthatja a P t nyomást, amelynél a projekt által megkövetelt öntözési intenzitás biztosított:
ahol R nés i n - nyomás és az öntözési intenzitás megfelelő értéke a GOST R 51043-94 és az NPB 87-2000 szerint.
Értékek i n és R n a kimenet átmérőjétől függ.
Ha az öntözési terület a nyomás növekedésével csökken, akkor az öntözés intenzitása a (IV. 1.1.) egyenlethez képest jelentősen megnő, ugyanakkor figyelembe kell venni, hogy a permetezők közötti távolságot is csökkenteni kell.
Ha az öntözési terület a nyomás növekedésével növekszik, akkor az öntözés intenzitása kissé növekedhet, változatlan maradhat vagy jelentősen csökkenhet. Ebben az esetben elfogadhatatlan az öntözési intenzitás meghatározásának számítási módja a nyomástól függően, így az öntözési szórófejek közötti távolság csak öntözési diagramok segítségével határozható meg.
A gyakorlatban megfigyelt, az AFS oltási hatékonyságának hiányos esetei gyakran az AFS hidraulikus köreinek hibás számításának (elégtelen öntözési intenzitás) következményei.
A külföldi cégek külön tájékoztatójában közölt öntözési diagramok az öntözési zóna látható határát jellemzik, nem az öntözési intenzitás számszerű jellemzői, és csak félrevezetik a tervező szervezetek szakembereit. Például egy univerzális CU/P típusú sprinkler öntözési diagramjain az öntözési zóna határait nem jelzik az öntözési intenzitás számértékei (lásd IV.1.1. ábra).
Az ilyen diagramok előzetes értékelése a következőképpen végezhető el.
Menetrend szerint q = f(K, P)(IV. 1.2. ábra) a sprinkler áramlási sebességét a teljesítménytényezővel határozzuk meg NAK NEK, a műszaki dokumentációban megadott, és a nyomást a megfelelő diagramon.
Öntözőhöz a Nak nek= 80 és P = 0,07 MPa q p =007~ 67 l/perc (1,1 l/s).
A GOST R 51043-94 és az NPB 87-2000 szerint 0,05 MPa nyomáson a 10-12 mm kimeneti átmérőjű koncentrikus öntözőszóróknak legalább 0,04 l / (cm 2) intenzitást kell biztosítaniuk.
Meghatározzuk az áramlási sebességet a sprinklerből 0,05 MPa nyomáson:
q p=0,05 = 0,845 q p ≈ = 0,93 l/s. (IV. 1.2.)
Feltételezve, hogy az öntözés a megadott öntözési területen belül van egy sugárral R≈3,1 m (lásd IV. 1.1. ábra, a) egységes és minden tűzoltóanyag csak a védett területen kerül kiosztásra, meghatározzuk az átlagos öntözési intenzitást:
Így ez az öntözési intenzitás az adott diagramon belül nem felel meg a standard értéknek (legalább 0,04 l / (s * m 2) szükséges. Annak megállapításához, hogy ez az öntözőberendezés megfelel-e a GOST R 51043-94 és az NPB követelményeinek 87-2000 12 m 2 (~2 m sugarú) területen megfelelő vizsgálatok szükségesek.
Az AFS minősített tervezése esetén a sprinklerek műszaki dokumentációjának tartalmaznia kell az öntözési diagramokat a nyomástól és a beépítési magasságtól függően. Az RPTK típusú univerzális sprinkler hasonló diagramjait az 1. ábra mutatja. IV. 1.3, valamint a PA "Spetsavtomatika" (Biysk) által gyártott esőztetők esetében - a 6. függelékben.
A fenti öntözési diagramok alapján az öntözőberendezések ilyen kialakításához megfelelő következtetéseket lehet levonni a nyomásnak az öntözés intenzitására gyakorolt hatásáról.
Például, ha az RPTK esőztetőt fejjel lefelé szereljük, akkor 2,5 m beépítési magasságnál az öntözési intenzitás gyakorlatilag független a nyomástól. Az 1,5 sugarú zóna területén belül; 2 és 2,5 m, az öntözési intenzitás 2-szeres nyomásnövekedés mellett 0,005 l / (s * m 2), azaz 4,3-6,7%-kal nő, ami az öntözési terület jelentős növekedését jelzi. Ha a nyomás kétszeres növekedésével az öntözési terület változatlan marad, akkor az öntözés intenzitása 1,41-szeresére nő.
Az RPTK sprinkler leeresztett aljzattal történő felszerelése esetén az öntözési intenzitás jelentősen (25-40%-kal) növekszik, ami az öntözési terület enyhe növekedését jelzi (ha az öntözési terület változatlan, az intenzitásnak 41%-kal kellett volna növekednie ).
A normákkal még fel nem oldott fő ellentmondás a kör alakú esőztető öntözési térkép (diagramok) és a védett (SP5 szerint számítva) esőztetők négyzetes (döntő többségében) elrendezése között van.
1. Például biztosítanunk kell egy 120 m2 területű helyiség 0,21 l/s * m2 intenzitással történő oltását. A k = 0,77 (Biysk) SVN-15 sprinklerből három atmoszféra (0,3 MPa) nyomáson q = 10 * 0,77 * SQRT (0,3) = 4,22 l / s fog kifolyni, míg az útlevél területén 12 m2-en az intenzitást biztosítják (az öntözőgép útlevele szerint) i = 0,215 l/s*m2. Mivel az útlevél utalást tartalmaz arra, hogy ez a sprinkler megfelel a GOST R 51043-2002 követelményeinek, ezért a 8.23 pont szerint (az intenzitás és a védett terület ellenőrzése) ezt a 12 m2-t kell figyelembe venni (az útlevél szerint). - a védett terület), mint egy R = 1,95 m sugarú kör területe. Egyébként 0,215 * 12 = 2,58 (l / s) ömlik ki egy ilyen területre, ami csak 2,58 / 4,22 = 0,61 a teljes sprinkler áramlásból, azaz a szolgáltatott víz közel 40%-a a normatív védett területen kívülre folyik.
Az SP5 (5.1. és 5.2. táblázat) előírja, hogy a normalizált védett területen a normatív intenzitást biztosítani kell (és ott általában legalább 10 darabos szórófejek négyzetbe ágyazottan vannak elhelyezve), míg a pont szerint SP5 B.3.2.
- egy sprinklerrel védett feltételes számított terület: Ω = L2, itt L a sprinklerek közötti távolság (azaz a négyzet azon oldala, amelynek sarkainál sprinklerek vannak).
És ha intellektuálisan megértjük, hogy a sprinklerből kifolyó összes víz a védett területen marad, amikor a feltételes négyzetek sarkainál szórófejek vannak, akkor nagyon egyszerűen figyelembe vesszük azt az intenzitást, amelyet az AFS biztosít a szabványos védett területen: a teljes áramlást. (és nem 61%) a diktáló sprinkleren keresztül (a többinél az áramlási sebesség értelemszerűen nagyobb lesz) el kell osztani egy négyzet területével, amelynek oldala megegyezik a sprinklerek távolságával. Teljesen ugyanaz, mint ahogy külföldi kollégáink hiszik (főleg az ESFR-nél), vagyis a valóságban egy 3,46 m-es (S = 12 m2) négyzet sarkainál elhelyezett 4 öntöző szerint.
Ebben az esetben a normatív védett területen a számított intenzitás 4,22/12 = 0,35 l / s * m2 - az összes víz a tűzre ömlik!
Azok. a terület védelme érdekében 0,35 / 0,215 = 1,63-szorosára csökkenthetjük az áramlási sebességet (végső soron - építési költségek), és elérhetjük a szabványok által előírt intenzitást, de nem kell 0,35 l / s * m2, 0,215 elég l /s*m2. És a teljes, 120 m2-es szabványos területre (egyszerűsítve) 0,215 (l / s * m2) * 120 (m2) \u003d 25,8 (l / s) szükséges.
De itt, a bolygó többi részét megelőzve, 1994-ben kifejlesztve és bemutatva jelent meg. TK 274 "Tűzbiztonság" GOST R 50680-94 műszaki bizottság, nevezetesen ez a tétel:
7.21 Az öntözési intenzitás meghatározása egy kiválasztott területen egy locsológép működése során történik a szórófejek ... szórófejek tervezési nyomáson. - (ugyanakkor a sprinkler öntözési térkép a jelen GOST-ban elfogadott intenzitásmérési módszerrel egy kör).
Ide hajóztunk, mert a GOST R 50680-94 7.21. pontját (egy darabbal oltás) és az SP5 B.3.2. pontját (terület védelme) szó szerint értelmezve biztosítanunk kell a normatív intenzitást a területen. a 12 m2 területű körbe írt négyzet, mert a locsoló útlevelében ez a (kerek!) Védett terület meg van adva, és ennek a körnek a határain túl már kisebb lesz az intenzitás.
Egy ilyen négyzet oldala (locsolótávolság) 2,75 m, területe már nem 12 m2, hanem 7,6 m2. Ugyanakkor a szabványos területen végzett oltáskor (ha több szórófej működik) a tényleges öntözési intenzitás 4,22 / 7,6 = 0,56 (l / s * m2). És ebben az esetben 0,56 (l / s * m2) * 120 (m2) \u003d 67,2 (l / s) lesz szükségünk a teljes szabályozási területre. Ez 67,2 (l / s) / 25,8 (l / s) = 2,6-szor több, mint 4 öntözővel (négyzet) számítva! És ez mennyivel növeli a csövek, szivattyúk, tartályok stb. költségeit?
Az olajfinomító és petrolkémiai ipar vállalkozásainál a tűzoltó vízellátó hálózatból származó tűzoltáshoz szükséges vízfogyasztást két egyidejű tűzeset arányában kell számításba venni a vállalkozásnál: egy tűz a termelési területen és a második tűz a termelési területen. az éghető gázok, olaj és olajtermékek nyersanyag- vagy áruraktárainak területe.
A vízfogyasztást számítással határozzák meg, de legalább: a termelési területre - 120 l / s, a raktárakra - 150 l / s. A vízfogyasztásnak és -ellátásnak biztosítania kell a berendezések oltását és védelmét helyhez kötött berendezésekkel és mobil tűzoltó berendezésekkel.
Az olaj- és olajtermékraktár tűz esetén a becsült vízfogyasztáshoz a következő legnagyobb költségek egyikét kell figyelembe venni: a tartályok tűzoltására és hűtésére (egy tartály tűz esetén a legmagasabb fogyasztás alapján); vasúti tartályok, be- és kirakodó berendezések, felüljárók tűzoltására és hűtésére vagy tartálykocsik be- és kirakodó berendezéseinek tűzoltására; az egyik raktárépület külső és belső tűzoltására a legnagyobb összfogyasztás.
A tűzoltószerek költségeit az oltóolaj és olajtermékek becsült területére való ellátás intenzitása alapján kell meghatározni (5.6. táblázat) (például álló tetővel rendelkező, függőleges földi tartályokban, az oltóanyag területe a tartály vízszintes szakaszát vesszük a számított oltási területnek).
A talajhűtő függőleges tartályok vízfogyasztását számítással kell meghatározni, a vízellátás intenzitása alapján, az 5.3. táblázatból. A teljes vízfogyasztást az égő tartály hűtésének és a csoport szomszédos hűtésének költségeinek összegeként határozzuk meg.
A tűzivíz-ellátó hálózatban a szabad nyomást tűz esetén kell venni:
· helyhez kötött berendezéssel történő hűtés esetén - az öntözőgyűrű műszaki jellemzői szerint, de legalább 10 m-re az öntözőgyűrű szintjén;
a tartályok mobil tűzoltó berendezéssel történő hűtésekor a tűzoltó fúvókák műszaki jellemzői szerint, de legalább 40 m.
A tartályok (égő és szomszédos) hűtésének becsült időtartamát figyelembe kell venni:
földi tartályok tűz oltásakor automatikus rendszerrel - 4 óra;
mobil tűzoltó berendezéssel történő oltáskor - 6 óra;
földalatti tartályok - 3 óra.
A vízellátó hálózat teljes vízfogyasztását az oszlop típusú berendezések védelmére szolgáló, helyhez kötött vízöntözőberendezésekkel szimulált tűz esetén egy égő oszlopberendezés és két szomszédos, a 10. a legnagyobb közülük két átmérőnél kisebb távolságra. A PB-gázzal és gyúlékony folyadékokkal működő oszlopos készülékek védett felületének 1 m 2 -re eső vízellátásának intenzitása 0,1 l / (s × m 2 ).
Fontolja meg egy gyűrű alakú öntözőcső számítását az oldalsó felületi hűtés példájával egy tűzveszélyes folyadékokat tartalmazó, álló tetővel rendelkező, névleges térfogatú függőleges tartály tűz esetén. W\u003d 5000 m 3, átmérő d p = 21 m és magasság H= = 15 m A helyhez kötött tartályhűtő berendezés a tartályfalak felső övében elhelyezett vízszintes szekcionált öntözőgyűrűből (öntözőcső vízpermetező berendezésekkel), száraz felszálló vezetékekből és a szekcionált öntözőgyűrűt tűzoltóval összekötő vízszintes csővezetékekből áll. vízellátó hálózat (5.5. ábra) .
Rizs. 5.5. A vízellátó hálózat öntözőgyűrűvel ellátott szakaszának vázlata:
1 - a gyűrűhálózat szakasza; 2 - szelep az ágon; 3 - csap a víz elvezetéséhez; 4 – száraz felszálló és vízszintes csővezeték; 5 – öntözővezeték vízpermetező eszközökkel
Határozzuk meg a tartály hűtésének teljes fogyasztását a vízellátás intenzitásánál J\u003d 0,75 l / s kerületének 1 m-énként (5.3. táblázat) K = J p d p = 0,75 × 3,14 × 21 \u003d 49,5 l / s.
Az öntözőgyűrűben öntözőként DP-12 lapos foglalatú, 12 mm-es kimeneti átmérőjű öntözőfejeket használunk.
A képlet alapján határozzuk meg a víz áramlását egy öntözőből,
ahol Nak nek- az öntöző fogyasztási jellemzői, Nak nek= 0,45 l/(s×m 0,5); H a\u003d 5 m - a minimális szabad fej, majd l / s. Határozza meg az áztatók számát! Azután K = nq= 50 × 1 = 50 l/s.
A gyűrű átmérőjű áztatók közötti távolság D k \u003d 22 m. m.
Ág átmérője d nap, amely vízzel látja el a gyűrűt, a víz mozgásának sebességével V\u003d 5 m/s egyenlő m-rel.
Elfogadjuk a csővezeték átmérőjét d nap = 125 mm.
A gyűrűn a ponttól b lényegre törő a a víz két irányba fog menni, így a gyűrűs szakasz vezetékének átmérője a teljes áramlás felének m-es feltételéből lesz meghatározva.
A tározó falainak egyenletes öntözéséhez, vagyis a diktátor öntözőgyűrűjében enyhe nyomáscsökkenés szükségességéhez (pont a) és a legközelebb van a ponthoz báztatókat elfogadunk d k = 100 mm.
A képlet szerint határozzuk meg a fejveszteséget h a félkörben m. \u003d 15 m. .
A szivattyú jellemzőinek meghatározásakor az elágazás elején lévő szabad magasság értékét veszik figyelembe.
Magasabb beépítésekhez (pl. desztillációs oszlopok) több perforált cső is kialakítható különböző magasságokban. A legmagasabban elhelyezkedő lyukakkal ellátott csővezeték nyomását legfeljebb 20-25 m-re szabad venni.