Acéloszlop számítása. Acél és alumínium szerkezetek A rúd maximális rugalmasságának ellenőrzése

Faszerkezetek elemeinek számításaaz első csoport határállapotai szerint

Központilag feszített és központilag összenyomott elemek

6.1 A központilag feszített elemek számítását a képlet szerint kell elvégezni

ahol a számított hosszirányú erő;

A fa becsült szakítószilárdsága a rostok mentén;

Ugyanez vonatkozik az egyirányú furnérfára (5.7);

A hálóelem keresztmetszete.

A csillapítás meghatározásakor a legfeljebb 200 mm hosszú szakaszban elhelyezkedőket egy szakaszban kell kombinálni.

6.2 Az állandó szilárd szakasz központilag összenyomott elemeinek kiszámítását a következő képletek szerint kell elvégezni:

a) erő

b) stabilitás

ahol a fa számított ellenállása a szálak mentén történő összenyomással szemben;

Ugyanez az egyirányú furnérfára;

A 6.3. pont szerint meghatározott kihajlási együttható;

az elem nettó keresztmetszeti területe;

Az elem számított keresztmetszete a következővel egyenlő:

gyengülés vagy gyengülés hiányában a veszélyes szakaszokon, amelyek nem terjednek ki a szélekre (1. ábra, a), ha a gyengülési terület nem haladja meg a 25%-ot, hol a bruttó metszetterület; a szélekig nem terjedő gyengítéseknél, ha a gyengítési terület meghaladja a 25%-ot; szimmetrikus gyengítéssel, amely a szélekre megy (1. ábra, b),.

a- nem a széle felé néz; b- a szélével szemben

1. kép- Összenyomott elemek lazítása

6.3 A kihajlási együtthatót a következő képletekkel kell meghatározni:

elemrugalmassággal 70

elemrugalmassággal 70

ahol az együttható 0,8 fára és 1,0 rétegelt lemezre;

faktor 3000 fa és 2500 rétegelt lemez és egyirányú furnérfa esetében.

6.4 A tömör szelvényelemek rugalmasságát a képlet határozza meg

ahol az elem becsült hossza;

Az elem legnagyobb bruttó méretű metszetének forgási sugara a tengelyhez képest.

6.5 Az elem becsült hosszát úgy kell meghatározni, hogy szabad hosszát megszorozzuk az együtthatóval

6.21 szerint.

6.6 A teljes keresztmetszetben alátámasztott, hajlékony kötéseken lévő kompozit elemek szilárdságát és stabilitását a (8) és (9) képlet szerint kell kiszámítani, míg ezeket az összes ág összterületeként kell meghatározni. Az alkotóelemek rugalmasságát a kötések képlet szerinti megfelelőségének figyelembevételével kell meghatározni.

ahol a teljes elem rugalmassága a tengelyhez képest (2. ábra), az elem becsült hosszából számítva, a megfelelőség figyelembevétele nélkül;

* - egy különálló ág rugalmassága az I-I tengelyhez képest (lásd 2. ábra), az ág becsült hosszából számítva; az ág hétnél kevesebb vastagságánál () c0*;

A képlet által meghatározott rugalmasság-csökkentési együttható

* A képlet és magyarázata megfelel az eredetinek. - Adatbázis gyártói megjegyzés.

ahol u az elem keresztmetszetének szélessége és magassága, cm;

Egy elemben lévő varratok becsült száma, amelyet azon varratok száma határozza meg, amelyek között az elemek kölcsönös eltolódása összeadódik (a 2. ábrán, a- 4 varrás, a 2. ábrán, b- 5 öltés);

Becsült elemhossz, m;

A ragasztások becsült száma egy varratban az elem 1 m-énként (több, eltérő vágásszámú varrat esetén az összes varrat átlagos vágásának számát kell figyelembe venni);

A kötések megfelelőségi együtthatója, amelyet a 15. táblázat képleteivel kell meghatározni.

a- tömítésekkel b- párna nélkül

2. ábra- Alkatrészek

15. táblázat

A szögek átmérőjének meghatározásakor legfeljebb 0,1-et kell venni a csatlakoztatott elemek vastagságából. Ha a szögek becsípett végeinek mérete kisebb, akkor a velük szomszédos varratok vágásait nem veszik figyelembe a számítás során. Az acél hengeres csapokon lévő csatlakozások értékét a legvékonyabb csatlakoztatott elemek vastagsága alapján kell meghatározni.

A tölgy hengeres dübelek átmérőjének meghatározásakor nem szabad több mint 0,25-öt venni a csatlakoztatott elemek vékonyabbjának vastagságából.

A varratok kötéseit egyenletesen kell elhelyezni az elem hossza mentén. A csuklósan alátámasztott egyenes vonalú elemekben a hossz középső negyedeiben megengedett a csatlakozások fele-fele arányban történő elhelyezése, a (12) képlet szerinti számításba bevezetve az elem hosszának szélső negyedeire vett értéket.

Egy összetett elem (11) képlettel kiszámított rugalmasságát legfeljebb az egyes ágak rugalmasságát kell figyelembe venni, amelyet a következő képlet határoz meg:

ahol az egyes ágak keresztmetszete bruttó tehetetlenségi nyomatékának összege a tengellyel párhuzamos saját tengelyeikhez viszonyítva (lásd a 2. ábrát);

az elem bruttó metszete;

Az elem becsült hossza.

Egy kompozit elem rugalmasságát az összes ág szakaszának súlypontjain átmenő tengelyhez (a tengely a 2. ábrán) képest úgy kell meghatározni, mint egy tömör elemnél, pl. a kötvények megfelelőségének figyelembevétele nélkül, ha az ágakat egyenletesen terheljük. Egyenetlenül terhelt ágak esetén a 6.7.

Ha egy összetett elem ágainak keresztmetszete eltérő, akkor az ág számított rugalmasságát a (11) képletben egyenlőnek kell venni

a definíció a 2. ábrán látható.

6.7 A hajlékony kötéseken lévő kompozit elemek, amelyeknek egyes ágai nincsenek a végén alátámasztva, szilárdságra és stabilitásra számíthatók az (5), (6) képlet szerint, a következő feltételek mellett:

a) az elem keresztmetszeti területét a megtámasztott ágak keresztmetszete határozza meg;

b) az elem tengelyhez viszonyított rugalmasságát (lásd 2. ábra) a (11) képlet határozza meg; ebben az esetben a tehetetlenségi nyomatékot az összes ág figyelembevételével veszik figyelembe, és a területet - csak a támogatottakat;

c) a tengelyhez viszonyított hajlékonyság meghatározásakor (lásd 2. ábra) a tehetetlenségi nyomatékot a képlettel kell meghatározni

ahol u a támasztott és a támasztatlan ágak keresztmetszetének tehetetlenségi nyomatéka.

6.8 A változó magasságú szakasz központilag összenyomott elemeinek stabilitásának számítását a képlet szerint kell elvégezni

ahol a bruttó keresztmetszeti terület maximális méretekkel;

A szelvénymagasság változékonyságát figyelembe vevő együttható, az E. függelék E.1. táblázata szerint meghatározott (állandó szakasz elemeire1);

A 6.3. pont szerint meghatározott kihajlási tényező a legnagyobb méretekkel rendelkező szakasznak megfelelő karcsúságra.

Az oszlop az épület teherhordó szerkezetének függőleges eleme, amely a magasabb szerkezetekről a terheket az alapozásra viszi át.

Az acéloszlopok kiszámításakor az SP 16.13330 „Acélszerkezetek” szerint kell eljárni.

Acéloszlophoz általában I-gerendát, csövet, négyzetprofilt, csatornák, sarkok, lemezek összetett szakaszát használnak.

Központilag préselt oszlopokhoz optimális a cső vagy négyzet alakú profil alkalmazása - ezek fémtömeg szempontjából gazdaságosak és szép esztétikus megjelenésűek, azonban a belső üregek nem festhetők, ezért ennek a profilnak légmentesnek kell lennie.

Széles polcos I-gerenda használata oszlopokhoz elterjedt - ha az oszlop egy síkban van beszorítva, ez a fajta profil optimális.

Nagy jelentősége van az oszlopnak az alapban történő rögzítésének módszerének. Az oszlop lehet csuklós, egy síkban merev és egy másikban csuklós, vagy 2 síkban merev. A rögzítés megválasztása az épület szerkezetétől függ, és fontosabb a számításnál, mert. az oszlop becsült hossza a rögzítés módjától függ.

Figyelembe kell venni a szelemenek, falpanelek, gerendák vagy rácsos tartóoszlopra történő rögzítésének módját is, ha a terhelést az oszlop oldaláról visszük át, akkor az excentricitást kell figyelembe venni.

Ha az oszlopot becsípjük az alapba és a gerendát mereven rögzítjük az oszlophoz, akkor a számított hossz 0,5l, de a számításnál általában 0,7l-t vesznek figyelembe. a gerenda meghajlik a terhelés hatására, és nincs teljes becsípődés.

A gyakorlatban az oszlopot nem külön tekintjük, hanem egy keretet vagy egy 3 dimenziós épületmodellt modelleznek a programban, ezt betöltik és az összeállításban lévő oszlopot kiszámítják és kiválasztják a kívánt profilt, de a programokban ez lehetséges. nehéz figyelembe venni a szakasz csavarlyukak általi gyengülését, ezért szükséges lehet a szakasz manuális ellenőrzése.

Az oszlop kiszámításához ismernünk kell a kulcsszelvényekben előforduló maximális nyomó/húzófeszültségeket és nyomatékokat, ehhez feszültségdiagramokat készítünk. Ebben az áttekintésben csak az oszlop szilárdsági számítását vesszük figyelembe, ábrázolás nélkül.

Az oszlopot a következő paraméterek szerint számítjuk ki:

1. Szakító-/nyomószilárdság

2. Stabilitás központi nyomás alatt (2 síkban)

3. Szilárdság hosszanti erő és hajlítónyomaték együttes hatására

4. A rúd végső rugalmasságának ellenőrzése (2 síkban)

1. Szakító-/nyomószilárdság

Az SP 16.13330 p. 7.1.1 szerint szabványos ellenállású acélelemek szilárdsági számítása R yn ≤ 440 N/mm2 központi feszültség vagy összenyomás esetén N erővel a képlet szerint kell végrehajtani

A n a háló profil keresztmetszete, azaz. figyelembe véve a lyukak gyengülését;

R y a hengerelt acél tervezési ellenállása (az acélminőségtől függ, lásd az SP 16.13330 B.5 táblázatát);

γ c a munkakörülmények együtthatója (lásd az SP 16.13330 1. táblázatát).

Ezzel a képlettel kiszámíthatja a profil minimális szükséges keresztmetszeti területét, és beállíthatja a profilt. A jövőben az ellenőrző számításoknál az oszlop szakaszának kiválasztása csak a szakasz kiválasztásának módjával történhet, így itt beállíthatjuk a kiindulási pontot, aminél a szakasz nem lehet kisebb.

2. Stabilitás központi kompresszió alatt

A stabilitás számítását az SP 16.13330 7.1.3. pontja szerint kell elvégezni a képlet szerint

A- a bruttó profil keresztmetszeti területe, azaz anélkül, hogy figyelembe vennénk a furatok gyengülését;

R

γ

φ a stabilitási együttható központi kompresszió alatt.

Mint látható, ez a képlet nagyon hasonlít az előzőhöz, de itt megjelenik az együttható φ , annak kiszámításához először ki kell számítanunk a rúd feltételes rugalmasságát λ (fölött kötőjellel jelölve).

ahol R y az acél tervezési ellenállása;

E- rugalmassági modulus;

λ - a rúd rugalmassága a következő képlettel számítva:

ahol l ef a rúd számított hossza;

én a szakasz tehetetlenségi sugara.

Hatékony hosszúságok l Az SP 16.13330 szabvány 10.3.1. pontja szerinti állandó keresztmetszetű oszlopokat (oszlopokat) vagy lépcsős oszlopok egyedi metszeteit a képlettel kell meghatározni

ahol l az oszlop hossza;

μ - effektív hosszúsági együttható.

Hatásos hossztényezők μ az állandó keresztmetszetű oszlopokat (oszlopokat) a végük rögzítésének feltételeitől és a terhelés típusától függően kell meghatározni. Egyes esetekben a végek rögzítése és a terhelés típusa, az értékek μ az alábbi táblázatban láthatók:

A szelvény forgási sugara megtalálható a profilhoz tartozó GOST-ban, pl. a profilt előre meg kell adni, és a számítás a szakaszok felsorolására redukálódik.

Mert a legtöbb profilnál a 2 síkban lévő forgási sugár 2 síkon eltérő értékkel rendelkezik (csak egy cső és egy négyzet alakú profil azonos értékekkel) és a rögzítés is eltérő lehet, ezért a számított hosszúságok is eltérőek lehetnek, akkor a stabilitás számítását 2 síkra kell elvégezni.

Így most minden adatunk megvan a feltételes rugalmasság kiszámításához.

Ha a végső rugalmasság nagyobb vagy egyenlő, mint 0,4, akkor a stabilitási együttható φ képlettel számolva:

együttható értéke δ képlettel kell kiszámítani:

esély α és β lásd a táblázatot

Együttható értékek φ , ezzel a képlettel számítva, legfeljebb (7,6 / λ 2) a feltételes rugalmasság 3,8 feletti értékeinél; 4.4 és 5.8 az a, b és c szakasztípusok esetében.

Az értékekért λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Együttható értékek φ az SP 16.13330 D. függelékében találhatók.

Most, hogy az összes kezdeti adat ismert, az elején bemutatott képlet szerint számolunk:

Mint fentebb említettük, 2 számítást kell végezni 2 síkra. Ha a számítás nem felel meg a feltételnek, akkor kiválasztunk egy új profilt, amelynél nagyobb a metszet forgási sugara. Lehetőség van a tervezési séma megváltoztatására is, például a csuklós rögzítés merevre cserélésével vagy az oszlop feszítőkkel történő rögzítésével a rúd becsült hossza csökkenthető.

A nyitott U-alakú szakasz tömör falú, tömörített elemeket deszkákkal vagy rácsokkal kell megerősíteni. Ha nincsenek hevederek, akkor az SP 16.13330 7.1.5. pontja szerint ellenőrizni kell a stabilitást a hajlító-torziós kihajlási formájú stabilitás szempontjából.

3. Szilárdság hosszanti erő és hajlítónyomaték együttes hatására

Az oszlopot általában nemcsak axiális nyomóterheléssel terhelik, hanem hajlítónyomatékkal is, például a széltől. A pillanat akkor is kialakul, ha a függőleges terhelést nem az oszlop közepén, hanem oldalról fejtjük ki. Ebben az esetben hitelesítési számítást kell végezni az SP 16.13330 9.1.1. pontja szerint a képlet segítségével

ahol N- hosszanti nyomóerő;

A n a nettó keresztmetszeti terület (figyelembe véve a lyukak általi gyengítést);

R y az acél tervezési ellenállása;

γ c a munkakörülmények együtthatója (lásd az SP 16.13330 1. táblázatát);

n, Сxés Сy- az SP 16.13330 E.1 táblázata szerint vett együtthatók

Mxés Az én- momentumok az X-X és Y-Y tengelyekről;

W xn,min és W yn,min - szakasz modulusa az X-X és Y-Y tengelyekhez viszonyítva (megtalálható a GOST-ban a profilon vagy a referenciakönyvben);

B- bimoment, az SNiP II-23-81-ben * ez a paraméter nem szerepelt a számításokban, ezt a paramétert a vetemedés figyelembevételére vezették be;

Wω,min – ágazati szakasz modulus.

Ha az első 3 komponenssel nem lehet probléma, akkor a bimoment elszámolása nehézségeket okoz.

A bimoment a metszet deformációjának feszültségeloszlásának lineáris zónáiba bevitt változásokat jellemzi, és valójában egy ellentétes irányú nyomatékpár.

Érdemes megjegyezni, hogy sok program nem tudja kiszámítani a bimomentet, beleértve a SCAD-t sem.

4. A bot végső rugalmasságának ellenőrzése

Összenyomott elemek rugalmassága λ = lef / i, mint szabály, nem lépheti túl a határértékeket λ táblázatban megadva

Az α együttható ebben a képletben a profil kihasználási tényezője, a központi összenyomás alatti stabilitás számítása szerint.

A stabilitási számításon kívül ezt a számítást 2 síkra kell elvégezni.

Ha a profil nem illeszkedik, meg kell változtatni a szakaszt a szakasz forgási sugarának növelésével vagy a tervezési séma megváltoztatásával (a becsült hossz csökkentése érdekében módosítsa a rögzítéseket vagy rögzítse kötésekkel).

Ha a kritikus tényező a végső rugalmasság, akkor az acélminőség tekinthető a legkisebbnek. az acélminőség nem befolyásolja a végső rugalmasságot. Az optimális változatot a kiválasztási módszerrel lehet kiszámítani.

4.5. Az elemek becsült hosszát úgy kell meghatározni, hogy szabad hosszukat megszorozzuk egy tényezővel

a 4.21. és 6.25. bekezdés szerint.

4.6. A teljes keresztmetszetben alátámasztott, hajlékony kötéseken lévő kompozit elemek szilárdságát és stabilitását az (5) és (6) képlet szerint kell kiszámítani, ugyanakkor az összes ág teljes területeként kell meghatározni. Az alkotóelemek rugalmasságát a kötések képlet szerinti megfelelőségének figyelembevételével kell meghatározni.

(11)

(12)

A szögek átmérőjének meghatározásakor legfeljebb 0,1-et kell venni a csatlakoztatott elemek vastagságából. Ha a szögek becsípett végeinek mérete kisebb, mint 4, akkor a velük szomszédos varratok vágásait nem veszik figyelembe a számítás során. Az acél hengeres csapok illesztéseinek értékét a csatlakoztatott elemek vékonyabbjának vastagsága határozza meg.

Rizs. 2. Alkatrészek

a - tömítésekkel; b - tömítések nélkül

12. táblázat

A tölgy hengeres dübelek átmérőjének meghatározásakor nem szabad több mint 0,25-öt venni a csatlakoztatott elemek vékonyabbjának vastagságából.

A varratok kötéseit egyenletesen kell elhelyezni az elem hossza mentén. A csuklósan alátámasztott egyenes vonalú elemekben a hossz középső negyedeiben megengedett a csatlakozások fele-fele arányban történő elhelyezése, a (12) képlet szerinti számításba bevezetve az elem hosszának szélső negyedeire vett értéket.

Egy összetett elem (11) képlettel kiszámított rugalmasságát legfeljebb az egyes ágak rugalmasságát kell figyelembe venni, amelyet a képlet határoz meg.

(13)

Egy kompozit elem rugalmasságát az összes ág metszetének súlypontjain átmenő tengelyhez (a tengely a 2. ábrán) képest úgy kell meghatározni, mint egy tömör elemnél, pl. a kötvények megfelelőségének figyelembevétele nélkül, ha az ágakat egyenletesen terheljük. Egyenetlenül terhelt ágak esetén a 4.7. bekezdést kell követni.

Ha egy összetett elem ágai eltérő keresztmetszetűek, akkor az ág számított rugalmasságát a (11) képletben egyenlőnek kell tekinteni:

(14)

a definíciót a 2. ábra tartalmazza.

4.7. A hajlékony kötéseken lévő kompozit elemek, amelyeknek egyes ágai nincsenek a végén alátámasztva, szilárdságra és stabilitásra számíthatók az (5), (6) képlet szerint, a következő feltételek mellett:

a) az elem keresztmetszete, és a megtámasztott ágak keresztmetszete határozza meg;

b) az elem tengelyhez viszonyított rugalmasságát (lásd a 2. ábrát) a (11) képlet határozza meg; ebben az esetben a tehetetlenségi nyomatékot az összes ág figyelembevételével veszik figyelembe, és a területet - csak a támogatottakat;

c) a tengelyhez viszonyított hajlékonyság meghatározásakor (lásd 2. ábra) a tehetetlenségi nyomatékot a képlettel kell meghatározni

4.8. A változó magasságú szakasz központilag összenyomott elemeinek stabilitásának számítását a képlet szerint kell elvégezni

Hajlító elemek

4.9. A sík alakváltozás kihajlása ellen biztosított hajlítóelemek (lásd a 4.14. és 4.15. pontokat) normál feszültség alatti szilárdságra vonatkozó számítását a képlet szerint kell elvégezni.

13. táblázat

4.10. A hajlítóelemek nyírószilárdságra vonatkozó számítását a képlet szerint kell elvégezni

4.11. A keresztirányú erők egyértelmű diagramjával rendelkező szakaszon egy kompozit elem minden varrásában egyenletesen elosztott vágások számának meg kell felelnie a feltételnek.

(19)

Jegyzet. Ha a varratban különböző teherbírású kötések vannak, de

azonos jellegű munka (például tiplik és szögek), csapágy

képességeiket összegezni kell.

4.12. A tömör szakasz elemeinek kiszámítását a ferde hajlítási szilárdság szempontjából a képlet szerint kell elvégezni

(20)

4.13. A görbületüket csökkentő nyomatékkal meghajlított ragasztott görbe vonalú elemeket a képlet szerint ellenőrizni kell a sugárirányú húzófeszültségek szempontjából

(21)

4.14. A téglalap alakú hajlított elemek lapos alakváltozási stabilitásának kiszámítását a képlet szerint kell elvégezni

A téglalap keresztmetszetű, a hajlítási síktól való elmozdulás ellen csuklósan és a referenciaszelvényekben a hossztengely körüli elfordulás ellen rögzített hajlítóelemek együtthatóját a képlettel kell meghatározni.

A hossza mentén lineárisan változó magasságú és állandó keresztmetszetszélességű hajlítónyomatékok kiszámításakor, amelyeknek nincs rögzítése a nyomatéktól megfeszített él mentén, vagy a (23) képlet szerinti együtthatóval. szorozva egy további együtthatóval. Az értékeket a 2. táblázat, 4. függelék tartalmazza. =1-nél.

A hajlítási síkból történő megerősítéskor a szakaszban az elem megfeszített élének közbenső pontjain a (23) képlettel meghatározott együtthatót meg kell szorozni az együtthatóval:

:= (24)

4.15. I-gerenda vagy doboz alakú keresztmetszetű hajlított elemek lapos alakváltozási stabilitásának ellenőrzését olyan esetekben kell elvégezni,

A számítást a képlet szerint kell elvégezni

Axiális erőhatásnak kitett elemek hajlítással

4.16. Az excentrikusan feszített és a feszített hajlított elemek számítását a képlet szerint kell elvégezni

(27)

4.17. Az excentrikusan összenyomott és nyomott-hajlított elemek szilárdságának számítását a képlet szerint kell elvégezni

(28)

Megjegyzések: 1. Csuklós elemekhez szimmetrikus diagramokkal

hajlítónyomatékok szinuszos, parabolikus, sokszögű

és közel hozzájuk körvonalakat, valamint a konzolelemekhez kell

képlettel határozzuk meg

2. Abban az esetben, ha a csuklós elemek hajlítónyomaték-diagramjai három- vagy téglalap alakúak, a (30) képlet szerinti együtthatót meg kell szorozni a korrekciós tényezővel:

(31)

3. A csuklós elemek aszimmetrikus terhelése esetén a hajlítónyomaték nagyságát a képlet alapján kell meghatározni

(32)

4. Változó magasságú szelvény elemeinél a (30) képletben szereplő területet a maximális szelvény magasságra kell venni, és az együtthatót meg kell szorozni a 4. melléklet 1. táblázata szerint felvett együtthatóval.

5. Ha a hajlításból eredő feszültségek és az összenyomódásból eredő feszültségek aránya kisebb, mint 0,1, a nyomólag hajlított elemek stabilitását is ellenőrizni kell a (6) képlet szerint, a hajlítónyomaték figyelembevétele nélkül.

4.18. Az összenyomott hajlított elemek sík alakváltozási stabilitásának kiszámítását a képlet szerint kell elvégezni

(33)

Ha az elemben rögzítések vannak az alakváltozási síktól számított területen a pillanattól megfeszített él oldalán, akkor az együtthatót meg kell szorozni a (24) képlettel meghatározott együtthatóval, az együtthatót pedig az együtthatóval a képlet

(34)

Változó magasságú metszet elemeinek kiszámításakor, amelyeknek nincs rögzítése a síktól a pillanattól vagy ponttól feszített él mentén, a (8) és (23) képlettel meghatározott együtthatókat ezen felül meg kell szorozni a együtthatók és az 1. és 2. számú mellékletben megadott .4. Nál nél

4.19. Kompozit nyomott-hajlított elemeknél a legnagyobb igénybevételnek kitett ág stabilitását kell ellenőrizni, ha annak becsült hossza meghaladja a hét ágvastagságot a képlet szerint.

(35)

A nyomatékkal hajlított kompozit elem stabilitását a hajlítási síkból a (6) képlettel kell ellenőrizni a hajlítónyomaték figyelembe vétele nélkül.

4.20. A kötési vágások számának egyenletesen elosztva egy összenyomott-hajlított kompozit elem minden egyes varrájában egy szakaszon a keresztirányú erők egyértelmű diagramjával, ha nyomóerőt alkalmazunk a teljes szakaszon, meg kell felelnie a feltételnek.

Az értéket legalább 0,5-re kell venni;

c) összenyomott elem és egyenlő nagyságú feszített elem metszéspontja esetén - az összenyomott elem legnagyobb hossza, a csomópont közepétől az elemek metszéspontjáig mérve.

Ha az egymást metsző elemek összetett metszetűek, akkor a (11) képlettel meghatározott megfelelő karcsúsági értékeket a (37) képletbe kell behelyettesíteni.

4.22. A fa szerkezetekben lévő elemek és egyes ágaik rugalmassága nem haladhatja meg a 14. táblázatban megadott értékeket.

A ragasztott elemek számításának jellemzői

rétegelt lemez fával

4.23. A rétegelt lemezből fával ragasztott elemek számítását csökkentett keresztmetszetű módszer szerint kell elvégezni.

4.24. A födémek (3. ábra) és panelek feszített rétegelt lemez burkolatának szilárdságát a képlet szerint kell ellenőrizni

rétegelt lemezre csökkentett szelvénymodulus nyomatéka, amelyet a 4.25. pont utasításai szerint kell meghatározni.

4.25. A fával ragasztott rétegelt lemezek keresztmetszetének csökkentett modulusát a képlettel kell meghatározni

3. ábra. Ragasztott rétegelt lemez és falemez keresztmetszete

a csökkentett szakasz eltolt részének statikus nyomatéka a semleges tengelyhez képest;

tervezze meg a fa forgácsolási ellenállását a rostok mentén vagy a rétegelt lemezt a külső rétegek szálai mentén;

a számított szelvényszélesség, amelyet egyenlőnek kell venni a keret bordáinak teljes szélességével.

teljes terület (bruttó)- Egy kő (tömb) keresztmetszete az üregek és a kiálló részek területeinek levonása nélkül. [Angol orosz szótár épületszerkezetek tervezéséhez. MNTKS, Moszkva, 2011] Témakörök épületszerkezetek HU bruttó terület ...

csavar bruttó területe- A - [English Russian Dictionary of Structural Design. MNTKS, Moszkva, 2011] Épületszerkezetek témakörök Szinonimák A EN bruttó keresztmetszete egy csavar… Műszaki fordítói kézikönyv

csapágyrész- 3.10 csapágyrész: A felépítmény terhelését átadó, a felépítmény tartóegységeinek szükséges szög- és vonalirányú elmozdulásait biztosító hídszerkezeti elem. Forrás: STO GK Transstroy 004 2007: Fém ... ...

GOST R 53628-2009: Fémgörgős csapágyak hídépítéshez. Műszaki adatok- Terminológia GOST R 53628 2009: Fémgörgős csapágyak hídépítéshez. Műszaki adatok eredeti dokumentum: 3.2 fesztáv hossza: A fesztáv szélső szerkezeti elemei közötti távolság, a ... A normatív és műszaki dokumentáció kifejezéseinek szótár-referenciája

Természetes vagy műkőből készült falazószerkezetek. TERMÉSZETES KŐFALÁZAT A falazósorok gyönyörű váltakozásának, valamint a természetes kövek természetes színének köszönhetően az ilyen kövekből történő falazás több lehetőséget ad az építésznek ... ... Collier Encyclopedia

1. terminológia: : dw A hét napjának száma. Az "1" a különböző dokumentumokból származó hétfőkifejezéseknek felel meg: dw DUT A Moszkva és az UTC közötti különbség, egész óraszámban kifejezve. A normatív és műszaki dokumentáció kifejezéseinek szótár-referenciája

- (USA) (Amerikai Egyesült Államok, USA). I. Általános információk Az USA egy észak-amerikai állam. Területe 9,4 millió km2. Lakossága 216 millió fő (1976, est.). Washington fővárosa. Közigazgatásilag az Egyesült Államok területe...

GOST R 53636-2009: cellulóz, papír, karton. Kifejezések és meghatározások- Terminológia GOST R 53636 2009: cellulóz, papír, karton. Kifejezések és meghatározások eredeti dokumentum: 3.4.49 abszolút száraz tömeg: A papír, karton vagy papírpép tömege (105 ± 2) °C hőmérsékleten tömegállandóságig történő szárítás után, körülmények között ... ... A normatív és műszaki dokumentáció kifejezéseinek szótár-referenciája

Vízierőmű (HPP), olyan szerkezetek és berendezések együttese, amelyen keresztül a víz áramlásának energiája elektromos energiává alakul. A vízierőmű hidraulikus szerkezetek egymás utáni láncából áll (lásd Hidraulikus ... ... Nagy szovjet enciklopédia

- (1935-ig Perzsia) I. Általános tudnivalók I. Nyugat-Ázsia állapota. Északon a Szovjetunióval, nyugaton Törökországgal és Irakkal, keleten Afganisztánnal és Pakisztánnal határos. Északon a Kaszpi-tenger, délen a Perzsa és az Ománi-öböl mossa, a ... ... Nagy szovjet enciklopédia

snip-id-9182: Műszaki előírások az utak és az azokon lévő mesterséges építmények építése, rekonstrukciója és javítása során végzett munkákhoz- Terminológia snip id 9182: Az utak és a rajtuk lévő mesterséges építmények építése, rekonstrukciója és javítása során végzett munkatípusok műszaki előírásai: 3. Aszfaltforgalmazó. Aszfaltbeton granulátum megerősítésére szolgál ...... A normatív és műszaki dokumentáció kifejezéseinek szótár-referenciája

Kezdetben a fém, mint a legtartósabb anyag, védelmi célokat szolgált - kerítések, kapuk, rácsok. Aztán elkezdtek öntöttvas rudakat és íveket használni. Az ipari termelés megnövekedett növekedése nagy fesztávú szerkezetek építését tette szükségessé, ami ösztönözte a hengerelt gerendák és rácsos tartók megjelenését. Ennek eredményeként a fémváz az építészeti forma kialakításának kulcstényezőjévé vált, mivel lehetővé tette a falak felszabadulását a tartószerkezet funkciója alól.

Központi feszítő és központi kompressziós acélelemek. Központi feszültségnek vagy erőnyomásnak kitett elemek szilárdságának kiszámítása N, képlet szerint kell elvégezni

ahol az acél húzással, nyomással, hajlítással szembeni számított ellenállása a folyáshatár tekintetében; a nettó keresztmetszeti terület, pl. terület mínusz a szakasz gyengülése; - a munkakörülmények együtthatója, az SNIP N-23-81 * „Acélszerkezetek” táblázatai szerint.

Példa 3.1. Egy lyuk átmérője d= = 10 cm (3.7. ábra). I-gerenda falvastagság - s- 5,2 mm, bruttó keresztmetszet - cm2.

Meg kell határozni a megengedhető terhelést, amely a gyengített I-gerenda hossztengelye mentén alkalmazható. A tervezési ellenállás kezdett kg / cm2-t venni, és.

Megoldás

Kiszámoljuk a nettó keresztmetszeti területet:

hol van a bruttó metszeti terület, azaz a teljes keresztmetszeti területet, a gyengítés nélkül, a GOST 8239-89 "Melegen hengerelt acél I-gerendák" szerint kell venni.

Határozza meg a terhelhetőséget:

Központilag feszített acélrúd abszolút nyúlásának meghatározása

A keresztmetszeti terület és a normál erő fokozatos változásával rendelkező rúd esetén a teljes nyúlást az egyes szakaszok nyúlásának algebrai összegzésével számítjuk ki:

ahol P - parcellák száma; én- tételszám (i = 1, 2,..., P).

Az állandó keresztmetszetű rúd saját súlyától való nyúlását a képlet határozza meg

ahol γ a rúd anyagának fajsúlya.

Fenntarthatósági számítás

A központi erőhatásnak kitett tömör falú elemek stabilitásának számítása N, a képlet szerint kell végrehajtani

ahol A a bruttó metszeti terület; φ - kihajlási együttható, a hajlékonyságtól függően

Rizs. 3.7.

és az acél tervezési ellenállása az SNIP N-23–81 * "Acélszerkezetek" táblázata szerint; μ a hosszcsökkentési tényező; – minimális forgás sugara keresztmetszet; Az összenyomott vagy feszített elemek λ rugalmassága nem haladhatja meg az SNIP „Acélszerkezetek”-ben megadott értékeket.

A kompozit elemek számítását szögekből, csatornákból (3.8. ábra) stb., szorosan vagy tömítéseken keresztül, tömör falúként kell elvégezni, feltéve, hogy a legnagyobb szabad távolság a hegesztett szalagok közötti területeken vagy a hegesztett szalagok középpontjai között a szélső csavarok nem haladják meg az összenyomott és feszített elemeknél.

Rizs. 3.8.

Hajlító acél elemek

Az egyik fősíkban hajlított gerendák számítását a képlet szerint végezzük

ahol M - maximális hajlítónyomaték; a háló szakasz modulusa.

A τ nyírófeszültségek értékeinek a hajlítóelemek közepén meg kell felelniük a feltételnek

ahol K- keresztirányú erő metszetben; - a szakasz felének statikus nyomatéka a főtengelyhez képest z;- axiális tehetetlenségi nyomaték; t- falvastagság; - az acél tervezési nyírási ellenállása; - az acél folyáshatára, az acélra vonatkozó állami szabványok és előírások szerint; - az anyag megbízhatósági együtthatója, az SNIP 11-23-81 * „Acélszerkezetek” szerint elfogadott.

Példa 3.2. Egyenletesen elosztott teherrel terhelt egyfesztávú acélgerendák keresztmetszetének kiválasztása szükséges q= 16 kN/m, doboz hossza l= 4 m, , MPa. A gerenda keresztmetszete téglalap alakú, magasságarányos h szélességre b gerendák egyenlő 3 ( h/b = 3).