Az égési táblázat lineáris terjedési sebessége. Láng terjedése a folyadék felületén
A tüzek tanulmányozása során minden esetben meghatározzák a lángfront lineáris terjedési sebességét, mivel ez szolgál az égés átlagos terjedési sebességére vonatkozó adatok megszerzésére jellemző tárgyakon. Az égés terjedése az eredeti keletkezési helyről különböző irányokba eltérő sebességgel történhet. Az égés terjedésének maximális sebessége általában megfigyelhető: amikor a lángfront a gázcserét végző nyílások felé mozog; nagy égési felületi együtthatójú tűzterheléssel; a szél irányába. Ezért az égés terjedési sebességét a vizsgált időintervallumban az abban az irányban történő terjedési sebességnek tekintjük, amelyben az maximális. Az égés helyétől a tűzfront határáig terjedő távolság ismeretében bármikor meghatározható a mozgás sebessége. Tekintettel arra, hogy az égés terjedési sebessége számos tényezőtől függ, ennek értékét a következő feltételek (korlátozások) függvényében határozzák meg:
1) a gyújtóforrásból származó tűz azonos sebességgel terjed minden irányba. Ezért a tűz kezdetben kör alakú, és területe a képlettel meghatározható
S p= p L2; (2)
ahol k- együttható, amely figyelembe veszi a láng terjedési irányának szögének nagyságát; k= 1, ha = 360º (2.1. kb.); k\u003d 0,5, ha α \u003d 180º (2.3. függelék); k\u003d 0,25, ha α \u003d 90º (2.4. függelék); L- a láng által megtett út τ időben.
2) amikor a láng eléri az éghető terhelés határát vagy az épület (helyiség) körülvevő falait, az égésfront kiegyenesedik, és a láng az éghető terhelés határa vagy az épület (helyiség) falai mentén terjed;
3) a láng szilárd éghető anyagokon keresztüli terjedésének lineáris sebessége a tűz kialakulásával változik:
a tűz szabad kifejlődésének első 10 percében V l egyenlő felével,
10 perc után - normatív értékek,
az égési zónában a tűzoltóanyagokkal való érintkezés kezdetétől a tűz lokalizációjáig, a számítás során felhasznált mennyiség a felére csökken.
4) laza rostos anyagok, por és folyadékok égetésekor az égés lineáris terjedési sebességét az égés pillanatától a tűzoltószerek oltáshoz való bevezetéséig terjedő időközönként kell meghatározni.
Ritkábban az égés terjedésének sebességét a tűz lokalizálása során határozzák meg. Ez a sebesség a tűz helyzetétől, a tűzoltóanyag-ellátás intenzitásától (OTV) stb. függ.
Az égés lineáris terjedési sebességét mind a tűz szabad kifejlődése, mind annak lokalizációja esetén az összefüggés határozza meg.
ahol ∆ L a láng által a Δτ idő alatt megtett út, m.
Átlagok V l különböző létesítményekben keletkezett tűz esetén a kb. egy.
Az égés terjedési sebességének meghatározásakor a tűz lokalizációja során azt a távolságot kell mérni, amelyet az égésfront az első törzs bevezetésétől (az égés terjedési útvonalain) a tűz lokalizációjáig megtesz. , azaz amikor a tűzterület növekedése egyenlő lesz nullával. Ha a diagramok és a leírás alapján nem lehet meghatározni a lineáris méreteket, akkor az égés lineáris terjedési sebessége a tűz körterületére és a tűz négyszögletes fejlődésére vonatkozó képletekkel határozható meg - a tűz területének növekedési ütemével, figyelembe véve azt a tényt, hogy a tűz területe lineárisan növekszik, és S n = n. a. L (n- tűzfejlesztési irányok száma, a- a helyiség tűzterének szélessége.
Az égés terjedésének lineáris sebességének értékeire vonatkozó kapott adatok alapján V l(2. táblázat) grafikon építése folyamatban van V l = f(τ) és következtetéseket vonunk le a tűz kialakulásának természetéről és az oltási tényező hatásáról, (3. ábra).
Rizs. 3. Az égés lineáris terjedési sebességének változása az időben
A grafikonon (3. ábra) jól látható, hogy a tűz kialakulásának kezdetén az égés terjedésének lineáris sebessége elhanyagolható volt, a tüzet az önkéntes tűzoltók erői tudták megszüntetni. 10 perc elteltével. a tűz keletkezését követően az égés terjedésének intenzitása meredeken megnőtt és 15 óra 25 perckor. az égés terjedésének lineáris sebessége elérte maximális értékét. Az oltásra szolgáló törzsek bevezetése után a tűz fejlődése lelassult, és a lokalizáció idejére a lángfront terjedési sebessége nullával egyenlővé vált. Ezért a tűz terjedésének megállításához szükséges és elégséges feltételek teljesültek:
I f ≥ I normák
V l, V s p \u003d 0, van elég erő és eszköz.
AZ OROSZ FÖDERÁCIÓ MINISZTÉRIUMA
POLGÁRVÉDELEM, VÉSZHELYZETI ESETÉN ÉS KATASZTRÓfa-MENTESÍTÉSRE
Szövetségi Állami Költségvetési Intézmény Összororoszországi Becsületrendje Orosz Tűzvédelmi Kutatóintézet EMERCOM
(Oroszország FGBU VNIIPO EMERCOM)
JÓVÁHAGY
Főnök
Az oroszországi FGBU VNIIPO EMERCOM
PhD
AZ ÉS. Klimkin
Módszertan
Vizsgálatok a láng terjedésének lineáris sebességének meghatározására
szilárd anyagok és anyagok
professzor N.V. Szmirnov
Moszkva 2013
Ezt a módszert az oroszországi SEU FPS IPL EMERCOM szakemberei, az oroszországi EMERCOM felügyeleti hatóságai, vizsgálólaboratóriumok, kutatószervezetek, vállalkozások - anyagok és anyagok gyártói, valamint a tűzvédelem területén dolgozó szervezetek használják. tárgyak biztonsága.
A módszertant az oroszországi VNIIPO EMERCOM Szövetségi Állami Költségvetési Intézmény dolgozta ki (a Tűzmegelőzési és Veszélyhelyzet-megelőzési Kutatóközpont helyettes vezetője, a műszaki tudományok doktora, N. V. Smirnov professzor; vezető kutató, a műszaki tudományok doktora, N. I. Konstantinova professzor ágazatvezető, a műszaki tudományok kandidátusa O. I. Molcsadszkij, ágazatvezető A. A. Merkulov).
A módszertan bemutatja a szilárd anyagok és anyagok felületén a láng lineáris terjedési sebességének meghatározására vonatkozó alapvető rendelkezéseket, valamint a telepítés leírását, a működési elvet és egyéb szükséges információkat.
Ebben a módszerben olyan berendezést használnak, amelynek alapvető kialakítása megfelel a GOST 12.1.044-89 (4.19. szakasz) "A lángterjedési index kísérleti meghatározásának módszere".
L. - 12, kb. - 3
VNIIPO – 2013
Alkalmazási kör 4 Normatív hivatkozások 4 Kifejezések és meghatározások 4 Vizsgáló berendezések 4 Vizsgálati minták 5 A berendezés kalibrálása 6 Vizsgálatok elvégzése 6 A vizsgálati eredmények értékelése 7 Vizsgálati jegyzőkönyv készítése 7 Biztonsági követelmények 7 A. függelék (Kötelező) A berendezés általános képe 9
B melléklet (Kötelező) A sugárzási panel relatív helyzete
És egy tartó mintával10
A mű előadóinak listája12Hatály
Ez az eljárás követelményeket támaszt a vízszintesen elhelyezett szilárdanyag- és anyagminták felületén a lángterjedés lineáris sebességének (LFPR) meghatározására szolgáló módszerre vonatkozóan.
Ez a gyakorlat éghető szilárd anyagokra és anyagokra vonatkozik, beleértve a építkezés, valamint festékbevonatok.
A technika nem vonatkozik gáz- és folyékony halmazállapotú anyagokra, valamint ömlesztett anyagokra és porra.
A vizsgálati eredmények csak az anyagok tulajdonságainak ellenőrzött laboratóriumi körülmények között történő értékelésére használhatók, és nem mindig tükrözik az anyagok viselkedését valós tűzviszonyok között.
Ez a módszertan a következő szabványokra vonatkozó normatív hivatkozásokat használ:
GOST 12.1.005-88 Munkavédelmi szabványok rendszere. A munkaterület levegőjére vonatkozó általános egészségügyi és higiéniai követelmények.
GOST 12.1.019-79 (2001) Munkavédelmi szabványrendszer.
Elektromos biztonság. A védelemtípusok általános követelményei és nómenklatúrája.
GOST 12.1.044-89 Anyagok és anyagok tűz- és robbanásveszélye.
A mutatók nómenklatúrája és meghatározásuk módszerei.
GOST 12766.1-90 Nagy elektromos ellenállású, precíziós ötvözetekből készült huzal.
GOST 18124-95 Lapos azbesztcement lemezek. Műszaki adatok.
GOST 20448-90 (módosítva: 1, 2) Cseppfolyósított szénhidrogén tüzelőgázok háztartási fogyasztásra. Műszaki adatok.
Kifejezések és meghatározások
Ebben a módszertanban a következő kifejezéseket használjuk a megfelelő definíciókkal:
Láng lineáris sebessége: A lángfront által egységnyi idő alatt megtett távolság. Ez egy fizikai mennyiség, amelyet a lángfront transzlációs lineáris mozgása jellemez egy adott irányban egységnyi idő alatt.
Lángfront: Az a terület, ahol a nyílt láng terjed, ahol égés történik.
Teszt Felszerelés
A lángterjedés lineáris sebességének meghatározására szolgáló berendezés (A.1. ábra) a következő elemeket tartalmazza: függőleges állvány tartón, elektromos sugárzó panel, mintatartó, elszívó burkolat, gázégő és termoelektromos átalakító.
Az elektromos sugárzó panel egy kerámialapból áll, amelynek hornyaiban egy Х20Н80-Н (GOST 12766.1) huzalminőségű fűtőelem (spirál) egyenletesen van rögzítve. A spirál paramétereinek (átmérő, tekercsemelkedés, elektromos ellenállás) olyannak kell lenniük, hogy a teljes teljesítményfelvétel ne haladja meg a 8 kW-ot. A kerámialap hőszigetelt, elektromosan szigetelt tokba kerül, függőleges állványra rögzítve és
Elektromos hálózatra csatlakozik tápegységgel. Az infravörös sugárzás erejének növelése és a légáramlások hatásának csökkentése érdekében a kerámialemez elé hőálló acélrácsot helyeznek el. A sugárzó panelt a vízszintes minta felületéhez képest 600 -os szögben kell felszerelni.
A mintatartó állványból és keretből áll. A keretet vízszintesen rögzítjük az állványra úgy, hogy az elektromos sugárzó panel alsó széle a keret felső síkjától legyen, a minta függőlegesen 30 mm, vízszintesen 60 mm távolságra legyen (B.1. ábra).
A keret oldalsó felületén (30 ± 1) mm-enként vezérlőosztásokat alkalmazunk.
Az égéstermékek összegyűjtésére és eltávolítására a mintatartó fölé szerelt (360×360×700) mm méretű elszívó burkolat szolgál.
4.5. A gázégő 3,5 mm átmérőjű hőálló acélból készült cső, forrasztott véggel és öt, egymástól 20 mm távolságra elhelyezkedő furattal. A munkahelyzetben lévő égőt a sugárzási panel elé kell beépíteni, párhuzamosan a mintafelülettel a nulla szakasz közepe hosszában. Az égő és a vizsgálati minta felülete közötti távolság (8 ± 1) mm, és az öt furat tengelyei 450 -os szöget zárnak be a minta felületével. A gyújtóláng stabilizálása érdekében az égőt egyrétegű, fémhálóból készült burkolatba helyezik. A gázégőt egy rugalmas tömlő köti össze egy szelepen keresztül, amely szabályozza a gáz áramlását egy propán-bután frakciójú palackba. A gáznyomásnak a (10÷50) kPa tartományban kell lennie. A „vezérlő” állásban az égő kikerül a keret széléből.
A tápegység egy legalább 20 A maximális terhelőáramú feszültségszabályozóból és 0 és 240 V között állítható kimeneti feszültséggel rendelkezik.
Időmérő eszköz (stopper), amelynek mérési tartománya (0-60) perc, hibája legfeljebb 1 másodperc.
Forróhuzalos szélmérő - a légáramlás sebességének (0,2-5,0) m/s mérési tartománnyal és ±0,1 m/s pontossággal történő mérésére szolgál.
Hőmérséklet (referencia-indikátor) mérésére anyagok tesztelésekor egy TXA típusú termoelektromos jelátalakító, amelynek termoelektróda átmérője legfeljebb 0,5 mm, egy szigetelt csomópont, mérési tartománya (0-500) ° C, legfeljebb 2 pontossági osztályokat használnak. A termoelektromos átalakítónak (1,6 ± 0,1) mm átmérőjű rozsdamentes acél védőburkolattal kell rendelkeznie, és úgy kell rögzíteni, hogy a szigetelt csomópont a kipufogóburkolat szűkült részének szakaszának közepén legyen.
Hőmérséklet rögzítésére szolgáló eszköz, mérési tartománnyal (0-500) ° C, legfeljebb 0,5 pontossági osztályba.
Lineáris méretek méréséhez használjon fém vonalzót vagy mérőszalagot (0-1000) mm-es mérési tartománnyal stb. 1 mm.
A légköri nyomás mérésére (600-800) Hgmm mérési tartományú barométert használnak. és c.d. 1 Hgmm
A levegő páratartalmának mérésére használjon (20-93)%, (15-40) °C és c.d. mérési tartománnyal rendelkező higrométert. 0.2.
Minták a teszteléshez
5.1. Egy anyagtípus vizsgálatához öt mintát kell készíteni, amelyek hossza (320 ± 2) mm, szélessége (140 ± 2) mm, és tényleges vastagsága nem haladhatja meg a 20 mm-t. Ha az anyag vastagsága meghaladja a 20 mm-t, akkor egy részt le kell vágni
Anyaga nem elülső oldalról, hogy a vastagság 20 mm legyen. A minták előkészítése során a szabaddá tett felületet nem szabad megmunkálni.
Anizotróp anyagokhoz két mintakészlet készül (például vetülék és lánc). Az anyag besorolásakor a legrosszabb vizsgálati eredményt fogadjuk el.
Különböző felületi rétegekkel rendelkező laminátumokhoz két mintakészlet készül, hogy mindkét felületet feltárja. Az anyag besorolásakor a legrosszabb vizsgálati eredményt fogadjuk el.
A tetőfedő masztixeket, öntött bevonatokat és festékbevonatokat ugyanazon az aljzaton tesztelik, amelyet a tényleges építés során használtak. Ebben az esetben a festékbevonatokat legalább négy rétegben kell felhordani, minden réteg felhasználásával, az anyag műszaki dokumentációjának megfelelően.
A 10 mm-nél kisebb vastagságú anyagokat nem éghető hordozóanyaggal kombinálva tesztelik. A rögzítési módnak biztosítania kell a szoros érintkezést az anyag felületei és az alap között.
Nem éghető alapként a GOST 18124 szabvány szerint gyártott (320 × 140) mm méretű, 10 vagy 12 mm vastag azbesztcement lemezeket kell használni.
A mintákat laboratóriumi körülmények között kondicionáljuk legalább 48 órán keresztül.
Telepítési kalibráció
Az egység kalibrálását beltérben (23±5)C hőmérsékleten és (50±20)% relatív páratartalom mellett kell elvégezni.
Mérje meg a levegő áramlási sebességét a kipufogóburkolat szűkített részének közepén. A (0,25÷0,35) m/s tartományban kell lennie.
Állítsa be a gázáramot a gázégőn keresztül úgy, hogy a lángok magassága (11 ± 2) mm legyen. Ezt követően a vezérlőégőt kikapcsolják, és áthelyezik a „vezérlő” helyzetbe.
Kapcsolja be az elektromos sugárzó panelt, és szerelje be a mintatartót egy kalibrációs azbesztcement lemezzel, amelyben három szabályozási ponton hőáramlás-érzékelőkkel ellátott furatok vannak. A furatközéppontok (vezérlőpontok) a központi hossztengely mentén, a mintatartó keretének szélétől 15, 150 és 280 mm távolságra helyezkednek el.
Melegítse fel a sugárzó panelt, stacioner üzemmódban biztosítva a hőáram sűrűségét az első szabályozási ponthoz (13,5±1,5 kWm2), a második és harmadik ponthoz (9±1) kWm2 és (4,6±1) kWm2. A hőáram sűrűségét egy Gordon-típusú érzékelő szabályozza, amelynek hibája legfeljebb
A sugárzási panel álló üzemmódba vált, ha a hőáram-érzékelők leolvasása eléri a megadott tartományok értékét és 15 percig változatlan marad.
Tesztelés
A vizsgálatokat zárt térben (23±5)C hőmérsékleten és (50±20)% relatív páratartalom mellett kell elvégezni.
Állítsa be a levegő áramlási sebességét a páraelszívóban a 6.2 szerint.
Melegítse fel a sugárzó panelt és ellenőrizze a hőáram sűrűségét három szabályozási ponton a 6.5 szerint.
Rögzítse a vizsgálati mintát a tartóba, helyezzen jelöléseket az elülső felületre (30 ± 1) mm-es lépésekkel, gyújtsa meg a gyújtóégőt, helyezze át munkahelyzetbe, és állítsa be a gázáramlást a 6.3. pont szerint.
Helyezze a tartót a vizsgálati mintával a berendezésbe (a B.1. ábra szerint), és kapcsolja be a stopperórát abban a pillanatban, amikor a gyújtóégő lángja érintkezik a minta felületével. A minta gyulladási idejének azt a pillanatot kell tekinteni, amikor a lángfront áthalad a nulla területen.
A vizsgálat addig tart, amíg a lángfront terjedése a minta felületén meg nem áll.
A teszt során javítsa ki:
Minta gyújtási idő, s;
i idő, amíg a lángfront áthalad a mintafelület minden i-edik szakaszán (i = 1,2, ... 9), s;
Teljes idő , amíg a lángfront áthalad az összes szakaszon, s;
L távolság, ameddig a lángfront átterjedt, mm;
Maximális füstgáz hőmérséklet Тmax, C;
A maximális égéstermék-hőmérséklet elérésének ideje, s
A vizsgálati eredmények értékelése
Minden minta esetében számítsa ki a láng felületen való terjedésének lineáris sebességét (V, m/s) a képlet segítségével
V= L / ×10-3
Az öt vizsgált próbatest felületén a láng lineáris terjedési sebességének számtani középértéke a láng terjedésének lineáris sebessége a vizsgálati anyag felületén.
8.2. A módszer konvergenciája és reprodukálhatósága 95%-os megbízhatósági szint mellett nem haladhatja meg a 25%-ot.
A vizsgálati jegyzőkönyv regisztrációja
A vizsgálati jelentés (B. függelék) a következő információkat tartalmazza:
A vizsgáló laboratórium neve;
A megrendelő, az anyag gyártója (beszállítója) neve és címe;
A helyiség körülményei (hőmérséklet, OS; relatív páratartalom,%, légköri nyomás, Hgmm);
Az anyag vagy termék leírása, műszaki dokumentáció, védjegy;
A minták összetétele, vastagsága, sűrűsége, tömege és gyártási módja;
Többrétegű anyagok esetén - az egyes rétegek anyagának vastagsága és jellemzői;
A tesztek során rögzített paraméterek;
A láng lineáris terjedési sebességének számtani középértéke;
További megfigyelések (az anyag viselkedése a tesztelés során);
Előadók.
Biztonsági követelmények
A helyiséget, ahol a vizsgálatokat végzik, befúvó és elszívó szellőztetéssel kell ellátni.. A kezelő munkahelyét kell
Teljesítse a GOST 12.1.019 szerinti elektromos biztonsági követelményeket és a GOST 12.1.005 szerinti egészségügyi és higiéniai követelményeket. A megállapított eljárási rend szerint vizsgálatra engedett személyeknek ismerniük kell a vizsgáló- és mérőberendezések műszaki leírását és használati utasítását.
A. melléklet (kötelező)
A telepítés általános képe
1 - függőleges állvány egy tartón; 2 - elektromos sugárzási panel; 3 - mintatartó; 4 - kipufogó burkolat; 5 - gázégő;
6 – termoelektromos átalakító.
A.1 ábra - A telepítés általános képe
B. melléklet (kötelező)
A sugárzási panel és a tartó kölcsönös elrendezése a mintával
1 - elektromos sugárzási panel; 2 – mintatartó; 3 - minta.
B.1 ábra - A sugárzó panel és a tartó kölcsönös elrendezése a mintával
Tesztjelentés nyomtatvány
A vizsgálatokat végző szervezet neve JEGYZŐKÖNYV sz.
A láng felületen való terjedésének lineáris sebességének meghatározása
Feladó: "" Mr.
Vevő (Gyártó):
Az anyag neve (márka, GOST, TU stb.):
Anyagjellemzők (sűrűség, vastagság, összetétel, rétegszám, szín):
A helyiség feltételei (hőmérséklet, OS; relatív páratartalom,%; légköri nyomás, Hgmm):
A vizsgálati eljárás neve:
Vizsgáló és mérőberendezések (sorozatszám, márka, hitelesítési tanúsítvány, mérési tartomány, érvényességi idő):
Kísérleti adatok:
Nem. Idő, s. Alapelv. füstgáz hőmérséklete A lángfront felületi területeken való áthaladásának ideje 19. sz. Lángterjedésjelzők
Gyújtási eredmények Tmax1 2 3 4 5 6 7 8 9 Hosszúság L, mm Lineáris sebesség V, m/s1 2 3 4 5 Megjegyzés: Következtetés: Előadók:
A mű előadóinak névsora:
főkutató, a műszaki tudományok doktora, Prof. N.I. Konstantinova ágazatvezető, a műszaki tudományok kandidátusa O.I. Molchadsky szektorvezető A.A. Merkulov
Az erők és eszközök kiszámítása a következő esetekben történik:
- a tűz oltásához szükséges erők és eszközök mennyiségének meghatározásakor;
- az objektum hadműveleti-taktikai tanulmányozásában;
- a tüzek oltására vonatkozó tervek kidolgozásakor;
- tűzharcászati gyakorlatok és foglalkozások előkészítésében;
- az oltóanyagok hatékonyságának meghatározására irányuló kísérleti munka során;
- a tűz kivizsgálása során, hogy értékelje az RTP és az egységek intézkedéseit.
A szilárd éghető anyagok és anyagok tüzeinek vízzel való oltásához szükséges erők és eszközök kiszámítása (tűz terjedése)
- az objektum jellemzői (geometriai méretek, a tűzterhelés jellege és az objektumon való elhelyezése, a vízforrások elhelyezkedése a tárgyhoz képest);
- a tűz keletkezésének pillanatától a bejelentésig eltelt idő (a létesítményben a biztonsági berendezések, a kommunikációs és jelzőberendezések típusának rendelkezésre állásától, a tüzet észlelő személyek cselekedeteinek helyességétől stb. függ);
- lineáris tűzterjedési sebesség Vl;
- az indulások menetrendje és koncentrációjuk időpontja által biztosított erők és eszközök;
- a tűzoltóanyag-ellátás intenzitása éntr.
1) A tűz kialakulásának időpontjának meghatározása különböző időpontokban.
A tűz kialakulásának következő szakaszai különböztethetők meg:
- 1, 2 szakasz a tűz szabad kifejlődése, és az 1. szakaszban ( t 10 percig) a lineáris terjedési sebességet az erre az objektumkategóriára jellemző maximális érték (táblázat) 50%-ának kell tekinteni, és 10 percnél hosszabb időtől kezdve a maximális értékkel egyenlőnek kell tekinteni;
- 3 fokozatú Jellemzője, hogy megkezdődik az első fatörzsek bevezetése a tűz oltására, aminek eredményeként a tűz terjedésének lineáris sebessége csökken, ezért az első fatörzsek bevezetésétől a tűz pillanatáig terjedő időintervallumban terjedése korlátozott (a lokalizáció pillanata), értékét egyenlőnek vesszük 0,5 V l . A lokalizációs feltételek teljesítésekor V l = 0 .
- 4 fokozatú - tűzoltás.
t Utca. = t frissítés + t üzenet + t Ült + t sl + t br (min.), hol
- tUtca.- a tűz szabad kifejlődésének időpontja az egység megérkezésekor;
- tfrissítés – a tűz kialakulásának ideje a keletkezésétől az észlelés pillanatáig ( 2 perc.- APS vagy AUPT jelenlétében, 2-5 perc- 24 órás kiszolgálással 5 perc.- minden más esetben);
- tüzenet- a tűz bejelentésének időpontja a tűzoltóságnak ( 1 perc.- ha a telefon az ügyeletben van, 2 perc.– ha a telefon másik szobában van);
- tÜlt= 1 perc.- a riasztó személyzet begyűjtésének időpontja;
- tsl- a tűzoltóság ideje ( 2 perc. 1 km-re);
- tbr- harci bevetési idő (3 perc az 1. cső alkalmazásakor, 5 perc egyéb esetekben).
2) A távolság meghatározása R elhaladt az égési front mellett az idő alatt t .
nál nél tUtca.≤ 10 perc:R = 0,5 Vl · tUtca.(m);
nál nél tszázadokban> 10 perc:R = 0,5 Vl · 10 + Vl · (tszázadokban – 10)= 5 Vl + Vl· (tszázadokban – 10) (m);
nál nél tszázadokban < t* ≤ tlok : R = 5 Vl + Vl· (tszázadokban – 10) + 0,5 Vl· (t* – tszázadokban) (m).
- ahol t Utca. - a szabad fejlődés ideje,
- t századokban - az első oltásra szánt törzsek bevezetésének időpontja,
- t lok - a tűz lokalizációjának időpontja,
- t * - a tűz lokalizálásának pillanatai és az első oltáshoz szükséges törzsek bevezetése közötti idő.
3) A tűzterület meghatározása.
tűzterület S p - ez az égési zóna vetületének területe vízszintesen vagy (ritkábban) függőleges síkon. Több emeleten történő égés esetén az egyes emeletek teljes tűzterületét veszik tűzterületnek.
Tűz kerülete P p a tűzterület kerülete.
Tűzfront F p a tűz kerületének az égésterjedési irány(ok)ba eső része.
A tűzterület alakjának meghatározásához rajzoljon egy diagramot az objektumról egy skálán, és tegye félre a távolságot a tűz helyétől a skálán R tűzben haladt minden lehetséges irányba.
Ebben az esetben a tűzterület alakjának három lehetőségét szokás megkülönböztetni:
- kör alakú (2. ábra);
- sarok (3., 4. ábra);
- téglalap alakú (5. kép).
A tűz kialakulásának előrejelzésénél figyelembe kell venni, hogy a tűzterület alakja változhat. Tehát amikor a lángfront eléri a befoglaló szerkezetet vagy a telep szélét, akkor azt tekintjük, hogy a tűzfront kiegyenesedik és a tűztér alakja megváltozik (6. ábra).
a) A tűzterület kör alakú tűzfejlődésben.
SP= k · p · R 2 (m 2),
- ahol k = 1 - kör alakú tűzfejlesztéssel (2. ábra),
- k = 0,5 - félkör alakú tűzfejlődési formával (4. ábra),
- k = 0,25 - szögletes tűzfejlődési formával (3. ábra).
b) A tűzterület téglalap alakú tűzfejlődéssel.
SP= n b · R (m 2),
- ahol n– a tűzfejlesztési irányok száma,
- b- a szoba szélessége.
c) A tűzterület a tűzfejlődés kombinált formájában (7. ábra)
SP = S 1 + S 2 (m 2)
a) A tűzoltó terület a kerület mentén kör alakú tűzfejlődéssel.
S t = kp(R 2 - r 2) = kph t (2 R - h t) (m 2),
- ahol r = R – h t ,
- h t - a csövek tűzoltási mélysége (kézi csöveknél - 5 m, fegyverfigyelőknél - 10 m).
b) Tűzoltási terület a kerület mentén, téglalap alakú tűzfejlesztéssel.
St= 2 ht· (a + b – 2 ht) (m 2) - a tűz kerülete körül ,
ahol a és b a tűzfront hossza, illetve szélessége.
St = n b ht (m 2) - terjedő tűz eleje mentén ,
ahol b és n - rendre a helyiség szélessége és a törzsek ellátási irányainak száma.
5) A tűzoltáshoz szükséges vízfogyasztás meghatározása.
Kttr = SP · éntr – nál nélS p ≤S t (l/s) illKttr = St · éntr – nál nélS p >S t (l/s)
A tűzoltóanyag-ellátás intenzitása I tr - ez az időegységenként és a számított paraméter egységére eső tűzoltóanyag mennyisége.
Az intenzitásnak a következő típusai vannak:
Lineáris - ha egy lineáris paramétert veszünk tervezési paraméternek: például egy frontot vagy egy kerületet. Mértékegységek – l/s∙m. A lineáris intenzitást például a hűtési égetéshez és az olajtermékeket tartalmazó égő tartályok melletti hordók számának meghatározásakor használják.
felszínes - ha a tűzoltó területet veszik tervezési paraméternek. Mértékegységek - l / s ∙ m 2. A felületi intenzitást leggyakrabban a tűzoltási gyakorlatban alkalmazzák, mivel a legtöbb esetben vizet használnak a tüzek oltására, ami az égő anyagok felületén oltja el a tüzet.
Térfogat - ha a kioltás térfogatát veszik tervezési paraméternek. Mértékegységek - l / s ∙ m 3. A térfogati intenzitást főként térfogati tűzoltásra használják, például inert gázokkal.
Kívánt I tr - az oltóanyag mennyiségét, amelyet időegységenként, a számított oltási paraméter egységére vetítve kell szállítani. A szükséges intenzitás meghatározása számítások, kísérletek, valós tüzek oltásának eredményeire vonatkozó statisztikai adatok stb.
Tényleges I f - a számított oltási paraméter egységenkénti időegységében ténylegesen szállított tűzoltóanyag mennyisége.
6) Az oltáshoz szükséges hordószám meghatározása.
a)Ntutca = Kttr / qtutca- a szükséges vízhozam szerint,
b)Ntutca\u003d R n / R st- a tűz kerülete körül,
R p - a kerület azon része, amelynek oltására törzseket vezetnek be
R st \u003dqutca / éntr ∙ ht- a tűz kerületének egy része, amelyet egy hordóval oltanak el. P = 2 · p L (körméret), P = 2 · a + 2 b (téglalap)
ban ben) Ntutca = n (m + A) – állványos tárolóval rendelkező raktárakban (11. ábra) ,
- ahol n - a tűz kialakulásának irányainak száma (törzsek bevezetése),
- m – az égő állványok közötti átjárók száma,
- A - az égő és a szomszédos nem égő állványok közötti átjárók száma.
7) Az oltáshoz szükséges törzsek ellátásához szükséges rekeszek számának meghatározása.
Ntotd = Ntutca / nst otd ,
ahol n st otd - a törzsek száma, amelyet egy fiók iktathat.
8) Az építmények védelméhez szükséges vízhozam meghatározása.
Khtr = Sh · énhtr(l/s),
- ahol S h – a védendő terület (mennyezetek, burkolatok, falak, válaszfalak, berendezések stb.),
- én h tr = (0,3-0,5) én tr – a védelem vízellátásának intenzitása.
9) A gyűrűs vízellátó hálózat vízhozamát a következő képlettel számítjuk ki:
Q a hálózathoz \u003d ((D / 25) V c) 2 [l / s], (40) ahol,
- D a vízellátó hálózat átmérője, [mm];
- 25 - átváltási szám milliméterről hüvelykre;
- V in - a víz mozgásának sebessége a vízellátó rendszerben, amely egyenlő:
- - a vízellátó hálózat nyomásánál Hv = 1,5 [m/s];
- - a vízellátó hálózat nyomásánál H> 30 m w.c. –V in =2 [m/s].
A holtponti vízellátó hálózat vízhozamát a következő képlettel számítjuk ki:
Q t hálózat \u003d 0,5 Q a hálózathoz, [l / s].
10) Az építmények védelméhez szükséges aknaszám meghatározása.
Nhutca = Khtr / qhutca ,
Ezenkívül a hordók számát gyakran taktikai okokból analitikus számítás nélkül határozzák meg, a hordók elhelyezkedése és a védendő objektumok száma alapján, például minden gazdasághoz egy tűzfigyelő, minden szomszédos helyiséghez az RS- mentén. 50 hordó.
11) Az építmények védelmét szolgáló törzsek ellátásához szükséges rekeszek számának meghatározása.
Nhotd = Nhutca / nst otd
12) Egyéb munkák elvégzésére (emberek, anyagi értékek evakuálása, építmények nyitása, bontása) szükséges rekeszek számának meghatározása.
Nlotd = Nl / nl otd , Nmtsotd = Nmts / nmts otd , NNapotd = SNap / SSun otd
13) Az összes szükséges fiókszám meghatározása.
Ngyakoriotd = Ntutca + Nhutca + Nlotd + Nmtsotd + NNapotd
A kapott eredmény alapján az RTP arra a következtetésre jut, hogy a tűz oltásához szükséges erők és eszközök elegendőek. Ha nincs elegendő erő és eszköz, akkor az RTP új számítást végez az utolsó egység megérkezésekor a következő megnövelt számú tűzhöz (rangsorhoz).
14) A tényleges vízfogyasztás összehasonlítása K f a hálózat oltására, védelmére és vízveszteségére K vizek tűzivíz ellátás
Kf = Ntutca· qtutca+ Nhutca· qhutca ≤ Kvizek
15) A vízforrásokra telepített váltakozó áramok számának meghatározása a becsült vízhozam biztosításához.
A vízforrásokra nem minden, a tűzhöz érkező berendezés van felszerelve, hanem olyan mennyiség, amely a becsült vízhozam ellátását biztosítaná, pl.
N AC = K tr / 0,8 K n ,
ahol K n – szivattyú térfogatáram, l/s
Az ilyen optimális áramlási sebességet az elfogadott harci bevetési sémák szerint ellenőrzik, figyelembe véve a tömlővezetékek hosszát és a becsült hordók számát. Ezen esetek bármelyikében, ha a körülmények megengedik (különösen a szivattyú-tömlő rendszer), az érkező alegységek harci legénységeit a vízforrásokra már telepített járművekről kell alkalmazni.
Ez nemcsak a berendezések teljes kapacitású használatát biztosítja, hanem felgyorsítja a tűz oltásához szükséges erők és eszközök bevezetését is.
A tűz helyzetétől függően a tűzoltóanyag szükséges áramlási sebességét a tűz teljes területére vagy a tűzoltási területre határozzák meg. A kapott eredmény alapján az RTP következtetést tud levonni a tűz oltásához szükséges erők és eszközök megfelelőségére.
Légmechanikus habbal oltó tüzek erők és eszközök számítása a területen
(nem terjeszti a tüzet, és nem vezet hozzájuk feltételesen)
Kiindulási adatok az erők és eszközök kiszámításához:
- tűzterület;
- a habosítószer-oldat adagolásának intenzitása;
- a hűtéshez szükséges vízellátás intenzitása;
- becsült oltási idő.
A tartályparkokban keletkező tüzek esetén a tartály folyadékfelületének területét vagy a légijármű-tüzek során a gyúlékony folyadékok kiömlésének lehető legnagyobb területét tekintik tervezési paraméternek.
Az ellenségeskedés első szakaszában az égő és a szomszédos tankokat lehűtik.
1) A szükséges számú hordó az égő tartály hűtéséhez.
N zg stv = K zg tr / q stv = n ∙ π ∙ D hegyek ∙ én zg tr / q stv , de legalább 3 törzs,
énzgtr= 0,8 l/s ∙ m - az égő tartály hűtéséhez szükséges intenzitás,
énzgtr= 1,2 l/s ∙ m - az égő tartály hűtéséhez szükséges intenzitás tűz esetén,
Tartályhűtés W vágott ≥ 5000 m3 és célszerűbb tűzfigyelőket végezni.
2) A szükséges számú hordó a szomszédos, nem égő tartály hűtéséhez.
N zs stv = K zs tr / q stv = n ∙ 0,5 ∙ π ∙ D SOS ∙ én zs tr / q stv , de legalább 2 törzs,
énzstr = 0,3 l/s ∙ m - a szomszédos, nem égő tartály hűtéséhez szükséges intenzitás,
n- az égő vagy a szomszédos tartályok száma,
Dhegyek, DSOS az égő vagy a szomszédos tartály átmérője (m),
qstv– egy teljesítmény (l/s),
Kzgtr, Kzstr– a hűtéshez szükséges vízhozam (l/s).
3) Szükséges számú GPS N gps égő tartály eloltására.
N gps = S P ∙ én r-vagy tr / q r-vagy gps (PCS.),
SP- tűzterület (m 2),
énr-vagytr- az oltáshoz szükséges habkoncentrátum-oldat adagolásának szükséges intenzitása (l / s ∙ m 2). Nál nél t vsp ≤ 28 kb C én r-vagy tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, at t vsp > 28 kb C én r-vagy tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2 (Lásd a 9. számú mellékletet)
qr-vagygps – a HPS termelékenysége habosítószer oldatban (l/s).
4) Szükséges mennyiségű habkoncentrátum W tovább hogy eloltassa a tartályt.
W tovább = N gps ∙ q tovább gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l),
τ R= 15 perc – becsült oltási idő a VMP felülről történő alkalmazásakor,
τ R= 10 perc a becsült oltási idő, amikor a VMP-t az üzemanyagréteg alá szállítják,
K s= 3 - biztonsági tényező (három habtámadáshoz),
qtovábbgps- a HPS termelékenysége habosítószerben (l/s).
5) Szükséges vízmennyiség W ban ben t hogy eloltassa a tartályt.
W ban ben t = N gps ∙ q ban ben gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l),
qban bengps– HPS teljesítmény vízben (l/s).
6) Szükséges vízmennyiség W ban ben h tartály hűtésére.
W ban ben h = N h stv ∙ q stv ∙ τ R ∙ 3600 (l),
Nhstv a hűtőtartályok tengelyeinek teljes száma,
qstv- egy tűzhordó termelékenysége (l/s),
τ R= 6 óra – a földi tartályok becsült hűtési ideje mobil tűzoltó berendezésekből (SNiP 2.11.03-93),
τ R= 3 óra - a föld alatti tartályok becsült hűtési ideje mobil tűzoltó berendezésekről (SNiP 2.11.03-93).
7) A tartályok hűtéséhez és oltásához szükséges teljes vízmennyiség.
Wban bengyakori = Wban bent + Wban benh(l)
8) Egy lehetséges kibocsátás bekövetkezésének becsült ideje T olajtermék egy égő tartályból.
T = ( H – h ) / ( W + u + V ) (h), hol
H a tartályban lévő éghető folyadékréteg kezdeti magassága, m;
h az alsó (alsó) vízréteg magassága, m;
W - éghető folyadék hevítésének lineáris sebessége, m/h (táblázati érték);
u - éghető folyadék lineáris kiégési sebessége, m/h (táblázati érték);
V - lineáris szintcsökkenési sebesség a kiszivattyúzás miatt, m/h (ha nem történik szivattyúzás, akkor V = 0 ).
Tüzek oltása helyiségekben légmechanikus habbal térfogat szerint
A helyiségekben keletkező tüzek esetén esetenként a tűz térfogati oltásához folyamodnak, pl. töltse fel a teljes térfogatot közepes tágulású légmechanikus habbal (hajóterek, kábelalagutak, pincék stb.).
Amikor VMP-t alkalmazunk a helyiség térfogatára, legalább két nyílásnak kell lennie. A VMP-t az egyik nyíláson keresztül táplálják, a másikon pedig a füst és a túlzott légnyomás kiszorul, ami hozzájárul a VMP jobb promóciójához a helyiségben.
1) A térfogati kioltáshoz szükséges HPS mennyiség meghatározása.
N gps = W pom K r / q gps ∙ t n , ahol
W pom - a helyiség térfogata (m 3);
K p = 3 - együttható, figyelembe véve a hab megsemmisülését és elvesztését;
q gps - habfogyasztás a HPS-ből (m 3 / perc);
t n = 10 perc - a tűz oltásának szokásos ideje.
2) A szükséges habosítószer mennyiség meghatározása W tovább tömeges oltáshoz.
Wtovább = Ngps ∙ qtovábbgps ∙ 60 ∙ τ R∙ Kz(l),
A hüvely kapacitása
1. számú pályázat
Egy 20 méter hosszú gumírozott hüvely áteresztőképessége átmérőtől függően
|
Kapacitás, l/s |
A hüvely átmérője, mm |
|||||
| 51 | 66 | 77 | 89 | 110 | 150 | |
| 10,2 | 17,1 | 23,3 | 40,0 | – | – | |
Függelék № 2
Egy 20 m hosszú nyomótömlő ellenállási értékei
| Ujj típus | A hüvely átmérője, mm | |||||
| 51 | 66 | 77 | 89 | 110 | 150 | |
| Gumírozott | 0,15 | 0,035 | 0,015 | 0,004 | 0,002 | 0,00046 |
| Nem gumírozott | 0,3 | 0,077 | 0,03 | – | – | – |
Függelék № 3
Egy hüvely térfogata 20 m hosszú
4. számú pályázat
A fő típusok geometriai jellemzői acél függőleges tartályok (RVS).
| sz. p / p | tank típus | Tartály magasság, m | Tartály átmérő, m | Üzemanyagtükör területe, m 2 | Tartály kerülete, m |
| 1 | RVS-1000 | 9 | 12 | 120 | 39 |
| 2 | RVS-2000 | 12 | 15 | 181 | 48 |
| 3 | RVS-3000 | 12 | 19 | 283 | 60 |
| 4 | RVS-5000 | 12 | 23 | 408 | 72 |
| 5 | RVS-5000 | 15 | 21 | 344 | 65 |
| 6 | RVS-10000 | 12 | 34 | 918 | 107 |
| 7 | RVS-10000 | 18 | 29 | 637 | 89 |
| 8 | RVS-15000 | 12 | 40 | 1250 | 126 |
| 9 | RVS-15000 | 18 | 34 | 918 | 107 |
| 10 | RVS-20000 | 12 | 46 | 1632 | 143 |
| 11 | RVS-20000 | 18 | 40 | 1250 | 125 |
| 12 | RVS-30000 | 18 | 46 | 1632 | 143 |
| 13 | RVS-50000 | 18 | 61 | 2892 | 190 |
| 14 | RVS-100000 | 18 | 85,3 | 5715 | 268 |
| 15 | RVS-120000 | 18 | 92,3 | 6691 | 290 |
5. számú pályázat
Az égés lineáris terjedési sebessége a létesítményekben keletkezett tüzek során.
| Objektum neve | Az égés lineáris terjedési sebessége, m/min |
| Adminisztratív épületek | 1,0…1,5 |
| Könyvtárak, archívumok, könyvtárak | 0,5…1,0 |
| Lakóépületek | 0,5…0,8 |
| Folyosók és galériák | 4,0…5,0 |
| Kábelszerkezetek (kábelégetés) | 0,8…1,1 |
| Múzeumok és kiállítások | 1,0…1,5 |
| Nyomdák | 0,5…0,8 |
| Színházak és Kultúrpaloták (színpadok) | 1,0…3,0 |
| Éghető bevonatok nagy műhelyek számára | 1,7…3,2 |
| Éghető tető- és padlásszerkezetek | 1,5…2,0 |
| Hűtőszekrények | 0,5…0,7 |
| Fafeldolgozó vállalkozások: | |
| Fűrésztelepek (I., II., III CO. épület) | 1,0…3,0 |
| Ugyanez, IV és V tűzállósági fokozatú épületek | 2,0…5,0 |
| Szárítógépek | 2,0…2,5 |
| Beszerzési műhelyek | 1,0…1,5 |
| Rétegelt lemez gyártás | 0,8…1,5 |
| Egyéb műhelyek helyiségei | 0,8…1,0 |
| Erdős területek (szélsebesség 7…10 m/s, páratartalom 40%) | |
| Fenyő | 1.4-ig |
| Elnik | 4.2-ig |
| Iskolák, egészségügyi intézmények: | |
| Az épületek I. és II. tűzállósági fokozata | 0,6…1,0 |
| Az épületek III és IV tűzállósági fokozatai | 2,0…3,0 |
| Szállítási tárgyak: | |
| Garázsok, villamos- és trolibusztelepek | 0,5…1,0 |
| Hangárok javítócsarnokai | 1,0…1,5 |
| Raktárak: | |
| textiltermékek | 0,3…0,4 |
| Papírtekercsek | 0,2…0,3 |
| Gumitermékek épületekben | 0,4…1,0 |
| Ugyanez a halmokban nyílt területen | 1,0…1,2 |
| radír | 0,6…1,0 |
| Készleteszközök | 0,5…1,2 |
| Körfa rakásban | 0,4…1,0 |
| Fűrészáru (deszka) kazalban 16 ... 18% nedvességtartalommal | 2,3 |
| Tőzeg halomban | 0,8…1,0 |
| Lenrost | 3,0…5,6 |
| Vidéki települések: | |
| Sűrű beépítésű lakóövezet V tűzállósági fokozatú épületekkel, száraz időjárás | 2,0…2,5 |
| Épületek nádtetői | 2,0…4,0 |
| Alom az állattartó épületekben | 1,5…4,0 |
6. számú pályázat
A vízellátás intenzitása tüzek oltásakor, l / (m 2 .s)
| 1. Épületek és építmények | |
| Igazgatási épületek: | |
| I-III tűzállósági fokozat | 0.06 |
| IV tűzállósági fokozat | 0.10 |
| V tűzállósági fok | 0.15 |
| pincék | 0.10 |
| padlástér | 0.10 |
| Kórházak | 0.10 |
| 2. Lakóházak és melléképületek: | |
| I-III tűzállósági fokozat | 0.06 |
| IV tűzállósági fokozat | 0.10 |
| V tűzállósági fok | 0.15 |
| pincék | 0.15 |
| padlástér | 0.15 |
| 3. Állattartó épületek: | |
| I-III tűzállósági fokozat | 0.15 |
| IV tűzállósági fokozat | 0.15 |
| V tűzállósági fok | 0.20 |
| 4. Kulturális és szórakoztató intézmények (színházak, mozik, klubok, kultúrpaloták): | |
| színhely | 0.20 |
| előadóterem | 0.15 |
| használati helyiségek | 0.15 |
| Malmok és liftek | 0.14 |
| Hangárok, garázsok, műhelyek | 0.20 |
| mozdony-, kocsi-, villamos- és trolibusztelepek | 0.20 |
| 5. Ipari épületek, telephelyek és műhelyek: | |
| I-II tűzállósági fokozat | 0.15 |
| III-IV tűzállósági fokozat | 0.20 |
| V tűzállósági fok | 0.25 |
| festékboltok | 0.20 |
| pincék | 0.30 |
| padlástér | 0.15 |
| 6. Nagy területek éghető burkolatai | |
| az épületen belüli alulról történő oltáskor | 0.15 |
| oltáskor kívülről a bevonat oldaláról | 0.08 |
| kinti oltáskor kialakult tűzzel | 0.15 |
| Épületek építés alatt | 0.10 |
| Kereskedelmi vállalkozások és raktárak | 0.20 |
| Hűtőszekrények | 0.10 |
| 7. Erőművek és alállomások: | |
| kábelalagutak és magasföldszintek | 0.20 |
| géptermek és kazánházak | 0.20 |
| üzemanyag-ellátó galériák | 0.10 |
| transzformátorok, reaktorok, olajkapcsolók* | 0.10 |
| 8. Kemény anyagok | |
| papír meglazult | 0.30 |
| Faipari: | |
| páratartalom egyensúly, %: | |
| 40-50 | 0.20 |
| kevesebb, mint 40 | 0.50 |
| fűrészáru kazalokban az azonos csoporton belül páratartalom mellett, %: | |
| 8-14 | 0.45 |
| 20-30 | 0.30 |
| 30 felett | 0.20 |
| kerek fa egy csoporton belül halomban | 0.35 |
| faforgács halomban 30-50% nedvességtartalommal | 0.10 |
| Gumi, gumi és gumitermékek | 0.30 |
| Műanyagok: | |
| hőre lágyuló műanyagok | 0.14 |
| hőre lágyuló műanyagok | 0.10 |
| polimer anyagok | 0.20 |
| textolit, karbolit, műanyaghulladék, triacetát film | 0.30 |
| Pamut és egyéb rostos anyagok: | |
| nyitott raktárak | 0.20 |
| zárt raktárak | 0.30 |
| Celluloid és az abból készült termékek | 0.40 |
| Növényvédő szerek és műtrágyák | 0.20 |
* Finoman permetezett víz ellátása.
Hab ellátó eszközök taktikai és műszaki mutatói
| Hab adagoló | Nyomás a készüléknél, m | oldatkoncentráció, % | Fogyasztás, l / s | Hab arány | Habtermelés, m3/perc (l/s) | Habellátási tartomány, m | ||
| víz | TOVÁBB | szoftveres megoldások | ||||||
| PLSK-20 P | 40-60 | 6 | 18,8 | 1,2 | 20 | 10 | 12 | 50 |
| PLSK-20 S | 40-60 | 6 | 21,62 | 1,38 | 23 | 10 | 14 | 50 |
| PLSK-60 S | 40-60 | 6 | 47,0 | 3,0 | 50 | 10 | 30 | 50 |
| SVP | 40-60 | 6 | 5,64 | 0,36 | 6 | 8 | 3 | 28 |
| SVP(E)-2 | 40-60 | 6 | 3,76 | 0,24 | 4 | 8 | 2 | 15 |
| SVP(E)-4 | 40-60 | 6 | 7,52 | 0,48 | 8 | 8 | 4 | 18 |
| SVP-8(E) | 40-60 | 6 | 15,04 | 0,96 | 16 | 8 | 8 | 20 |
| GPS-200 | 40-60 | 6 | 1,88 | 0,12 | 2 | 80-100 | 12 (200) | 6-8 |
| GPS-600 | 40-60 | 6 | 5,64 | 0,36 | 6 | 80-100 | 36 (600) | 10 |
| GPS-2000 | 40-60 | 6 | 18,8 | 1,2 | 20 | 80-100 | 120 (2000) | 12 |
A szénhidrogén folyadékok kiégésének és melegítésének lineáris sebessége
| Éghető folyadék neve | Lineáris kiégési sebesség, m/h | Lineáris tüzelőanyag fűtési sebesség, m/h |
| Benzin | 0,30-ig | 0,10-ig |
| Kerozin | 0,25-ig | 0,10-ig |
| Gáz kondenzátum | 0,30-ig | 0,30-ig |
| Dízel üzemanyag gázkondenzátumból | 0,25-ig | 0,15-ig |
| Olaj és gáz kondenzátum keveréke | 0,20-ig | 0,40-ig |
| Gázolaj | 0,20-ig | 0,08-ig |
| Olaj | 0,15-ig | 0,40-ig |
| gázolaj | 0,10-ig | 0,30-ig |
Jegyzet: a szélsebesség 8-10 m/s-ig történő növekedésével az éghető folyadék kiégési sebessége 30-50%-kal nő. A nyersolaj és az emulgeált vizet tartalmazó fűtőolaj a táblázatban jelzettnél gyorsabban éghet ki.
Változások és kiegészítések a tartályokban és tartályparkokban történő olaj és olajtermékek oltására vonatkozó irányelvekben
(a GUGPS tájékoztató levele 00.05.19. 20/2.3/1863 sz.)
2.1. táblázat. A tartályokban lévő olaj és olajtermékek tüzeinek oltására szolgáló közepes tágulású hab normatív szállítási aránya
Megjegyzés: A gázkondenzátum-szennyeződéseket tartalmazó olaj, valamint a gázkondenzátumból nyert olajtermékek esetében a szabványos intenzitást a jelenlegi módszerek szerint kell meghatározni.
2.2. táblázat. Az alacsony tágulású habellátás normatív intenzitása olaj és olajtermékek oltásához tartályokban*
| sz. p / p | Az olajtermék típusa | A haboldat-adagolás normatív intenzitása, l m 2 s ' | |||||
| Fluortartalmú habosítószerek „nem filmképző” | Fluoroszintetikus „filmképző” habosítószerek | Fluoroprotein "filmképző" habosítószerek | |||||
| a felszínre | rétegbe | a felszínre | rétegbe | a felszínre | rétegbe | ||
| 1 | Olaj és olajtermékek T-villanás 28 °C és az alatt | 0,08 | – | 0,07 | 0,10 | 0,07 | 0,10 |
| 2 | 28 °С feletti hőmérsékletű olaj és olajtermékek | 0,06 | – | 0,05 | 0,08 | 0,05 | 0,08 |
| 3 | Stabil gázkondenzátum | 0,12 | – | 0,10 | 0,14 | 0,10 | 0,14 |
A tűzoltóságok taktikai képességeit jellemző főbb mutatók
A tűzoltó vezetőnek nemcsak az egységek képességeit kell ismernie, hanem meg kell tudnia határozni a fő taktikai mutatókat is:
- ;
- levegő-mechanikus habbal történő oltás lehetséges területe;
- az oltás lehetséges mennyisége közepesen expanziós habbal, figyelembe véve a járművön elérhető habkoncentrátum készletet;
- a tűzoltóanyag-ellátás maximális távolsága.
A számításokat a tűzoltó vezető kézikönyve (RTP) szerint végezzük. Ivannikov V.P., Klyus P.P., 1987
Az egység taktikai képességeinek meghatározása tűzoltóautó vízforrásra telepítése nélkül
1) Meghatározás képlet a vízaknák futási idejére a tankerről:
trabszolga= (V c -N p V p) /N st Q st 60(perc),
N p =k· L/ 20 = 1,2L / 20 (PCS.),
- ahol: trabszolga- a törzsek üzemideje, min.;
- V c- a tartályban lévő víz térfogata, l;
- N p- tömlők száma a fő- és munkavezetékekben, db;
- V o- az egyik hüvelyben lévő víz térfogata, l (lásd a függeléket);
- N st– vizes aknák száma, db;
- Q st- vízfogyasztás a törzsekből, l / s (lásd a mellékletet);
- k- együttható a terep egyenetlenségeit figyelembe véve ( k= 1,2 – standard érték),
- L- távolság a tűz helyétől a tűzoltóautóig (m).
Emellett felhívjuk a figyelmet arra, hogy az RTP Tűzoltóságok taktikai képességei című kézikönyvében. Terebnev V.V., 2004, a 17.1 szakaszban pontosan ugyanaz a képlet szerepel, de 0,9-es együtthatóval: Twork = (0,9Vc - Np Vp) / Nst Qst 60 (min.)
2) Meghatározás a vízzel való oltás lehetséges területének képlete STa tankerről:
ST= (V c -N p V p) / J trtkalc60(m 2),
- ahol: J tr- az oltáshoz szükséges vízellátás intenzitása, l / s m 2 (lásd a mellékletet);
- tkalc= 10 perc. - becsült oltási idő.
3) Meghatározás hab adagoló működési idő képlete a tankerről:
trabszolga= (V r-ra -N p V p) /N gps Q gps 60 (perc),
- ahol: V r-ra- tűzoltóautó töltőtartályaiból nyert habosítószer vizes oldatának térfogata, l;
- N gps– HPS (SVP) darabszáma, db;
- Q gps- habképző oldat fogyasztása a HPS-ből (SVP), l / s (lásd a mellékletet).
A habosítószer vizes oldatának térfogatának meghatározásához tudnia kell, hogy mennyi vizet és habosítószert kell elfogyasztani.
K B = 100-C / C = 100-6 / 6 = 94 / 6 = 15,7- a víz mennyisége (l) 1 liter habkoncentrátumra 6%-os oldat készítéséhez (100 liter 6%-os oldat készítéséhez 6 liter habkoncentrátum és 94 liter víz szükséges).
Ekkor a tényleges vízmennyiség 1 liter habkoncentrátumra:
K f \u003d V c / V by ,
- ahol V c- a tűzoltóautó tartályában lévő víz térfogata, l;
- V által- a habosítószer térfogata a tartályban, l.
ha K f< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (l) - a víz teljesen elfogy, és a habkoncentrátum egy része megmarad.
ha K f > K in, akkor V r-ra \u003d V by K in + V by(l) - a habképző anyag teljesen elfogy, és a víz egy része megmarad.
4) A lehetséges meghatározása gyúlékony folyadék és folyékony folyadék kioltó terület képlete levegő-mechanikus hab:
S t \u003d (V r-ra -N p V p) / J trtkalc60(m 2),
- ahol: Utca- oltási terület, m 2;
- J tr- az oltáshoz szükséges szoftveres megoldás ellátásának szükséges intenzitása, l / s m 2;
Nál nél t vsp ≤ 28 kb C – J tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, at t vsp > 28 kb C – J tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2.
tkalc= 10 perc. - becsült oltási idő.
5) Meghatározás térfogati képlet levegő-mechanikus habhoz az AC-től kapott:
V p \u003d V p-ra K(l),
- ahol: V o– hab térfogata, l;
- Nak nek- hab arány;
6) A lehetséges meghatározása oltótérfogat levegő-mechanikus hab:
V t \u003d V p / K s(l, m 3),
- ahol: V t– a tűzoltás mennyisége;
- K s = 2,5–3,5 – hab biztonsági tényező, amely figyelembe veszi a HFMP tönkremenetelét a magas hőmérséklet és egyéb tényezők miatt.
Példák problémamegoldásra
1. példa. Határozza meg két 13 mm-es fúvókaátmérőjű B törzs működési idejét 40 méteres fejjel, ha az elágazás előtt egy d 77 mm-es hüvelyt helyeznek el, és a munkavonalak két d 51 mm-es karmantyúból állnak az AC-40-től ( 131) 137A.
Döntés:
t= (V c -N r V r) /N st Q st 60 = 2400 - (1 90 + 4 40) / 2 3,5 60 \u003d 4,8 perc.
2. példa. Határozza meg a GPS-600 működési idejét, ha a nyomás a GPS-600-nál 60 m, és a munkavezeték két 77 mm átmérőjű tömlőből áll az AC-40 (130) 63B-től.
Döntés:
K f = V c / V = \u003d 2350/170 \u003d 13,8.
K f = 13,8< К в = 15,7 6%-os oldathoz
V megoldás \u003d V c / K in + V c \u003d 2350 / 15,7 + 2350» 2500 l.
t= (V r-ra -N p V p) /N gps Q gps 60 \u003d (2500 - 2 90) / 1 6 60 \u003d 6,4 perc.
3. példa Határozza meg az AC-4-40 (Ural-23202) közepes tágulású VMP-benzin lehetséges tűzoltási területét.
Döntés:
1) Határozza meg a habosítószer vizes oldatának térfogatát:
K f = V c / V \u003d 4000/200 \u003d 20.
K f \u003d 20\u003e K in \u003d 15,7 6%-os oldathoz,
V megoldás = V = K in + V = 200 15,7 + 200 \u003d 3140 + 200 \u003d 3340 l.
2) Határozza meg a lehetséges oltási területet:
S t \u003d V r-ra / J trtkalc60 \u003d 3340 / 0,08 10 60 \u003d 69,6 m 2.
4. példa Határozza meg a tűz oltásának (lokalizálásának) lehetséges térfogatát közepesen táguló habbal (K = 100) az AC-40 (130) 63b-ből (lásd a 2. példát).
Döntés:
VP = Vr-raK \u003d 2500 100 \u003d 250000 l = 250 m 3.
Ezután a kioltás (lokalizáció) térfogata:
Vt = VP/ K s \u003d 250/3 \u003d 83 m 3.
Az egység taktikai képességeinek meghatározása tűzoltóautó vízforrásra történő felszerelésével
Rizs. 1. A szivattyúzás vízellátásának sémája
| Távolság az ujjakban (darab) | Távolság méterben |
| 1) A tűzhely és a fő tűzoltóautó közötti maximális távolság meghatározása N Cél ( L Cél ). | |
 |
 |
| N mm ( L mm ) szivattyúzásban dolgozik (a szivattyúzási szakasz hossza). | |
 |
 |
| N utca | |
 |
 |
| 4) A szivattyúzandó tűzoltóautók teljes számának meghatározása N auth | |
 |
|
| 5) A tűz helye és a fő tűzoltóautó közötti tényleges távolság meghatározása N f Cél ( L f Cél ). | |
 |
 |
- H n = 90÷100 m - nyomás az AC szivattyún,
- H bontsa ki = 10 m - nyomásveszteség az elágazó és a munkatömlő vezetékekben,
- H utca = 35÷40 m - nyomás a hordó előtt,
- H ban ben ≥ 10 m - nyomás a következő szivattyúzási fokozat szivattyújának bemeneténél,
- Z m - a terep legnagyobb emelkedési (+) vagy süllyedési magassága (-) (m),
- Z utca - a törzsek emelésének (+) vagy leengedésének (-) maximális magassága (m),
- S - egy tűzoltó tömlő ellenállása,
- K - teljes vízfogyasztás a két legforgalmasabb főtömlővezeték egyikében (l/s),
- L - távolság a vízforrástól a tűzhelyig (m),
- N kezek - távolság a vízforrástól a tűz helyéig a hüvelyekben (db).
Példa: A tűz oltásához három 13 mm-es fúvóka átmérőjű B törzset kell ellátni, a törzsek maximális magassága 10 m. A legközelebbi vízforrás a tűzhelytől 1,5 km-re található tó, a terület magassága egyenletes és 12 m. Határozza meg a tűz oltásához vizet szivattyúzó AC − 40(130) tartálykocsik számát.
Döntés:
1) A szivattyúról szivattyúra történő szivattyúzás módszerét alkalmazzuk egy fővezeték mentén.
2) Meghatározzuk a tűzhely és a tűzoltóautó közötti maximális távolságot a hüvelyekben.
N CÉL \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 10,5 2 \u003d 21,1 \u003d 21.
3) Meghatározzuk a szivattyúzásban üzemelő tűzoltóautók közötti maximális távolságot a hüvelyekben.
N MP \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 10,5 2 \u003d 41,1 \u003d 41.
4) Meghatározzuk a vízforrástól a tűzhelyig mért távolságot a terepviszonyok figyelembevételével.
N P = 1,2 L / 20 = 1,2 1500 / 20 \u003d 90 ujjú.
5) Határozza meg a szivattyúzási fokozatok számát
N STUP \u003d (N R - N GOL) / N MP \u003d (90 - 21) / 41 \u003d 2 lépés
6) Meghatározzuk a szivattyúzáshoz szükséges tűzoltóautók számát.
N AC \u003d N STUP + 1 \u003d 2 + 1 \u003d 3 tartálykocsi
7) Meghatározzuk a tényleges távolságot a fő tűzoltóautótól, figyelembe véve a tűzhelyhez közelebbi felszerelését.
N GOL f \u003d N R - N STUP N MP \u003d 90 - 2 41 \u003d 8 ujjú.
Ezért a vezető jármű közelebb vihető a tűzhelyhez.
A tűzoltóhely vízellátásához szükséges tűzoltóautók számának kiszámításának módszertana
Ha az épület éghető, és a vízforrások nagyon nagy távolságra vannak, akkor a tömlővezetékek lefektetésére fordított idő túl hosszú lesz, és a tűz rövid ideig tart. Ebben az esetben jobb, ha a vizet tartálykocsikkal szállítják, párhuzamos szivattyúzási szervezéssel. Minden konkrét esetben meg kell oldani egy taktikai problémát, figyelembe véve a tűz lehetséges mértékét és időtartamát, a vízforrásoktól való távolságot, a tűzoltóautók, tömlős teherautók koncentrálási sebességét és a helyőrség egyéb jellemzőit.
AC vízfogyasztási képlet (perc) – a váltakozó áramú vízfogyasztás ideje a tűzoltás helyén;
- L a tűz helyétől a vízforrásig mért távolság (km);
- 1 - a tartalékban lévő AC minimális száma (növelhető);
- V mozgás az AC átlagos mozgási sebessége (km/h);
- Wcis a víz térfogata a váltakozó áramban (l);
- Q p - átlagos vízellátás a váltakozó áramot kitöltő szivattyú által, vagy vízáramlás a tűzcsapra szerelt tűzoszlopból (l / s);
- N pr - a tűzoltó hely vízellátó készülékeinek száma (db);
- Q pr - az AC vízellátó készülékeinek teljes vízfogyasztása (l / s).
Rizs. 2. A vízellátás sémája tűzoltóautók szállításának módjával.
A vízellátásnak zavartalannak kell lennie. Nem szabad megfeledkezni arról, hogy a vízforrásoknál szükséges (kötelező) pontot létrehozni a tartálykocsik vízzel való feltöltéséhez.
Példa. Határozza meg az ATs-40(130)63b tartálykocsik számát a tűzhelytől 2 km-re található tóból történő vízellátáshoz, ha az oltáshoz három 13 mm-es fúvókaátmérőjű B hordót kell szállítani. A tartálykocsikat AC-40(130)63b tankolja, a tartálykocsik átlagsebessége 30 km/h.
Döntés:
1) Meghatározzuk azt az időt, amikor az AC eljut a tűz helyére vagy vissza.
t SL \u003d L 60 / V DVIZH \u003d 2 60 / 30 \u003d 4 perc.
2) Meghatározzuk a tartálykocsik tankolásának idejét.
t ZAP \u003d V C / Q N 60 \u003d 2350 / 40 60 \u003d 1 perc.
3) Meghatározzuk a vízfogyasztás idejét a tűz helyén.
t KIütés \u003d V C / N ST Q ST 60 \u003d 2350 / 3 3,5 60 \u003d 4 perc.
4) Meghatározzuk a tűzhely vízellátására szolgáló tartálykocsik számát.
N AC \u003d [(2t SL + t ZAP) / t RASH ] + 1 \u003d [(2 4 + 1) / 4] + 1 \u003d 4 tartálykocsi.
A tűzoltó hely vízellátásának kiszámításának módszere hidraulikus felvonórendszerekkel
Mocsaras vagy sűrűn benőtt partok jelenlétében, valamint a vízfelszíntől jelentős távolságban (6,5-7 méternél nagyobb), a tűzoltószivattyú szívási mélységét meghaladó távolságban (magas meredek part, kutak stb.) hidraulikus felvonó használata szükséges a G-600 víz és annak módosításai szállításához.
1) Határozza meg a szükséges vízmennyiséget V SIST a hidraulikus felvonórendszer indításához szükséges:
VSIST = NR VR K ,
NR= 1,2 (L + ZF) / 20 ,
- ahol NR− tömlők száma a hidraulikus felvonórendszerben (db);
- VR− egy hüvely térfogata 20 m hosszú (l);
- K− egy tűzoltóautóval hajtott rendszer hidraulikus felvonóinak számától függő együttható ( K = 2- 1 G-600, K =1,5 - 2 G-600);
- L– távolság a váltakozó áramtól a vízforrásig (m);
- ZF- a vízemelkedés tényleges magassága (m).
A hidraulikus felvonórendszer elindításához szükséges vízmennyiség meghatározása után a kapott eredményt összehasonlítják a tűzoltóautó vízellátásával, és meghatározzák a rendszer indításának lehetőségét.
2) Határozzuk meg az AC szivattyú és a hidraulikus felvonórendszer együttes működésének lehetőségét.
És =KSIST/ KH ,
KSIST= NG (K 1 + K 2 ) ,
- ahol És– szivattyú kihasználtsági tényező;
- KSIST− a hidrolift rendszer vízfogyasztása (l/s);
- KH− a tűzoltóautó-szivattyú betáplálása (l/s);
- NG− hidraulikus felvonók száma a rendszerben (db);
- K 1 = 9,1 l/s − egy hidraulikus felvonó üzemi vízfogyasztása;
- K 2 = 10 l/s - egy hidraulikus felvonó ellátása.
Nál nél És< 1 a rendszer mikor fog működni I \u003d 0,65-0,7 lesz a legstabilabb kötés és szivattyú.
Nem szabad megfeledkezni arról, hogy nagy mélységből (18-20 m) történő vízvételkor a szivattyún 100 m-es magasságot kell kialakítani, ilyen körülmények között az üzemi vízhozam a rendszerekben megnő, és a a szivattyú áramlása a normálhoz képest csökken, és kiderülhet, hogy az összeg és a kibocsátott áramlás meghaladja a szivattyú áramlási sebességét. Ilyen körülmények között a rendszer nem fog működni.
3) Határozza meg a víz emelkedésének feltételes magasságát! Z USL abban az esetben, ha az ø77 mm-es tömlővezetékek hossza meghaladja a 30 m-t:
ZUSL= ZF+ NR· hR(m),
ahol NR− ujjak száma (db);
hR- további nyomásveszteség az egyik hüvelyben a vezetékszakaszon 30 m felett:
hR= 7 m nál nél K= 10,5 l/s, hR= 4 m nál nél K= 7 l/s, hR= 2 m nál nél K= 3,5 l/s.
ZF – tényleges magasság a vízszinttől a szivattyú tengelyéig vagy a tartály nyakáig (m).
4) Határozza meg az AC szivattyú nyomását:
Ha egy G-600-as hidraulikus felvonóval vizet vesznek fel, és bizonyos számú vízaknát üzemeltetnek, a szivattyúra nehezedő nyomás (ha a hidraulikus felvonóhoz vezető 77 mm átmérőjű gumírozott tömlők hossza nem haladja meg a 30 métert) határozza meg lapon. egy.
Miután meghatároztuk a vízemelkedés feltételes magasságát, a szivattyú nyomását ugyanúgy megtaláljuk lapon. egy .
5) Határozza meg a határtávolságot L STB tűzoltószerek szállítására:
LSTB= (HH- (NR± ZM± ZUTCA) / SQ 2 ) · 20(m),
- ahol HH− nyomás a tűzoltóautó szivattyúján, m;
- HR− fejjel az ágnál (egyenlő: HUTCA+ 10), m;
- ZM − emelkedés (+) vagy süllyedés (-) terep, m;
- ZUTCA− emelő (+) vagy süllyesztő (-) törzsek magassága, m;
- S− a fővonal egyik hüvelyének ellenállása
- K− a két legterheltebb fővezeték valamelyikére csatlakozó aknák összárama, l/s.
Asztal 1.
A szivattyú nyomásának meghatározása a G-600 hidraulikus felvonóval történő vízfelvétel során és a törzsek működése a tűz oltásához szükséges vízellátás megfelelő sémája szerint.
6) Határozza meg az ujjak teljes számát a kiválasztott sémában:
N R \u003d N R.SIST + N MRL,
- ahol NR.SIST− a hidraulikus felvonórendszer tömlőinek száma, db;
- NSCRL− a főtömlővezeték hüvelyeinek száma, db.
Példák problémamegoldásra hidraulikus felvonórendszerekkel
Példa. A tűz oltásához két törzset kell behelyezni egy lakóépület első és második emeletére. A tűzhely távolsága a vízforrásra telepített ATs-40(130)63b tartályhajótól 240 m, a terep emelkedése 10 m, a törzsekbe táplálva a tűz oltására.
Döntés:
Rizs. 3 A G-600 hidraulikus felvonóval történő vízfelvétel vázlata
2) Meghatározzuk a G-600 hidraulikus felvonóhoz fektetett hüvelyek számát, figyelembe véve a terep egyenetlenségeit.
N P \u003d 1,2 (L + Z F) / 20 = 1,2 (50 + 10) / 20 = 3,6 \u003d 4
Négy hüvelyt fogadunk el AC-tól G-600-ig és négy hüvelyt G-600-tól AC-ig.
3) Határozza meg a hidraulikus felvonórendszer elindításához szükséges vízmennyiséget.
V SIST \u003d N P V P K \u003d 8 90 2 \u003d 1440 l< V Ц = 2350 л
Ezért elegendő víz áll rendelkezésre a hidrolift rendszer elindításához.
4) Meghatározzuk a hidraulikus felvonórendszer és a tartálykocsi szivattyú együttes működésének lehetőségét.
És \u003d Q SIST / Q H \u003d N G (Q 1 + Q 2) / Q H \u003d 1 (9,1 + 10) / 40 \u003d 0,47< 1
A hidraulikus felvonórendszer és a tartálykocsi-szivattyú működése stabil lesz.
5) A G-600 hidraulikus lift segítségével meghatározzuk a szivattyú szükséges nyomását a tartályból történő vízvételhez.
Mivel a hüvelyek hossza G-600-ig meghaladja a 30 m-t, először meghatározzuk a vízemelkedés feltételes magasságát: Z
eredeti dokumentum?
Tűzparaméterek: időtartam, terület, hőmérséklet, hő, a tűz terjedésének lineáris sebessége, az éghető anyagok kiégési sebessége, a gázcsere intenzitása, a füst sűrűsége. 2. előadás
Ismeretes, hogy a fő jelenség a tűz- égés, de maguk a tüzek mind egyediek. Különféle égéstípusok és módok léteznek: kinetikus és diffúziós, homogén és heterogén, lamináris és turbulens, diffláció detonáció, teljes és hiányos stb.). Az égés körülményei változatosak; éghető anyagok állapota, elhelyezkedése, hő- és tömegátadás az égési zónában stb.. Ezért minden tüzet regisztrálni, leírni, ki kell vizsgálni, össze kell hasonlítani másokkal, pl. tanulmányozza a tűz paramétereit.
A tűz időtartama τ P (perc). A tűz időtartama a keletkezésének pillanatától az égés teljes megszűnéséig tartó idő.
tűzterület,F P (m 2). A tűzterület az égési zóna vízszintes vagy függőleges síkra vetületének területe.
A rizs. 1 A tűzterület meghatározásának tipikus eseteit mutatjuk be. A többszintes épületek belső tüzénél a teljes tűzterület az összes emelet tűzterületének összege. A legtöbb esetben vízszintes síkra vetítést alkalmaznak, viszonylag ritkán - függőlegesre (egyetlen kis vastagságú, függőlegesen elhelyezett szerkezet elégetésekor, gázkútnál keletkezett tűz esetén).
A tűz területe a tűz fő paramétere a tűz méretének megítélésekor, az oltási módszer megválasztásakor, a lokalizálásához és felszámolásához szükséges erők és eszközök kiszámításakor.
tűz hőmérséklete, T P ( K). Belső tűz hőmérséklete alatt a helyiségben lévő gáznemű közeg átlagos térfogati hőmérsékletét, nyílt tűz hőmérséklete alatt értjük.- láng hőmérséklete. A belső tüzek hőmérséklete alacsonyabb, mint a nyílt tüzeknél.
A tűz lineáris terjedési sebessége, Vp (Kisasszony). Ez a paraméter az égésnek az éghető anyag felületén egységnyi idő alatt történő terjedésének sebessége. Az égés lineáris terjedési sebessége határozza meg a tűz területét. Függ az éghető anyagok és anyagok típusától és természetétől, a gyulladási képességtől és a kezdeti hőmérséklettől, a tűzben a gázcsere intenzitásától és a konvektív gázáramlás irányától, az éghető anyagok finomsági fokától, azok hőmérsékletétől. térbeli elrendezés és egyéb tényezők.
Lineáris láng terjedési sebessége- az érték időben nem állandó, ezért a számításokban átlagos értékeket használnak, amelyek közelítő értékek.
Az égés legnagyobb lineáris terjedési sebessége van gázok, mivel már levegővel kevert égésre készen vannak, csak ezt a keveréket kell felmelegíteni a gyulladási hőmérsékletre.
Lineáris láng terjedési sebessége folyadékok kezdeti hőmérsékletüktől függ. Az éghető folyadékok égésének legnagyobb lineáris terjedési sebessége a gyulladási hőmérsékleten figyelhető meg, és megegyezik az égés terjedési sebességével gőz-levegő keverékekben.
A legalacsonyabb lineáris égésterjedési sebességgel a szilárd éghető anyagok rendelkeznek, amelyek égetéséhez több hő szükséges, mint a folyadékoké és gázoké. A szilárd éghető anyagok égésének lineáris terjedési sebessége nagymértékben függ azok térbeli elrendezésétől. A láng terjedése függőleges és vízszintes felületeken 5-tel különbözik- 6-szor, és amikor a láng függőleges felületen alulról felfelé és felülről lefelé terjed- 10-szer. Gyakrabban használják az égés vízszintes felületen történő terjedésének lineáris sebességét.
Éghető anyagok és anyagok égési sebessége. Tűz esetén ez az egyik legfontosabb égési paraméter. Az éghető anyagok és anyagok kiégési sebessége határozza meg a tűzben a hőleadás intenzitását, és ebből következően a tűz hőmérsékletét, fejlődésének intenzitását és egyéb paramétereket.
Tömeges kiégési arány egy anyag vagy anyag időegység alatt kiégett tömege V M (kg/s). A tömeg kiégési sebessége, valamint az égés terjedésének sebessége az éghető anyag vagy anyag aggregációs állapotától függ.
éghető gázok jól elkeverednek a környező levegővel, így teljesen megégnek a lángban. Tömeges kiégési arány folyadékok párolgásuk sebessége, a gőzök égési zónába jutása és a légköri oxigénnel való keveredésének feltételei határozzák meg. A párolgási sebesség a "folyadék-gőz" rendszer egyensúlyi állapotában a folyadék fizikai-kémiai tulajdonságaitól, hőmérsékletétől és gőznyomásától függ. Nem egyensúlyi állapotban a folyadékpárolgás intenzitását a felületi rétegének hőmérséklete határozza meg, ami viszont függ az égési zónából kiáramló hőáram intenzitásától, a párolgáshőtől, valamint a hőcsere körülményeitől az égési zónából. a folyadék alsó rétegei.
A többkomponensű éghető folyadékok gőzfázisának összetételét az oldat koncentráció-összetétele határozza meg, és függ a párolgás intenzitásától és az egyensúlyi foktól. Intenzív párolgás esetén a folyadék felszíni rétegeiben megy végbe a desztillációs folyamat, és a gőzfázis összetétele eltér az egyensúlyi állapottól, illetve az illékonyabb frakciók kiégésével változik a tömeg kiégési sebessége.
A kiégés folyamata a folyékony gőznek a légköri oxigénnel való keveredésétől függ. Eza folyamat az edény méretétől, az oldal folyadékszint feletti magasságától függ (az égési zónáig vezető keverési út hossza) és a külső gáz intenzitása patakok. Minél nagyobb az edény átmérője (legfeljebb 2- 2,5 m, további növekedésátmérője nem befolyásolja a kérdéses paramétert) és a fenti oldal magasságát folyadékszint, minél hosszabb a folyadék útja az égési zónáig, illetve minél alacsonyabb a kiégési arány. A nagy szélsebesség és az éghető folyadék hőmérséklete hozzájárul a folyékony gőzök jobb keveredése a légköri oxigénnel és a sebesség növelése folyékony kiégés.
Az egységnyi idő alatt és egységnyi felületen elégetett folyadék tömegét nevezzük fajlagos tömegkiégési arány V M , kg/(m 2 s).
Volumetrikus kiégési arány az egységnyi idő alatt elégetett folyadék térfogata az égési felület egységnyi területén,V O . Gázokhoz - az egységnyi idő alatt m/s elégetett gáz térfogata folyadékok és szilárd anyagok és anyagok esetében- a fajlagos térfogati kiégési sebesség m /(m . s) vagy m/s, azaz a lineáris sebesség. A térfogati sebesség azt fejezi ki, hogy egy folyadék szintje csökken, amikor kiég, vagy egy szilárd éghető anyag réteg vastagsága kiég.
A tényleges térfogati kiégési arány- ez az a sebesség, amellyel a folyadék szintje csökken, amikor kiég, vagy az a sebesség, amellyel a szilárd éghető anyag vastagsága kiég. A térfogati (lineáris) sebesség tömegsebességgé konvertálása a következő képlet szerint hajtható végre:V m = .
vékony kiégési arány (< 10 мм) слоев жидкости и пленок выше усредненной массовой или линейной скорости выгорания жидкости верхнего уровня резервуара при отсутствии ветра. Скорость выгорания твердых материалов зависит от вида горючего, его состояния (размеров, величины свободной поверхности, положения по отношению к зоне горения и т.д.), температуры пожара, интенсивности газообмена. Удельная массовая a szilárd éghető anyagok kiégési sebessége nem haladja meg a 0,02 kg / (m 2 s) értéket és ritkán van 0,005 kg/(m 2 s) alatt.
A szilárd éghető anyagok tömegének kiégési sebessége a nyílásfelület arányától függ (F np), amelyen keresztül gázcsere történik, a tűz területéreF np/Fn . Például a fa esetében a nyílások területének csökkenésével a kiégési arány csökken.
| Fakiégés csökkentett tömegsebessége, kg/(m 2 s). | A nyílások relatív területe,F pr. / F p. |
| 0.0134 | 0.25 |
| 0.0125 | 0.20 |
| 0.0108 | 0.16 |
| 0.009 | 0.10 |
A szilárd éghető anyagok kiégési sebességét veszikarányos a nyílások területével, pl.
V ppm = φ . V m.t. = . V m .t ,
ahol V ppm - tényleges csökkentett tömeges kiégési arány; V m .t - táblázatos csökkentett tömeges kiégési arány; φ- együttható figyelembe véve a gázcsere feltételeit. Ez a kifejezés φ = 0,25 esetén érvényes- 0,085, nyílt tűz esetén pedig φ = 1.
A gázcsere intenzitása én t, kg/(m 2 c) - Ez az egységnyi idő alatt belépő levegő mennyisége a tűz területegységére vonatkoztatva. Határozzuk meg a gázcsere szükséges intenzitását és tényleges. A gázcsere szükséges intenzitása azt mutatja meg, hogy egységnyi idő alatt mennyi levegőt kell bejuttatni egységnyi területre az anyag teljes égésének biztosításához. A gázcsere tényleges intenzitása jellemzi az aktuális légáramlást. A gázcsere intenzitása a belső tüzekre vonatkozik, ahol a körülzáró szerkezetek korlátozzák a levegő beáramlását a helyiségbe, de a nyílások lehetővé teszik a helyiség térfogatába jutó levegő mennyiségének meghatározását.
a füst intenzitása vagy sűrűsége, X.Ez a paraméter a láthatóság romlását és a légkör toxicitásának mértékét jellemzi a füstzónában. A füst okozta láthatósági veszteséget a sűrűség határozza meg, amelyet a füstréteg vastagsága, amelyen keresztül nem látható a referencialámpa fénye, vagy az egységnyi térfogatban lévő szilárd részecskék mennyisége (g / m 3 ). Az égés során keletkező füst sűrűségére vonatkozó adatok széntartalmú anyagokat adjuk meg lent.
A tűznek jó néhány paramétere van: tűzhő, tűzméret, tűz kerülete, lángterjedési front, lángsugárzás intenzitása stb.
A tűzterhelés fogalma.
A tűz paramétereit meghatározó fő tényező a tűzterhelés típusa és nagysága. Alatt tárgyi tűzterhelés értse az összes éghető és lassan égő anyag tömegét 1 m 2 -enkénta helyiség alapterületére vagy ezen anyagok által elfoglalt területre nyílt terület:R g .n= , ahol Р g.n.- tűzterhelés;P - éghető és lassan égő anyagok tömege, kg;F- a szoba vagy a nyitott terület alapterülete, m 2.
A helyiségek, épületek, építmények tűzterhelésébe nemcsak a berendezések, bútorok, termékek, alapanyagok stb. tartoznak bele, hanem az épületek éghető és lassan égő anyagokból készült szerkezeti elemei is (falak, padlók, mennyezetek, ablakkeretek, ajtók, állványok, padlók, válaszfalak stb.).(éghető és lassan égő anyagok, technológiai berendezések) és ideiglenes (alapanyagok, késztermékek).
Minden emelet, padlás, pince tűzterhelése külön kerül meghatározásra. A tűzterhelést a következőképpen veszik:
- lakossági, igazgatási és ipari területen nem haladja meg az 50 kg / m 2 -t, ha az épületek fő elemei nem éghetőek;
- a lakossági szektor átlagértéke 27 az 1 szobás lakások esetében
kg / m 2, 2 szobás- 30 kg/m 2, 3 szobás- 40 kg/m2 ;
- épületekben III tűzállóság- 100 kg/m 2 ;
- a termeléshez és feldolgozáshoz kapcsolódó ipari helyiségekben
éghető anyagok és anyagok- 250 - 500 kg/m2 ;
- a helyiségekben, ahol a vonalak a modern technológiafolyamatok és magas állvány raktárak- 2000 - 3000 kg/m 2 .
Szilárd éghető anyagoknál fontos szerkezet tűzterhelés, azaz. szórtsága és térbeli eloszlásának jellege (sűrűn tömött sorok; külön halmok és csomagok; folyamatos elrendezés vagy megszakítással; vízszintes vagy függőleges). Például cipőkkel vagy szövettekercsekkel ellátott kartondobozok:
1.vízszintesen egy alagsori raktár padlóján;
2. 8-as magasságú raktári állványokon- 16 m
eltérő tűzdinamikát adnak. A második esetben a tűz 5-ben továbbterjed- 10-szer gyorsabb.
Az égéshez elegendő "nyitottság" mértéke függ az éghető anyag felületének nagyságától, a gázcsere intenzitásától stb. A gyufánál 3 mm-es rés elegendő ahhoz, hogy minden gyufa minden oldalról égjen, ill. 2000 × 2000 mm méretű falemez, 10-es hézag- 15 mm nem elég a szabad égéshez.
A gyakorlatról ingyenes vegyük azt a felületet, amely lemarad egy másik közeli felület mögött 20 távolságban- 50 mm. A tűzterhelés szabad felületének figyelembevételéhez a K p égési felület együtthatóját vezetjük be.
Égési felületi együttható az égési felület arányának nevezzükF n.g a tűz területére F n.g .: K n =F old. /Fn.
Folyadékok égetésekor tartályokban K n \u003d 1, szilárd anyagok K n > 1. Emiatt ugyanazon szilárd éghető anyagok, például fa esetében szinte minden tűzparaméter eltérő lesz az égési felületi együtthatótól függően ( rönk, deszka, forgács, fűrészpor elégetése). Bútorgyárak számára I. és II tűzállósági fokok) a K p értéke 0,92 és 4,44 között mozog. A legtöbb típusú tűzterhelésnél a K p értéke nem haladja meg a 2-3-at, ritkán éri el a 4-5-öt.
Égési felületi együtthatómeghatározza az égési terület tényleges értékét, a tömegkiégési sebességet, a tűzben a hőleadás intenzitását, termikus feszültségégési zónák, a tűz hőmérséklete, terjedési sebessége és a tűz egyéb paraméterei.
A tüzek osztályozása és jellemzőik
A különböző tüztípusokat különböző megkülönböztető jellemzők szerint osztályozhatjuk, amelyek közé tartozik az égésforrás zártsága vagy nyitottsága, az égő anyag halmazállapotának típusa és a felhasznált tűzoltószerek. Mindegyiknek megvan a maga eredetének és fejlődésének sajátossága, vagy a tűz helye stb. A tüzeknek nincs egyetlen univerzális osztályozása. Íme néhány, a szakirodalomban megtalálható tüzek osztályozása:
ÉN. A nyílt vagy zárt térben keletkezett tűz lefolyásának megfelelően.
én a . nyílt tüzet- Ezek nyílt tüzek.Ide tartoznak a technológiai létesítményekben (desztilláló oszlopok, szorpciós tornyok, olaj-, gáz-, vegyipari létesítmények), gyúlékony folyadékot tartalmazó tartályokban keletkezett tüzek, éghető anyagok (fa, szilárd tüzelőanyag) raktáraiban keletkezett tüzek, erdő- és sztyeppetüzek gabonatömbök. Az épületekben és építményekben keletkező belső tüzek nyílt tűzvé alakulhatnak.
A nyílt tüzek jellemzői közé tartoznak a hő- és gázcsere feltételei:
1. az égési zónában nem halmozódik fel hő, mivel ez nem korlátozódik az épületszerkezetekre;
2. az ilyen tüzek hőmérsékletére a láng hőmérsékletét veszik, amely magasabb, mint a belső tűz hőmérséklete, mivel erre a helyiségben lévő gáznemű közeg hőmérsékletét veszik;
3. a gázcserét az épületek szerkezeti elemei nem korlátozzák, ezért intenzívebb, a szél intenzitásától és irányától függ;
4. A hőhatás zónáját a sugárzó hőáram határozza meg, mivel a konvektív áramlások felfelé mennek, ritkítási zónát hozva létre a tűz tövében, és intenzív friss levegő fújást biztosítanak, ami csökkenti a hőhatást;
5. A füstzóna – a tőzegégetés kivételével – nagy területeken és erdőben nem okoz nehézséget a nyílt tűz oltásában.
A nyílt tüzek ezen jellemzői határozzák meg az oltási módszerek sajátosságait, az oltási technikákat és módszereket.
A nyílt típus magában foglalja a tüzeket, az úgynevezett tűzviharokat, amelyek termikus, magas hőmérsékletű örvények
16. Belső tüzek zárt „zárt” terekben fordulnak elő: épületekben, repülőgép-kabinokban, hajók rakterében, bármely egység belsejében. Itt néha külön megkülönböztetik az úgynevezett anaerob tüzeket, pl. levegő hozzáférés nélkül. A tény az, hogy számos olyan anyag van (nitrált cellulóz, ammónium-nitrát, egyes rakéta-üzemanyagok), amelyek a hőmérséklet emelkedésével kémiai bomláson mennek keresztül, ami a lángtól alig megkülönböztethető gáz izzásához vezet.
A belső tüzeket viszont két osztályra osztják a tűzterhelés elosztási módja szerint:
- a tűzterhelés egyenetlenül oszlik el egy nagy térfogatú helyiségben;
- a tűzterhelés egyenletesen oszlik el az egész területen.
II. Az éghető anyag aggregációs állapotának megfelelően. Különbséget kell tenni a gáz, folyékony, szilárd anyag égése által okozott tüzek között. Égésük lehet homogén vagy heterogén, pl. amikor az üzemanyag és az oxidálószer azonos vagy eltérő halmazállapotú.
III. Az égési zóna terjedési sebessége szerint a tűzön: deflagrációaz égési zóna (lassú) terjedése (sebesség 0,5-50 m/s) és az égési zóna detonációs (robbanásveszélyes) terjedése lökéshullám-sebességgel több száz m/s-tól több km/s-ig.
IV. A tűz kezdeti szakaszának típusától függően: az éghető anyagok öngyulladása (öngyulladása) és a kényszergyulladás. A gyakorlatban a második típusú tűz gyakrabban fordul elő.
V. Az éghető közeg természetétől és az ajánlott oltóanyagoktól függően. NÁL NÉL A nemzetközi szabvány szerint a tüzeket 4 osztályba sorolják: A, B, C, D , amelyen belül alosztályokat különböztetünk meg Al, A 2 stb. Ezt célszerű táblázatos formában bemutatni.
VI. Bonyolultság és veszélyességi fok szerint Tűzszámot (vagy rangot) kap. Szám vagy rang- a tűz oltásához szükséges erők és eszközök nagyságának feltételes számszerű kifejezése az indulási menetrendnek vagy az erők és eszközök bevonásának tervének megfelelően.
A hívószámok száma a helyőrségben lévő egységek számától függ. Az ütemtervnek biztosítania kell a szükséges (számított) mennyiségű erő és eszköz gyors összpontosítását egy tűzre, minimális létszámmal.
Nál nél tűz sz. 1 az ügyeletes őr teljes erővel kimegy a tűzoltóság kiszolgálási területére, valamint a saját tűzoltósággal rendelkező objektumokra, minden olyan baleseti, természeti katasztrófa helyszínre, ahol emberéletveszély, veszély fenyeget. robbanás vagy tűz miatt.
Által 2-es számú tűz küldjön három további- négy osztag (attól függően, hogy hányan érkeztek az 1. szám alatt) tartályhajókon és automata szivattyúkon, valamint speciális szolgálati osztagok. A szomszédos tűzoltók indulási körzetében szolgálatot teljesítő őrök főszabály szerint teljes erővel a tűzhöz mennek.
Helyőrségekben 10-el- 12 tűzoltóság, nem több, mint három rangok tűz, ahol a legmegfelelőbb egy olyan sorrend, amelyben minden további szám után, a másodiktól kezdve, négy ment a tűzre- öt ág a fő tűzoltóautókon. A legnagyobb számú tűzesetre induló tűzoltók számának meghatározásakor a helyőrségben tartalékot kell biztosítani második tűzeset esetére. Kis helyőrségekben ezt a tartalékot úgy lehet létrehozni, hogy a tartalék tűzoltó berendezések harci legénységébe szolgálatmentes személyzettel kerül sor.
További számok ( 4 és 5) nagy helyőrségekben létesült. Az egységek emelt tűzoltószám szerinti indulásának ütemezésekor figyelembe veszik az egyes indulási területekre vezető utak, átjárók állapotát. Például rossz utakon a 2-es vagy 3-as számon kilépő erők számát növelik és különböző irányokból irányítják. További tartálykocsikat és tömlőkocsikat küldenek az elégtelen vízellátású területekre. A legfontosabb és tűzveszélyes létesítmények némelyikénél, ahol a tűz gyors kifejlődése és az emberek életének veszélye lehetséges, a tervek szerint az első üzenetre megnövelt tűzszámra küldik az erőket és eszközöket. Az ilyen létesítmények listája fontos ipari vállalkozásokat vagy különálló épületeket, tűzveszélyes gyártási folyamatokkal rendelkező műhelyeket, gyúlékony folyadékok és gázok raktárait, anyagi javakat, gyermek- és egészségügyi intézményeket, klubokat, mozikat, sokemeletes épületeket és állami szervezetek egyedi épületeit tartalmaz. a tűzoltóság vezetőjének belátása szerint.
Egyes objektumok esetében előfordulhat, hogy a megnövelt szám nem alkalmazható a tűzről szóló első üzenetre, az 1. számú tűz esetén pedig két további- három osztag a tűzoltóságról fő- vagy speciális járműveken.
A jelentkezéseket az indulási menetrendre kell benyújtani, amely a következőket tartalmazza:
- objektumok, amelyekre a megnövekedett tűzszám szerint erőket küldenek;
- a város vízmentes szakaszai, amelyekre tartálykocsikat és tömlős autókat is irányítanak;
- emeletes épületek, amelyekhez az első tűzesetre további létrákat, autólifteket, GDZS autókat, füstelvezető állomásokat küldenek.
A speciális járművek számát és típusát az objektum jellemzőitől függően határozzák meg. Például egy olajraktár tűz oltásakor habbal vagy porral oltó járművek távoznak; múzeumok, könyvtárak, könyvtárak épületeiben- szén-dioxiddal oltó járművek és GDZS; magas épületekben- létrák, autóliftek, GDZS autók, füstelvezető állomások.