Viteza liniară de propagare a mesei de ardere. Răspândirea flăcării pe suprafața unui lichid

Acasă

Canalizare

În studiul incendiilor, viteza liniară de propagare a frontului de flăcări este determinată în toate cazurile, deoarece este utilizată pentru a obține date privind viteza medie de propagare a arderii pe obiecte tipice. Răspândirea arderii de la locul inițial de origine în direcții diferite poate avea loc la viteze diferite. Viteza maximă de propagare a arderii se observă de obicei: când frontul de flăcări se deplasează spre deschiderile prin care se realizează schimbul de gaze; prin sarcina de foc având un coeficient ridicat de suprafață de ardere; în direcția vântului. Prin urmare, viteza de propagare a arderii în intervalul de timp studiat este considerată ca fiind viteza de propagare în direcția în care este maximă. Cunoscând distanța de la locul de ardere până la granița frontului de foc în orice moment, este posibil să se determine viteza de deplasare a acestuia. Având în vedere că viteza de propagare a arderii depinde de mulți factori, valoarea acesteia este determinată în următoarele condiții (limitări):

1) focul de la sursa de aprindere se răspândește în toate direcțiile cu aceeași viteză. Prin urmare, inițial focul are o formă circulară și aria lui poate fi determinată prin formulă

S p= p L2; (2)

Unde k- coeficient ținând cont de mărimea unghiului în direcția căruia se extinde flacăra; k= 1 dacă = 360º (aprox. 2.1.); k\u003d 0,5 dacă α \u003d 180º (Anexa 2.3.); k\u003d 0,25 dacă α \u003d 90º (Anexa 2.4.); L- traseul parcurs de flacără în timp τ.

2) când flacăra ajunge la limitele încărcăturii combustibile sau a pereților de închidere ai clădirii (camerului), frontul de ardere se îndreaptă și flacăra se extinde de-a lungul limitei încărcăturii combustibile sau a pereților clădirii (camerului);

3) viteza liniară de propagare a flăcării prin materiale combustibile solide se modifică odată cu apariția unui incendiu:

în primele 10 minute de desfăşurare liberă a unui incendiu V l este luat egal cu jumătate,

după 10 minute - valori normative,

de la începutul expunerii la agenții de stingere a incendiilor pe zona de ardere până la localizarea incendiului, utilizat în calcul este redus la jumătate.

4) la arderea materialelor fibroase libere, a prafului și a lichidelor, viteza liniară de propagare a arderii se determină în intervalele de la momentul arderii până la introducerea agenților de stingere a incendiilor pentru stingere.

Mai rar, viteza de propagare a arderii este determinată în timpul localizării incendiului. Această viteză depinde de situația incendiului, de intensitatea aprovizionării cu agenți de stingere a incendiilor (OTV), etc.

Viteza liniară de propagare a arderii, atât cu desfășurarea liberă a incendiului, cât și cu localizarea acestuia, se determină din relația

unde ∆ L este calea parcursă de flacără în timpul Δτ, m.

Valori medii V l în cazul incendiilor la diverse facilități sunt date în App. unu.

La determinarea vitezei de propagare a arderii în timpul localizării unui incendiu, se măsoară distanța parcursă de frontul de ardere în timpul de la momentul introducerii primului trunchi (pe căile de propagare a arderii) până la localizarea incendiului. , adică când creșterea suprafeței de incendiu devine egală cu zero. Dacă nu este posibil să se stabilească dimensiunile liniare conform diagramelor și descrierii, atunci viteza liniară de propagare a arderii poate fi determinată prin formulele pentru aria circulară a incendiului și pentru dezvoltarea unui incendiu dreptunghiular - prin rata de creștere a zonei de incendiu, ținând cont de faptul că aria de incendiu crește liniar și S n = n. A. L (n- numărul de direcții de dezvoltare a incendiului, A- lățimea zonei de foc a încăperii.

Pe baza datelor obținute cu privire la valorile vitezei liniare de propagare a arderii V l(Tabelul 2.) se construiește un grafic V l = f(τ) și se trag concluzii despre natura dezvoltării incendiului și influența factorului de stingere asupra acestuia, (Fig. 3.).

Orez. 3. Modificarea vitezei lineare de propagare a arderii în timp

Din grafic (Fig. 3.) se poate observa că la începutul dezvoltării incendiului, viteza liniară a răspândirii arderii era nesemnificativă, iar incendiul putea fi eliminat de forțele pompierilor voluntare. După 10 min. după izbucnirea incendiului, intensitatea extinderii arderii a crescut brusc și la ora 15:25. viteza liniară de propagare a arderii a atins valoarea maximă. După introducerea trunchiurilor pentru stingere, dezvoltarea incendiului a încetinit și, în momentul localizării, viteza de propagare a frontului de flăcări a devenit egală cu zero. Prin urmare, au fost îndeplinite condițiile necesare și suficiente pentru oprirea răspândirii incendiului:

I f ≥ I norme

V l, V s p \u003d 0, există suficiente forțe și mijloace.

MINISTERUL FEDERATIEI RUSE

PENTRU APĂRARE CIVILĂ, URGENȚE ȘI ASISTENȚĂ ÎN DEZASTRĂ

Instituția bugetară de stat federală Ordinul întreg rusesc al Insigna de Onoare Institutul de Cercetare pentru Apărare împotriva incendiilor EMERCOM al Rusiei

(FGBU VNIIPO EMERCOM din Rusia)

APROBA

Şeful

FGBU VNIIPO EMERCOM din Rusia

IN SI. Klimkin

Metodologie

Teste pentru determinarea vitezei liniare de propagare a flăcării

solide și materiale

Profesorul N.V. Smirnov

Moscova 2013

Această metodologie este destinată utilizării de către specialiștii SEU FPS IPL EMERCOM din Rusia, autoritățile de supraveghere ale EMERCOM din Rusia, laboratoare de testare, organizații de cercetare, întreprinderi - producători de substanțe și materiale, precum și organizații care lucrează în domeniul asigurării incendiilor siguranța obiectelor.

Metodologia a fost elaborată de Instituția Bugetară Federală a Statului VNIIPO EMERCOM din Rusia (Șef adjunct al Centrului de Cercetare pentru Prevenirea Incendiilor și Prevenirea Situațiilor de Urgență, Doctor în Științe Tehnice, Profesor N.V. Smirnov; Cercetător șef, Doctor în Științe Tehnice, Profesor N.I. Konstantinova; Șef de sector, candidat la științe tehnice O. I. Molchadsky, șef de sector A. A. Merkulov).

Metodologia prezintă prevederile fundamentale pentru determinarea vitezei liniare de propagare a flăcării pe suprafața solidelor și materialelor, precum și o descriere a instalației, principiul de funcționare și alte informații necesare.

În această metodă, se utilizează o instalație, a cărei proiectare de bază corespunde GOST 12.1.044-89 (clauza 4.19) „Metoda pentru determinarea experimentală a indicelui de propagare a flăcării”.

L. - 12, ap. - 3

VNIIPO - 2013

Domeniu de aplicare 4 Referințe normative 4 Termeni și definiții 4 Echipament de testare 4 Probe de testare 5 Calibrarea instalației 6 Efectuarea testelor 6 Evaluarea rezultatelor testelor 7 Întocmirea unui raport de testare 7 Cerințe de siguranță 7 Anexa A (Obligatoriu) Vedere generală a instalației 9

Anexa B (Obligatoriu) Poziția relativă a panoului de radiații

Și un suport cu o probă10

Lista executanților lucrării12Scope

Această procedură stabilește cerințe pentru metoda de determinare a vitezei liniare de propagare a flăcării (LFPR) pe suprafața probelor de solide și materiale situate orizontal.

Această practică se aplică solidelor și materialelor combustibile, inclusiv. construcție, precum și vopsea.

Tehnica nu se aplică substanțelor sub formă gazoasă și lichidă, precum și materialelor în vrac și prafului.

Rezultatele testelor sunt aplicabile numai pentru a evalua proprietățile materialelor în condiții de laborator controlate și nu reflectă întotdeauna comportamentul materialelor în condiții reale de incendiu.

Această metodologie utilizează referințe normative la următoarele standarde:

GOST 12.1.005-88 Sistemul standardelor de securitate a muncii. Cerințe generale sanitare și igienice pentru aerul din zona de lucru.

GOST 12.1.019-79 (2001) Sistem de standarde de securitate a muncii.

Siguranta electrica. Cerințe generale și nomenclatura tipurilor de protecție.

GOST 12.1.044-89 Pericol de incendiu și explozie al substanțelor și materialelor.

Nomenclatorul indicatorilor și metodele de determinare a acestora.

GOST 12766.1-90 Sârmă din aliaje de precizie cu rezistență electrică ridicată.

GOST 18124-95 Placi plate de azbociment. Specificații.

GOST 20448-90 (modificat 1, 2) Gaze combustibile cu hidrocarburi lichefiate pentru consumul casnic. Specificații.

Termeni și definiții

În această metodologie, următorii termeni sunt utilizați cu definițiile corespunzătoare:

Viteza liniară a flăcării: distanța parcursă de frontul flăcării pe unitatea de timp. Aceasta este o mărime fizică caracterizată prin mișcarea liniară de translație a frontului de flăcări într-o direcție dată pe unitatea de timp.

Frontul flăcării: zona de răspândire a flăcării deschise în care are loc arderea.

Echipament de test

Instalația de determinare a vitezei liniare de propagare a flăcării (Figura A.1) include următoarele elemente: un suport vertical pe un suport, un panou electric de radiații, un suport de probă, o hotă de evacuare, un arzător cu gaz și un convertor termoelectric.

Panoul electric de radiație constă dintr-o placă ceramică, în canelurile căreia este fixat uniform un element de încălzire (spiral) din sârmă de calitate Х20Н80-Н (GOST 12766.1). Parametrii spiralei (diametrul, pasul înfășurării, rezistența electrică) trebuie să fie astfel încât consumul total de energie să nu depășească 8 kW. Placa ceramică este așezată într-o carcasă izolată termic electric, fixată pe un suport vertical și

Conectat la rețeaua electrică folosind o sursă de alimentare. Pentru a crește puterea radiației infraroșii și a reduce influența fluxurilor de aer, în fața plăcii ceramice este instalată o grilă din oțel rezistent la căldură. Panoul de radiații este instalat la un unghi de 600 față de suprafața unei probe orizontale.

Suportul pentru mostre este format dintr-un suport și un cadru. Rama se fixează pe suport orizontal astfel încât marginea inferioară a panoului de radiații electrice să fie din planul superior al cadrului cu proba la o distanță de 30 mm pe verticală și 60 mm pe orizontală (Figura B.1).

Pe suprafața laterală a cadrului se aplică diviziunile de control la fiecare (30 ± 1) mm.

O hotă de evacuare cu dimensiuni (360×360×700) mm, instalată deasupra suportului de probă, servește la colectarea și îndepărtarea produselor de ardere.

4.5. Arzatorul pe gaz este un tub cu diametrul de 3,5 mm din otel termorezistent cu capatul lipit si cinci gauri situate la o distanta de 20 mm unul de celalalt. Arzătorul în poziția de lucru este instalat în fața panoului de radiații paralel cu suprafața probei pe lungimea mijlocului secțiunii zero. Distanța de la arzător la suprafața probei de testat este de (8 ± 1) mm, iar axele celor cinci găuri sunt orientate la un unghi de 450 față de suprafața probei. Pentru a stabiliza flacăra pilot, arzătorul este plasat într-un capac cu un singur strat din plasă metalică. Arzatorul cu gaz este conectat printr-un furtun flexibil printr-o supapa care regleaza debitul de gaz la o butelie cu fractiune propan - butan. Presiunea gazului trebuie să fie în intervalul (10÷50) kPa. În poziția „control”, arzătorul este scos din marginea cadrului.

Unitatea de alimentare constă dintr-un regulator de tensiune cu un curent de sarcină maxim de cel puțin 20 A și o tensiune de ieșire reglabilă de la 0 la 240 V.

Un dispozitiv pentru măsurarea timpului (cronometru) cu un interval de măsurare de (0-60) min și o eroare de cel mult 1 s.

Anemometru cu fir fierbinte - conceput pentru a măsura viteza fluxului de aer cu un interval de măsurare de (0,2-5,0) m/s și o precizie de ±0,1 m/s.

Pentru a măsura temperatura (indicator de referință) la testarea materialelor, un traductor termoelectric de tip TXA cu un diametru termoelectrod de cel mult 0,5 mm, o joncțiune izolată, cu un interval de măsurare de (0-500) ° C, nu mai mult de 2 se utilizează clase de precizie. Convertorul termoelectric trebuie să aibă o carcasă de protecție din oțel inoxidabil cu un diametru de (1,6 ± 0,1) mm și să fie fixat astfel încât joncțiunea izolată să fie în centrul secțiunii părții restrânse a hotei de evacuare.

Un dispozitiv pentru înregistrarea temperaturii cu un interval de măsurare (0-500) ° C, nu mai mult de 0,5 clasa de precizie.

Pentru a măsura dimensiunile liniare, utilizați o riglă metalică sau o bandă de măsurare cu un interval de măsurare de (0-1000) mm etc. 1 mm.

Pentru a măsura presiunea atmosferică, se folosește un barometru cu un interval de măsurare de (600-800) mmHg. și c.d. 1 mmHg

Pentru a măsura umiditatea aerului, utilizați un higrometru cu un interval de măsurare de (20-93)%, (15-40) °C și c.d. 0,2.

Mostre pentru testare

5.1. Pentru a testa un tip de material, se fac cinci mostre cu o lungime de (320 ± 2) mm, o lățime de (140 ± 2) mm și o grosime reală, dar nu mai mare de 20 mm. Dacă grosimea materialului este mai mare de 20 mm, este necesar să tăiați o piesă

Material din partea nefrontală, astfel încât grosimea să fie de 20 mm. În timpul pregătirii probelor, suprafața expusă nu trebuie prelucrată.

Pentru materialele anizotrope se fac două seturi de mostre (de exemplu, bătătură și urzeală). La clasificarea materialului, se acceptă cel mai prost rezultat al testului.

Pentru laminatele cu straturi de suprafață diferite, sunt realizate două seturi de mostre pentru a expune ambele suprafețe. La clasificarea materialului, se acceptă cel mai prost rezultat al testului.

Masticele de acoperiș, straturile de mastic și vopsea sunt testate pe același substrat ca cel utilizat în construcția propriu-zisă. În acest caz, vopselele de vopsea trebuie aplicate cel puțin patru straturi, cu consumul fiecărui strat, în conformitate cu documentația tehnică a materialului.

Materialele cu grosimea mai mică de 10 mm sunt testate în combinație cu un substrat incombustibil. Metoda de fixare trebuie să asigure un contact strâns între suprafețele materialului și bază.

Ca bază incombustibilă, trebuie utilizate foi de azbociment cu dimensiuni (320 × 140) mm, 10 sau 12 mm grosime, fabricate în conformitate cu GOST 18124.

Probele sunt condiționate în condiții de laborator pentru cel puțin 48 de ore.

Calibrarea instalației

Calibrarea unității trebuie efectuată în interior la o temperatură de (23±5)C și o umiditate relativă de (50±20)%.

Măsurați viteza fluxului de aer în centrul secțiunii părții restrânse a hotei de evacuare. Ar trebui să fie în intervalul (0,25÷0,35) m/s.

Reglați debitul de gaz prin arzătorul de gaz pilot astfel încât înălțimea flăcărilor să fie (11 ± 2) mm. După aceea, arzătorul pilot este oprit și transferat în poziția „control”.

Porniți panoul electric de radiații și instalați suportul de probă cu o placă de calibrare din azbociment, în care există orificii cu senzori de flux de căldură la trei puncte de control. Centrele găurilor (punctele de control) sunt situate de-a lungul axei longitudinale centrale de la marginea cadrului suportului de probă la o distanță de 15, 150 și, respectiv, 280 mm.

Încălziți panoul de radiații, furnizând densitatea fluxului de căldură în regim staționar pentru primul punct de control (13,5±1,5) kWm2, pentru al doilea și respectiv al treilea punct, (9±1) kWm2 și (4,6±1) kWm2. Densitatea fluxului de căldură este controlată de un senzor de tip Gordon cu o eroare de cel mult

Panoul de radiații a intrat în modul staționar dacă citirile senzorilor de flux de căldură ating valorile intervalelor specificate și rămân neschimbate timp de 15 minute.

Testare

Testele trebuie efectuate în interior la o temperatură de (23±5)C și o umiditate relativă de (50±20)%.

Setați debitul de aer în hotă conform 6.2.

Încălziți panoul radiant și verificați densitatea fluxului de căldură în trei puncte de control conform 6.5.

Se fixează proba de testat în suport, se aplică semne pe suprafața frontală cu un pas de (30 ± 1) mm, se aprinde arzătorul pilot, se transferă în poziția de lucru și se reglează debitul de gaz conform 6.3.

Puneți suportul cu proba de testat în instalație (conform Figura B.1) și porniți cronometrul în momentul în care flacăra arzătorului de aprindere atinge suprafața probei. Timpul de aprindere al probei este considerat a fi momentul în care frontul de flacără trece prin zona zero.

Testul durează până când se oprește propagarea frontului de flăcări pe suprafața probei.

În timpul testului, remediați:

Timpul de aprindere al probei, s;

Timpul i pentru ca frontul de flacără să treacă de fiecare i-a secțiune a suprafeței probei (i = 1,2, ... 9), s;

Timpul total  pentru ca frontul de flacără să treacă prin toate secțiunile, s;

Distanța L, la care s-a extins frontul de flacără, mm;

Temperatura maximă a gazelor arse Тmax, C;

Timpul până la atingerea temperaturii maxime a gazelor arse, s

Evaluarea rezultatelor testelor

Pentru fiecare probă, calculați viteza liniară de propagare a flăcării pe suprafață (V, m/s) folosind formula

V= L /  ×10-3

Media aritmetică a vitezei liniare de propagare a flăcării pe suprafața celor cinci eșantioane testate este luată ca viteza lineară de propagare a flăcării pe suprafața materialului de testat.

8.2. Convergența și reproductibilitatea metodei cu un nivel de încredere de 95% nu trebuie să depășească 25%.

Înregistrarea raportului de testare

Raportul de testare (Anexa B) oferă următoarele informații:

Denumirea laboratorului de testare;

Numele și adresa clientului, producătorului (furnizorului) materialului;

Conditii din incapere (temperatura, OS; umiditate relativa,%, presiune atmosferica, mm Hg);

Descrierea materialului sau a produsului, documentația tehnică, marca comercială;

Compoziția, grosimea, densitatea, masa și metoda de fabricație a probelor;

Pentru materiale multistrat - grosimea și caracteristicile materialului fiecărui strat;

Parametrii înregistrați în timpul testelor;

Valoarea medie aritmetică a vitezei liniare de propagare a flăcării;

Observații suplimentare (comportamentul materialului în timpul testării);

Interpreți.

Cerințe de siguranță

Camera în care se efectuează încercările trebuie să fie dotată cu ventilație de alimentare și evacuare.Locul de muncă al operatorului trebuie

Îndepliniți cerințele de siguranță electrică în conformitate cu GOST 12.1.019 și cerințele sanitare și igienice în conformitate cu GOST 12.1.005. Persoanele admise la testare în conformitate cu procedura stabilită trebuie să cunoască descrierea tehnică și instrucțiunile de utilizare pentru echipamentele de testare și măsurare.

Anexa A (obligatorie)

Vedere generală a instalației

1 - suport vertical pe suport; 2 - panou electric de radiatii; 3 - suport pentru mostre; 4 - hota de evacuare; 5 - arzator pe gaz;

6 – convertor termoelectric.

Figura A.1 - Vedere generală a instalației

Anexa B (obligatorie)

Aranjamentul reciproc al panoului de radiații și al suportului cu proba

1 - panou electric de radiatii; 2 – suport pentru mostre; 3 - proba.

Figura B.1 - Dispunerea reciprocă a panoului de radiații și a suportului cu proba

Formular de raport de testare

Denumirea organizației care efectuează testele PROTOCOL Nr.

Determinarea vitezei liniare de propagare a flăcării pe suprafață

Din "" dl.

Client (Producator):

Numele materialului (marca, GOST, TU etc.):

Caracteristicile materialului (densitate, grosime, compoziție, număr de straturi, culoare):

Condiții în încăpere (temperatura, OS; umiditate relativă,%; presiunea atmosferică, mm Hg):

Denumirea procedurii de testare:

Echipamente de testare și măsurare (număr de serie, marcă, certificat de verificare, interval de măsurare, perioadă de valabilitate):

Date experimentale:

Nu. Timpul, s. Maksim. temperatura gazelor de ardere Timpul de trecere a frontului de flacără prin suprafeţe Nr. 19 Indicatori de propagare a flăcării

Realizări la aprindere Tmax1 2 3 4 5 6 7 8 9 Lungime L, mm Viteză liniară V, m/s1 2 3 4 5 Notă: Concluzie: Interpreți:

Lista interpreților lucrării:

Cercetător șef, doctor în științe tehnice, prof. N.I. Konstantinova Şef de Sector, Candidat la Ştiinţe Tehnice O.I. Molchadsky Șeful sectorului A.A. Merkulov

Calculele forțelor și mijloacelor se efectuează în următoarele cazuri:

la determinarea cantității necesare de forțe și mijloace pentru stingerea unui incendiu;
în studiul operaţional-tactic al obiectului;
la elaborarea planurilor de stingere a incendiilor;
în pregătirea exercițiilor și cursurilor tactice de foc;
atunci când se efectuează lucrări experimentale pentru a determina eficacitatea agenților de stingere;
în proces de investigare a unui incendiu pentru evaluarea acțiunilor RTP și unităților.

Calculul forțelor și mijloacelor pentru stingerea incendiilor de substanțe și materiale combustibile solide cu apă (propagarea focului)

- caracteristicile obiectului (dimensiunile geometrice, natura încărcăturii de foc și amplasarea acesteia pe obiect, locația surselor de apă în raport cu obiectul);
- timpul de la momentul producerii incendiului până la sesizarea acestuia (depinde de disponibilitatea tipului de echipamente de securitate, a echipamentelor de comunicație și semnalizare la instalație, de corectitudinea acțiunilor persoanelor care au descoperit incendiul etc.);
- viteza liniară de propagare a incendiului Vl;
- fortele si mijloacele prevazute de orarul de plecari si ora concentrarii acestora;
- intensitatea aprovizionării cu agenți de stingere a incendiilor eutr.

1) Determinarea timpului de dezvoltare a incendiului în diferite momente în timp.

Se disting următoarele etape de dezvoltare a incendiului:

1, 2 etape dezvoltarea liberă a unui incendiu, iar la etapa 1 ( t până la 10 min) viteza liniară de propagare se ia egală cu 50% din valoarea sa maximă (tabel) caracteristică pentru această categorie de obiecte, iar dintr-un moment de timp mai mare de 10 min se ia egală cu valoarea maximă;
3 etapă se caracterizează prin începerea introducerii primelor trunchiuri pentru stingerea incendiului, drept urmare viteza liniară a răspândirii incendiului scade, prin urmare, în intervalul de timp de la momentul introducerii primelor trunchiuri până la momentul producerii incendiului. răspândirea este limitată (momentul localizării), valoarea sa este luată egală cu 0,5 V l . La momentul îndeplinirii condiţiilor de localizare V l = 0 .
4 etapă - stingerea incendiilor.

t Sf. = t Actualizați + t mesaj + t sat + t sl + t br (min.), unde

tSf.- timpul de desfasurare libera a incendiului la momentul sosirii unitatii;
tActualizați – timpul de dezvoltare a incendiului din momentul apariției acestuia până în momentul detectării acestuia ( 2 minute.- în prezența APS sau AUPT, 2-5 min.- cu serviciu 24 de ore 5 minute.- în toate celelalte cazuri);
tmesaj- ora sesizării unui incendiu la pompieri ( 1 minut.– dacă telefonul este în camera de serviciu, 2 minute.– dacă telefonul este în altă cameră);
tsat= 1 min.- ora de ridicare a personalului aflat in alarma;
tsl- ora pompierilor ( 2 minute. pentru 1 km);
tbr- timp de desfășurare în luptă (3 minute la aplicarea primului butoi, 5 minute în alte cazuri).

2) Determinarea distanței R trecut de frontul de ardere în timp t .

la tSf.≤ 10 min:R = 0,5 Vl · tSf.(m);

la tsecole> 10 min.:R = 0,5 Vl · 10 + Vl · (tsecole – 10)= 5 Vl + Vl· (tsecole – 10) (m);

la tsecole < t* ≤ tlok : R = 5 Vl + Vl· (tsecole – 10) + 0,5 Vl· (t* – tsecole) (m).

Unde t Sf. - timp de dezvoltare liberă,
t secole - ora la momentul introducerii primelor trunchiuri pentru stingere,
t lok - ora la momentul localizării incendiului,
t * - timpul dintre momentele de localizare a incendiului si introducerea primelor trunchiuri pentru stingere.

3) Determinarea zonei de incendiu.

zona de incendiu S p - aceasta este zona de proiecție a zonei de ardere pe un plan orizontal sau (mai rar) pe un plan vertical. Când ardeți pe mai multe etaje, suprafața totală de incendiu de pe fiecare etaj este luată ca zonă de incendiu.

Perimetrul de incendiu P p este perimetrul zonei de incendiu.

Frontul de foc F p este partea din perimetrul incendiului în direcția (direcțiile) de propagare a arderii.

Pentru a determina forma zonei de incendiu, ar trebui să desenați o diagramă a obiectului pe o scară și să lăsați deoparte distanța de la locul incendiului pe scară. R trecut de foc în toate direcțiile posibile.

În acest caz, se obișnuiește să se distingă trei opțiuni pentru forma zonei de incendiu:

circular (Fig. 2);
colț (Fig. 3, 4);
dreptunghiulară (Fig. 5).

La prezicerea dezvoltării unui incendiu, trebuie luat în considerare faptul că forma zonei de incendiu se poate modifica. Deci, atunci când frontul de flacără ajunge la structura de îngrădire sau la marginea amplasamentului, se consideră că frontul de foc se îndreaptă și se modifică forma zonei de incendiu (Fig. 6).

a) Zona de foc într-o formă circulară de dezvoltare a incendiului.

SP= k · p · R 2 (m 2),

Unde k = 1 - cu o formă circulară de dezvoltare a focului (Fig. 2),
k = 0,5 - cu formă semicirculară de dezvoltare a focului (Fig. 4),
k = 0,25 - cu o formă unghiulară de dezvoltare a focului (Fig. 3).

b) Zona de foc cu formă dreptunghiulară de dezvoltare a focului.

SP= n b · R (m 2),

Unde n– numărul de direcții de dezvoltare a incendiului,
b- latimea camerei.

c) Zona de incendiu în formă combinată de dezvoltare a incendiului (Fig. 7)

SP = S 1 + S 2 (m 2)

a) Zona de stingere a incendiului de-a lungul perimetrului cu formă circulară de dezvoltare a incendiului.

S t = kp(R2-r2) = kph t (2 R - h t) (m 2),

Unde r = R – h t ,
h t - adâncimea de stingere a incendiului a țevilor (pentru țevi de mână - 5 m, pentru monitoarele de arme - 10 m).

b) Zona de stingere a incendiului de-a lungul perimetrului cu formă dreptunghiulară de dezvoltare a incendiului.

St= 2 ht· (A + b – 2 ht) (m 2) - în jurul perimetrului incendiului ,

Unde A și b sunt lungimea și, respectiv, lățimea frontului de foc.

St = n b ht (m 2) - de-a lungul frontului unui foc care se extinde ,

Unde b și n - respectiv, lățimea încăperii și numărul de direcții de alimentare cu portbagaj.

5) Determinarea consumului de apă necesar pentru stingerea incendiilor.

Qttr = SP · eutr – laS p ≤S t (l/s) sauQttr = St · eutr – laS p >S t (l/s)

Intensitatea aprovizionării cu agenți de stingere a incendiilor eu tr - aceasta este cantitatea de agent de stingere a incendiilor furnizată pe unitatea de timp pe unitatea de parametru calculat.

Există următoarele tipuri de intensitate:

Liniar - când un parametru liniar este luat ca parametru de proiectare: de exemplu, un front sau un perimetru. Unități de măsură – l/s∙m. Intensitatea liniară este utilizată, de exemplu, la determinarea numărului de butoaie pentru arderea de răcire și adiacente rezervoarelor de ardere cu produse petroliere.

superficial - când zona de stingere a incendiului este luată ca parametru de proiectare. Unități de măsură - l / s ∙ m 2. Intensitatea suprafeței este folosită cel mai adesea în practica de stingere a incendiilor, deoarece în cele mai multe cazuri apa este folosită pentru stingerea incendiilor, care stinge focul pe suprafața materialelor care arde.

Volumetric - când volumul de călire este luat ca parametru de proiectare. Unități de măsură - l / s ∙ m 3. Intensitatea volumetrică este utilizată în principal în stingerea volumetrică a incendiilor, de exemplu, cu gaze inerte.

Necesar eu tr - cantitatea de agent de stingere a incendiilor care trebuie furnizată pe unitatea de timp pe unitatea de parametru de stingere calculat. Intensitatea necesară se determină pe baza calculelor, experimentelor, datelor statistice privind rezultatele stingerii incendiilor reale etc.

Real Dacă - cantitatea de agent de stingere a incendiilor care este efectiv furnizată pe unitatea de timp pe unitatea de parametru de stingere calculat.

6) Determinarea numărului necesar de butoaie pentru stingere.

A)NtSf = Qttr / qtSf- în funcție de debitul de apă necesar,

b)NtSf\u003d R p / R st- în jurul perimetrului incendiului,

R p - parte a perimetrului, pe a cărei stingere se introduc trunchiuri

R st \u003dqSf / eutr ∙ ht- o parte din perimetrul incendiului, care se stinge cu un butoi. P = 2 · p L (circumferinţă), P = 2 · a + 2 b (dreptunghi)

în) NtSf = n (m + A) – în depozite cu rack (Fig. 11) ,

Unde n - numărul de direcții pentru dezvoltarea unui incendiu (introducerea trunchiurilor),
m – numărul de treceri între rafturile de ardere,
A - numarul de treceri intre rafturile de ardere si cele incinse invecinate.

7) Determinarea numărului necesar de compartimente pentru alimentarea trunchiurilor pentru stingere.

Ntotd = NtSf / nst otd ,

Unde n st otd - numărul de trunchiuri pe care o ramură le poate depune.

8) Determinarea debitului de apă necesar pentru protecția structurilor.

Qhtr = Sh · euhtr(l/s),

Unde S h – zona de protejat (tavane, învelitori, pereți, pereți despărțitori, echipamente etc.),
eu h tr = (0,3-0,5) eu tr – intensitatea alimentării cu apă la protecţie.

9) Randamentul de apă al rețelei inelare de alimentare cu apă se calculează prin formula:

Q la rețea \u003d ((D / 25) V c) 2 [l / s], (40) unde,

D - diametrul rețelei de alimentare cu apă, [mm];
25 - numărul de conversie din milimetri în inci;
V in - viteza de mișcare a apei în sistemul de alimentare cu apă, care este egală cu:
- la presiunea rețelei de alimentare cu apă Hv = 1,5 [m/s];
- la presiunea rețelei de alimentare cu apă H> 30 m w.c. –V în =2 [m/s].

Randamentul de apă al unei rețele de alimentare cu apă fără margini se calculează prin formula:

Q t rețea \u003d 0,5 Q la rețea, [l / s].

10) Determinarea numărului necesar de puțuri pentru protecția structurilor.

NhSf = Qhtr / qhSf ,

De asemenea, numărul de butoaie este adesea determinat fără calcul analitic din motive tactice, pe baza locației butoaielor și a numărului de obiecte care trebuie protejate, de exemplu, un monitor de incendiu pentru fiecare fermă, pentru fiecare cameră adiacentă de-a lungul RS- 50 de baril.

11) Determinarea numărului necesar de compartimente pentru alimentarea trunchiurilor pentru protejarea structurilor.

Nhotd = NhSf / nst otd

12) Determinarea numărului necesar de compartimente pentru efectuarea altor lucrări (evacuarea persoanelor, a valorilor materiale, deschiderea și demontarea structurilor).

Nlotd = Nl / nl otd , Nmtsotd = Nmts / nmts otd , NSoareotd = SSoare / SSoare otd

13) Determinarea numărului total necesar de filiale.

Nuzualotd = NtSf + NhSf + Nlotd + Nmtsotd + NSoareotd

Pe baza rezultatului obținut, RTP concluzionează că forțele și mijloacele implicate în stingerea incendiului sunt suficiente. Dacă nu există suficiente forțe și mijloace, atunci RTP face un nou calcul în momentul sosirii ultimei unități la următorul număr (rangul) crescut al incendiului.

14) Comparația consumului real de apă Q f pentru stingerea, protectia si pierderea de apa a retelei Q ape alimentare cu apă de incendiu

Qf = NtSf· qtSf+ NhSf· qhSf ≤ Qape

15) Determinarea numărului de AC instalate pe sursele de apă pentru alimentarea debitului de apă estimat.

Nu toate utilajele care ajung la incendiu sunt instalate pe sursele de apă, ci o astfel de cantitate care să asigure alimentarea debitului estimat, i.e.

N AC = Q tr / 0,8 Q n ,

Unde Q n – debitul pompei, l/s

Un astfel de debit optim este verificat conform schemelor de desfășurare de luptă acceptate, ținând cont de lungimea liniilor de furtun și de numărul estimat de butoaie. În oricare dintre aceste cazuri, dacă condițiile permit (în special, sistemul pompă-furtun), echipajele de luptă ale subunităților care sosesc ar trebui folosite pentru a lucra din vehicule deja instalate pe sursele de apă.

Acest lucru nu numai că va asigura utilizarea echipamentelor la capacitate maximă, ci va accelera și introducerea de forțe și mijloace pentru stingerea incendiului.

În funcție de situația incendiului, se determină debitul necesar al agentului de stingere a incendiului pentru întreaga zonă a incendiului sau pentru zona de stingere a incendiului. Pe baza rezultatului obținut, RTP poate trage o concluzie despre suficiența forțelor și mijloacelor implicate în stingerea incendiului.

Calculul fortelor si mijloacelor de stingere a incendiilor cu spuma aer-mecanica pe zona

(nu răspândesc incendii sau nu conduc la ele condiționat)

Date inițiale pentru calculul forțelor și mijloacelor:

zona de incendiu;
intensitatea furnizării soluției de agent spumant;
intensitatea alimentării cu apă pentru răcire;
timpul estimat de stingere.

În cazul incendiilor în fermele de rezervoare, zona suprafeței lichide a rezervorului sau cea mai mare zonă posibilă a scurgerii de lichide inflamabile în timpul incendiilor la aeronave este luată ca parametru de proiectare.

În prima etapă a ostilităților, tancurile arse și învecinate sunt răcite.

1) Numărul necesar de butoaie pentru răcirea rezervorului de ardere.

N zg stv = Q zg tr / q stv = n ∙ π ∙ D munţi ∙ eu zg tr / q stv , dar nu mai puțin de 3 trunchiuri,

euzgtr= 0,8 l/s ∙ m - intensitatea necesară pentru răcirea rezervorului de ardere,

euzgtr= 1,2 l/s ∙ m - intensitatea necesară pentru răcirea unui rezervor de ardere în caz de incendiu,

Răcirea rezervorului W a tăia ≥ 5000 mc și este mai oportun să se efectueze monitoare de incendiu.

2) Numărul necesar de butoaie pentru răcirea rezervorului adiacent care nu arde.

N zs stv = Q zs tr / q stv = n ∙ 0,5 ∙ π ∙ D SOS ∙ eu zs tr / q stv , dar nu mai puțin de 2 trunchiuri,

euzstr = 0,3 l/s ∙ m - intensitatea necesară pentru răcirea rezervorului adiacent care nu arde,

n- numărul de rezervoare arse sau învecinate, respectiv,

Dmunţi, DSOS este diametrul rezervorului de ardere sau al rezervorului vecin, respectiv (m),

qstv– performanță de unu (l/s),

Qzgtr, Qzstr– debitul de apă necesar pentru răcire (l/s).

3) Numărul necesar de GPS N GPS pentru a stinge un rezervor care arde.

N GPS = S P ∙ eu r-sau tr / q r-sau GPS (PCS.),

SP- suprafata de incendiu (m 2),

eur-sautr- intensitatea necesară a furnizării soluției de spumă concentrată pentru stingere (l/s ∙ m 2). La t vsp ≤ 28 aproximativ C eu r-sau tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, la t vsp > 28 despre C eu r-sau tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2 (Vezi Anexa nr. 9)

qr-sauGPS – productivitatea HPS în ceea ce privește soluția de agent spumant (l/s).

4) Cantitatea necesară de spumă concentrată W pe pentru a stinge rezervorul.

W pe = N GPS ∙ q pe GPS ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l),

τ R= 15 minute - timpul estimat de stingere la aplicarea VMP de sus,

τ R= 10 minute este timpul estimat de stingere atunci când VMP este alimentat sub stratul de combustibil,

K z= 3 - factor de siguranță (pentru trei atacuri de spumă),

qpeGPS- productivitatea HPS în ceea ce privește agentul de spumă (l/s).

5) Cantitatea necesară de apă W în t pentru a stinge rezervorul.

W în t = N GPS ∙ q în GPS ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l),

qînGPS– Performanță HPS în ceea ce privește apa (l/s).

6) Cantitatea necesară de apă W în h pentru racirea rezervorului.

W în h = N h stv ∙ q stv ∙ τ R ∙ 3600 (l),

Nhstv este numărul total de arbori pentru rezervoarele de răcire,

qstv– productivitatea unui butoi de foc (l/s),

τ R= 6 ore - timp de răcire estimat pentru rezervoarele terestre de la echipamentul mobil de stingere a incendiilor (SNiP 2.11.03-93),

τ R= 3 ore - timpul estimat de răcire a rezervoarelor subterane de la echipamentul mobil de stingere a incendiilor (SNiP 2.11.03-93).

7) Cantitatea totală de apă necesară pentru rezervoarele de răcire și stingere.

Wînuzual = Wînt + Wînh(l)

8) Ora estimată de apariție a unei posibile eliberări T de produse petroliere dintr-un rezervor de ardere.

T = ( H – h ) / ( W + u + V ) (h), unde

H este înălțimea inițială a stratului de lichid combustibil din rezervor, m;

h este înălțimea stratului de apă inferior (de jos), m;

W - viteza liniară de încălzire a unui lichid combustibil, m/h (valoarea tabelului);

u - rata de ardere liniară a unui lichid combustibil, m/h (valoarea tabelului);

V - rata liniară de scădere a nivelului datorită pompării, m/h (dacă pomparea nu este efectuată, atunci V = 0 ).

Stingerea incendiilor în încăperi cu spumă aer-mecanică în volum

În cazul incendiilor în incintă, acestea recurg uneori la stingerea incendiului în mod volumetric, adică. umpleți întregul volum cu spumă aer-mecanică cu expansiune medie (cale de nave, tuneluri de cabluri, subsoluri etc.).

Când se aplică VMP la volumul camerei, trebuie să existe cel puțin două deschideri. VMP este alimentat printr-o deschidere, iar prin cealaltă, fumul și presiunea în exces sunt deplasate, ceea ce contribuie la o mai bună promovare a VMP în încăpere.

1) Determinarea cantității necesare de HPS pentru călirea volumetrică.

N GPS = W pom K r / q GPS ∙ t n , Unde

W pom - volumul camerei (m 3);

K p = 3 - coeficient ținând cont de distrugerea și pierderea spumei;

q GPS - consumul de spumă de la HPS (m 3 / min.);

t n = 10 min - timpul standard pentru stingerea unui incendiu.

2) Determinarea cantității necesare de agent de spumă W pe pentru călire în vrac.

Wpe = NGPS ∙ qpeGPS ∙ 60 ∙ τ R∙ Kz(l),

Capacitate maneci

Cererea nr. 1

Debitul unui manșon cauciucat de 20 de metri lungime in functie de diametru

Capacitate, l/s	Diametru manșon, mm
	51	66	77	89	110	150
	10,2	17,1	23,3	40,0	–	–

Aplicație № 2

Valorile rezistenței unui furtun de presiune de 20 m lungime

Tip maneca	Diametru manșon, mm
Tip maneca	51	66	77	89	110	150
Cauciucat	0,15	0,035	0,015	0,004	0,002	0,00046
Necauciucat	0,3	0,077	0,03	–	–	–

Aplicație № 3

Volumul unei mâneci de 20 m lungime

Cererea nr. 4

Caracteristicile geometrice ale principalelor tipuri rezervoare verticale din oțel (RVS).

Nu. p / p	tipul rezervorului	Înălțimea rezervorului, m	Diametru rezervor, m	Suprafața oglinzii de combustibil, m 2	Perimetrul rezervorului, m
1	RVS-1000	9	12	120	39
2	RVS-2000	12	15	181	48
3	RVS-3000	12	19	283	60
4	RVS-5000	12	23	408	72
5	RVS-5000	15	21	344	65
6	RVS-10000	12	34	918	107
7	RVS-10000	18	29	637	89
8	RVS-15000	12	40	1250	126
9	RVS-15000	18	34	918	107
10	RVS-20000	12	46	1632	143
11	RVS-20000	18	40	1250	125
12	RVS-30000	18	46	1632	143
13	RVS-50000	18	61	2892	190
14	RVS-100000	18	85,3	5715	268
15	RVS-120000	18	92,3	6691	290

Cererea nr. 5

Viteze liniare de propagare a arderii în timpul incendiilor la instalații.

Numele obiectului	Viteza liniară de propagare a arderii, m/min
Clădiri administrative	1,0…1,5
Biblioteci, arhive, depozite de cărți	0,5…1,0
Cladiri rezidentiale	0,5…0,8
Coridoare și galerii	4,0…5,0
Structuri de cabluri (ardere cabluri)	0,8…1,1
Muzee și expoziții	1,0…1,5
Tipografii	0,5…0,8
Teatre și Palate ale Culturii (etape)	1,0…3,0
Acoperiri combustibile pentru ateliere mari	1,7…3,2
Structuri combustibile pentru acoperiș și mansardă	1,5…2,0
Frigidere	0,5…0,7
Întreprinderi de prelucrare a lemnului:
Gatere (cladiri I, II, III CO)	1,0…3,0
La fel, clădirile de gradele IV și V de rezistență la foc	2,0…5,0
Uscătoare	2,0…2,5
Ateliere de achizitii	1,0…1,5
Productie placaj	0,8…1,5
Locurile altor ateliere	0,8…1,0
Zone de pădure (viteza vântului 7…10 m/s, umiditate 40%)
Pin	până la 1,4
Elnik	până la 4.2
Școli, instituții medicale:
Cladirile gradele I si II de rezistenta la foc	0,6…1,0
Cladirile de gradul III si IV de rezistenta la foc	2,0…3,0
Transport obiecte:
Garaje, depozite de tramvaie și troleibuze	0,5…1,0
Reparatii hale de hangare	1,0…1,5
Depozite:
produse textile	0,3…0,4
Role de hârtie	0,2…0,3
Produse din cauciuc în clădiri	0,4…1,0
Același lucru în stive într-o zonă deschisă	1,0…1,2
cauciuc	0,6…1,0
Activele de inventar	0,5…1,2
Cherestea rotunda in stive	0,4…1,0
Cherestea (scânduri) în stive la un conținut de umiditate de 16 ... 18%	2,3
Turbă în grămezi	0,8…1,0
Fibră de in	3,0…5,6
Așezări rurale:
Zona de locuit cu cladire densa cu cladiri de gradul V de rezistenta la foc, vreme uscata	2,0…2,5
Acoperișuri de paie ale clădirilor	2,0…4,0
Așternut în clădirile pentru animale	1,5…4,0

Cererea nr. 6

Intensitatea alimentării cu apă la stingerea incendiilor, l / (m 2 .s)

1. Clădiri și structuri
Clădiri administrative:
gradul I-III de rezistență la foc	0.06
gradul IV de rezistență la foc	0.10
V grad de rezistență la foc	0.15
subsoluri	0.10
spațiu mansardă	0.10
Spitale	0.10

2. Clădiri de locuit și anexe:
gradul I-III de rezistență la foc	0.06
gradul IV de rezistență la foc	0.10
V grad de rezistență la foc	0.15
subsoluri	0.15
spațiu mansardă	0.15

3. Clădiri de animale:
gradul I-III de rezistență la foc	0.15
gradul IV de rezistență la foc	0.15
V grad de rezistență la foc	0.20

4. Instituții culturale și de divertisment (teatre, cinematografe, cluburi, palate ale culturii):
scenă	0.20
auditoriu	0.15
camere utilitare	0.15
Mori si lifturi	0.14
Hangare, garaje, ateliere	0.20
depozite de locomotive, vagoane, tramvaie si troleibuze	0.20

5. Clădiri industriale, șantiere și ateliere:
Gradul I-II de rezistență la foc	0.15
Gradul III-IV de rezistență la foc	0.20
V grad de rezistență la foc	0.25
vopsitorii	0.20
subsoluri	0.30
spațiu mansardă	0.15

6. Acoperiri combustibile de suprafete mari
la stingerea de jos în interiorul clădirii	0.15
la stingerea în exterior din partea învelișului	0.08
la stingerea afară cu un incendiu dezvoltat	0.15
Clădiri în construcție	0.10
Întreprinderi comerciale și depozite	0.20
Frigidere	0.10

7. Centrale și substații electrice:
tuneluri de cablu și mezanin	0.20
sălile mașinilor și sălile cazanelor	0.20
galerii de alimentare cu combustibil	0.10
transformatoare, reactoare, comutatoare de ulei*	0.10

8. Materiale dure
hârtie slăbită	0.30
Lemn:
echilibru la umiditate, %:
40-50	0.20
mai putin de 40	0.50
cherestea în stive în cadrul aceluiași grup la umiditate,%:
8-14	0.45
20-30	0.30
peste 30	0.20
lemn rotund în stive în cadrul unui grup	0.35
așchii de lemn în grămezi cu un conținut de umiditate de 30-50%	0.10
Cauciuc, cauciuc și produse din cauciuc	0.30
Materiale plastice:
termoplastice	0.14
termoplastice	0.10
materiale polimerice	0.20
textolit, carbolit, deșeuri de plastic, folie triacetat	0.30
Bumbac și alte materiale fibroase:
depozite deschise	0.20
depozite închise	0.30
Celuloid și produse realizate din acesta	0.40
Pesticide și îngrășăminte	0.20

* Alimentare cu apă pulverizată fin.

Indicatori tactici și tehnici ai dispozitivelor de alimentare cu spumă

Dozator de spumă	Presiunea la aparat, m	Concentrația soluției, %	Consum, l/s			Raport de spumă	Producția de spumă, m3/min (l/s)	Interval de alimentare cu spumă, m
Dozator de spumă	Presiunea la aparat, m	Concentrația soluției, %	apă	PE	soluție software	Raport de spumă	Producția de spumă, m3/min (l/s)	Interval de alimentare cu spumă, m
PLSK-20 P	40-60	6	18,8	1,2	20	10	12	50
PLSK-20 S	40-60	6	21,62	1,38	23	10	14	50
PLSK-60 S	40-60	6	47,0	3,0	50	10	30	50
SVP	40-60	6	5,64	0,36	6	8	3	28
SVP(E)-2	40-60	6	3,76	0,24	4	8	2	15
SVP(E)-4	40-60	6	7,52	0,48	8	8	4	18
SVP-8(E)	40-60	6	15,04	0,96	16	8	8	20
GPS-200	40-60	6	1,88	0,12	2	80-100	12 (200)	6-8
GPS-600	40-60	6	5,64	0,36	6	80-100	36 (600)	10
GPS-2000	40-60	6	18,8	1,2	20	80-100	120 (2000)	12

Viteza liniară de ardere și încălzire a lichidelor de hidrocarburi

Denumirea lichidului combustibil	Rata de epuizare liniară, m/h	Viteza liniară de încălzire a combustibilului, m/h
Benzină	Până la 0,30	Până la 0,10
Kerosenul	Până la 0,25	Până la 0,10
Condens de gaz	Până la 0,30	Până la 0,30
Combustibil diesel din condens de gaz	Până la 0,25	Până la 0,15
Amestecul de condensat de petrol și gaz	Până la 0,20	Până la 0,40
Combustibil diesel	Până la 0,20	Până la 0,08
Ulei	Până la 0,15	Până la 0,40
păcură	Până la 0,10	Până la 0,30

Notă: cu o creștere a vitezei vântului cu până la 8-10 m/s, rata de ardere a unui lichid combustibil crește cu 30-50%. Țițeiul și păcurul care conțin apă emulsionată se pot arde cu o viteză mai rapidă decât cea indicată în tabel.

Modificări și completări la Ghidul pentru stingerea petrolului și a produselor petroliere în rezervoare și ferme de rezervoare

(scrisoarea de informare a GUGPS din 19.05.00 nr. 20/2.3/1863)

Tabelul 2.1. Rate normative de furnizare a spumei cu expansiune medie pentru stingerea incendiilor de petrol și produse petroliere în rezervoare

Notă: Pentru uleiul cu impurități de condensat de gaz, precum și pentru produsele petroliere obținute din condensat de gaz, este necesar să se determine intensitatea standard în conformitate cu metodele curente.

Tabelul 2.2. Intensitatea normativă a furnizării de spumă cu expansiune redusă pentru stingerea uleiului și a produselor petroliere din rezervoare*

Nu. p / p	Tipul de produs petrolier	Intensitatea normativă a furnizării soluției de spumă, l m 2 s '
		Agenți de expansiune care conțin fluor „neformatoare de peliculă”		Agenți de suflare fluorosintetici „formători de peliculă”.		Agenți de expansiune „formători de peliculă” fluoroproteice
		la suprafata	în strat	la suprafata	în strat	la suprafata	în strat
1	Ulei și produse petroliere cu T flash 28 ° C și mai jos	0,08	–	0,07	0,10	0,07	0,10
2	Ulei și produse petroliere cu Тsp peste 28 °С	0,06	–	0,05	0,08	0,05	0,08
3	Condens de gaz stabil	0,12	–	0,10	0,14	0,10	0,14

Principalii indicatori care caracterizează capacitățile tactice ale pompierilor

Liderul de stingere a incendiilor trebuie să cunoască nu numai capacitățile unităților, ci și să fie capabil să determine principalii indicatori tactici:

zona posibilă de stingere cu spumă aer-mecanică;
volumul posibil de stingere cu spumă cu expansiune medie, ținând cont de stocul de concentrat de spumă disponibil pe vehicul;
distanta maxima de alimentare cu agenti de stingere a incendiilor.

Calculele sunt date conform Manualului șefului de stingere a incendiilor (RTP). Ivannikov V.P., Klyus P.P., 1987

Determinarea capacităților tactice ale unității fără a instala un autospecial de pompieri pe o sursă de apă

1) Definiție formula pentru timpul de funcționare a puțurilor de apă din cisternă:

tsclav= (V c -N p V p) /N st Q st 60(min.),

N p =k· L/ 20 = 1,2L / 20 (BUC.),

Unde: tsclav- timpul de functionare al portbagajelor, min.;
V c- volumul de apă din rezervor, l;
N p- numarul de furtunuri in liniile principale si de lucru, buc;
V p- volumul de apă dintr-o mânecă, l (vezi anexa);
N st– numărul trunchiuri de apă, buc.;
Q st- consumul de apă din portbagaj, l/s (vezi anexa);
k- coeficient ținând cont de denivelările terenului ( k= 1,2 - valoare standard),
L- distanta de la locul incendiului pana la autospeciala de pompieri (m).

În plus, vă atragem atenția asupra faptului că în cartea de referință RTP Capacitățile tactice ale departamentelor de pompieri. Terebnev V.V., 2004 în secțiunea 17.1, este dată exact aceeași formulă, dar cu un coeficient de 0,9: Twork = (0,9Vc - Np Vp) / Nst Qst 60 (min.)

2) Definiție formula pentru zona posibilă de stingere cu apă STdin cisternă:

ST= (V c -N p V p) / J trtcalc60(m 2),

Unde: J tr- intensitatea necesară a alimentării cu apă pentru stingere, l/s m 2 (vezi anexa);
tcalc= 10 min. - timpul estimat de stingere.

3) Definiție formula timpului de funcționare a distribuitorului de spumă din cisternă:

tsclav= (V r-ra -N p V p) /N gps Q gps 60 (min.),

Unde: V r-ra- volumul unei soluții apoase de agent spumant obținut din rezervoarele de umplere ale unei mașini de pompieri, l;
N gps– număr de HPS (SVP), buc;
Q GPS- consumul unei soluții de agent spumant din HPS (SVP), l/s (vezi anexa).

Pentru a determina volumul unei soluții apoase de agent de spumă, trebuie să știți câtă apă și agent de spumă vor fi consumate.

K B \u003d 100-C / C \u003d 100-6 / 6 \u003d 94 / 6 \u003d 15,7- cantitatea de apă (l) la 1 litru de spumă concentrată pentru prepararea unei soluții de 6% (pentru a obține 100 de litri de soluție de 6%, sunt necesari 6 litri de concentrat de spumă și 94 de litri de apă).

Atunci cantitatea reală de apă per 1 litru de concentrat de spumă este:

K f \u003d V c / V de ,

Unde V c- volumul de apă din rezervorul unei mașini de pompieri, l;
V prin- volumul agentului de spumă din rezervor, l.

dacă K f< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (l) - apa este consumată complet, iar o parte din concentratul de spumă rămâne.

dacă K f > K in, atunci V r-ra \u003d V by K in + V by(l) - agentul de spumare este consumat complet, iar o parte din apă rămâne.

4) Definiția posibilului formula pentru zona de stingere lichidă și lichidă inflamabilă spumă aer-mecanică:

S t \u003d (V r-ra -N p V p) / J trtcalc60(m 2),

Unde: S t- suprafata de stingere, m 2;
J tr- intensitatea necesară a furnizării soluției software pentru stingere, l/s m 2;

La t vsp ≤ 28 aproximativ C – J tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, la t vsp > 28 despre C – J tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2.

tcalc= 10 min. - timpul estimat de stingere.

5) Definiție formula de volum pentru spumă aer-mecanică primit de la AC:

V p \u003d V p-ra K(l),

Unde: V p– volumul de spumă, l;
La- raportul de spuma;

6) Definirea posibilului volumul de stingere a aerului-mecanic spumă:

V t \u003d V p / K s(l, m 3),

Unde: V t– volumul de stingere a incendiului;
K z = 2,5–3,5 – factor de siguranță al spumei, care ia în considerare distrugerea HFMP din cauza temperaturii ridicate și a altor factori.

Exemple de rezolvare a problemelor

Exemplul #1. Determinați timpul de funcționare a două trunchiuri B cu diametrul duzei de 13 mm la un cap de 40 de metri, dacă înainte de ramificare este așezat un manșon d 77 mm, iar liniile de lucru constau din două manșoane d 51 mm de la AC-40 ( 131) 137A.

Soluţie:

t= (V c -N r V r) /N st Q st 60 \u003d 2400 - (1 90 + 4 40) / 2 3,5 60 \u003d 4,8 min.

Exemplul #2. Determinați timpul de funcționare al GPS-600 dacă presiunea la GPS-600 este de 60 m, iar linia de lucru constă din două furtunuri cu un diametru de 77 mm de la AC-40 (130) 63B.

Soluţie:

K f \u003d V c / V de \u003d 2350/170 \u003d 13.8.

Kf = 13,8< К в = 15,7 pentru soluție 6%.

Soluție V \u003d V c / K în + V c \u003d 2350 / 15,7 + 2350» 2500 l.

t= (V r-ra -N p V p) /N gps Q gps 60 \u003d (2500 - 2 90) / 1 6 60 \u003d 6,4 min.

Exemplul #3. Determinați zona posibilă de stingere a incendiilor pentru benzina VMP cu expansiune medie de la AC-4-40 (Ural-23202).

Soluţie:

1) Determinați volumul soluției apoase a agentului de spumă:

K f \u003d V c / V de \u003d 4000/200 \u003d 20.

K f \u003d 20\u003e K în \u003d 15,7 pentru o soluție de 6%,

Soluție V \u003d V cu K în + V cu \u003d 200 15,7 + 200 \u003d 3140 + 200 \u003d 3340 l.

2) Determinați zona posibilă de stingere:

S t \u003d V r-ra / J trtcalc60 \u003d 3340 / 0,08 10 60 \u003d 69,6 m 2.

Exemplul #4 Determinați volumul posibil de stingere (localizare) a unui incendiu cu spumă de expansiune medie (K = 100) din AC-40 (130) 63b (vezi exemplul nr. 2).

Soluţie:

VP = Vr-raK \u003d 2500 100 \u003d 250000 l \u003d 250 m 3.

Apoi volumul de stingere (localizare):

Vt = VP/ K s \u003d 250/3 \u003d 83 m 3.

Determinarea capacităților tactice ale unității cu instalarea unui autospecial de pompieri pe o sursă de apă

Orez. 1. Schema de alimentare cu apă la pompare

*Distanța în mâneci (bucăți)*	*Distanța în metri*
*1) Determinarea distanței maxime de la locul incendiului până la autospeciala de pompieri* N *Poartă* ( L *Poartă* ).

N mm ( L mm *) lucru în pompare (lungimea etapei de pompare).*

N Sf

*4) Determinarea numărului total de autospeciale de pompieri de pompat* N *auth*

*5) Determinarea distanței efective de la locul incendiului până la autospeciala de pompieri* N f *Poartă* ( L f *Poartă* ).

H n = 90÷100 m - presiunea pe pompa de curent alternativ,
H se desfășoară = 10 m - pierderi de presiune în conductele de ramificare și de lucru,
H Sf = 35÷40 m - presiunea in fata butoiului,
H în ≥ 10 m - presiunea la intrarea în pompa următoarei etape de pompare,
Z m - cea mai mare înălțime de urcare (+) sau de coborâre (-) a terenului (m),
Z Sf - înălțimea maximă de ridicare (+) sau coborâre (-) a portbagajului (m),
S - rezistenta unui furtun de incendiu,
Q - consumul total de apă într-una dintre cele două linii principale de furtunuri cele mai aglomerate (l / s),
L – distanța de la sursa de apă până la locul incendiului (m),
N mâinile - distanta de la sursa de apa pana la locul focului in maneci (buc.).

Exemplu: Pentru a stinge un incendiu, este necesară alimentarea a trei trunchiuri B cu diametrul duzei de 13 mm, înălțimea maximă a trunchiurilor este de 10 m. Cea mai apropiată sursă de apă este un iaz situat la o distanță de 1,5 km de locul incendiului, cota terenului este uniformă şi este de 12 m. Să se determine numărul de autocisterne AC − 40(130) pentru pomparea apei pentru stingerea unui incendiu.

Soluţie:

1) Adoptăm metoda de pompare de la pompă la pompă de-a lungul unei linii principale.

2) Determinăm distanța maximă de la locul incendiului până la capul auto de pompieri în mâneci.

N GOAL \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 10,5 2 \u003d 21,1 \u003d 21.

3) Determinăm distanța maximă dintre autospecialele de pompieri care funcționează în pompare, în manșoane.

N MP \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 10,5 2 \u003d 41,1 \u003d 41.

4) Determinăm distanța de la sursa de apă până la locul incendiului, ținând cont de teren.

N P \u003d 1,2 L / 20 \u003d 1,2 1500 / 20 \u003d 90 mâneci.

5) Determinați numărul de trepte de pompare

N STUP \u003d (N R - N GOL) / N MP \u003d (90 - 21) / 41 \u003d 2 pași

6) Determinăm numărul de autospeciale de pompieri pentru pompare.

N AC \u003d N STUP + 1 \u003d 2 + 1 \u003d 3 cisterne

7) Determinăm distanța reală până la autospeciala de pompieri, ținând cont de instalarea acestuia mai aproape de locul incendiului.

N GOL f \u003d N R - N STUP N MP \u003d 90 - 2 41 \u003d 8 mâneci.

Prin urmare, vehiculul de plumb poate fi adus mai aproape de locul incendiului.

Metodologie de calcul al numărului necesar de autospeciale de pompieri pentru alimentarea cu apă a locului de stingere a incendiului

Dacă clădirea este combustibilă, iar sursele de apă se află la o distanță foarte mare, atunci timpul petrecut pentru așezarea conductelor de furtun va fi prea lung, iar focul va fi de scurtă durată. În acest caz, este mai bine să aduceți apă cu cisterne cu o organizare paralelă a pomparii. În fiecare caz specific, este necesar să se rezolve o problemă tactică, ținând cont de posibila amploare și durata incendiului, distanța până la sursele de apă, viteza de concentrare a autospecialelor de pompieri, a camioanelor cu furtun și a altor caracteristici ale garnizoanei.

Formula consumului de apă AC

(min.) – timpul consumului de apă AC la locul de stingere a incendiului;

L este distanța de la locul incendiului până la sursa de apă (km);
1 - numărul minim de AC în rezervă (poate fi mărit);
Mișcarea V este viteza medie de mișcare a AC (km/h);
Wcis este volumul de apă din AC (l);
Q p - alimentarea medie cu apă de către pompa care umple AC, sau debitul de apă din coloana de incendiu instalată pe hidrantul de incendiu (l/s);
N pr - numărul de dispozitive de alimentare cu apă la locul de stingere a incendiului (buc.);
Q pr - consumul total de apă de la dispozitivele de alimentare cu apă de la AC (l/s).

Orez. 2. Schema de alimentare cu apă prin modul de livrare cu autospecialele de pompieri.

Alimentarea cu apă trebuie să fie neîntreruptă. Trebuie avut în vedere că la sursele de apă este necesară (obligatorie) crearea unui punct de realimentare cu apă a cisternelor.

Exemplu. Determinați numărul de cisterne АЦ-40(130)63b pentru alimentarea cu apă dintr-un iaz situat la 2 km de locul incendiului, dacă este necesar să se alimenteze trei tulpini B cu un diametru al duzei de 13 mm pentru stingere. Cisternele sunt alimentate cu AC-40(130)63b, viteza medie a cisternelor este de 30 km/h.

Soluţie:

1) Determinăm timpul pentru care AC să se deplaseze la locul incendiului sau înapoi.

t SL \u003d L 60 / V DVIZH \u003d 2 60 / 30 \u003d 4 min.

2) Stabilim timpul pentru realimentarea cisternelor.

t ZAP \u003d V C / Q N 60 \u003d 2350 / 40 60 \u003d 1 min.

3) Determinăm timpul consumului de apă la locul incendiului.

t Erupție cutanată \u003d V C / N ST Q ST 60 \u003d 2350 / 3 3,5 60 \u003d 4 min.

4) Determinăm numărul de autocisterne pentru alimentarea cu apă a locului de incendiu.

N AC \u003d [(2t SL + t ZAP) / t RASH ] + 1 \u003d [(2 4 + 1) / 4] + 1 \u003d 4 cisterne.

Metodă de calcul al alimentării cu apă a locului de stingere a incendiului cu ajutorul sistemelor hidraulice de lift

În prezența malurilor mlăștinoase sau dens acoperite, precum și la o distanță semnificativă de suprafața apei (mai mult de 6,5-7 metri), depășind adâncimea de aspirație a pompei de incendiu (mal abrupt înalt, puțuri etc.), aceasta este necesar să se folosească un lift hidraulic pentru a prelua apa G-600 și modificările acestuia.

1) Determinați cantitatea necesară de apă V SIST necesare pentru pornirea sistemului hidraulic de lift:

VSIST = NR VR K ,

NR= 1,2 (L + ZF) / 20 ,

Unde NR− numărul de furtunuri din sistemul hidraulic de ridicare (buc.);
VR− volumul unei mâneci lungi de 20 m (l);
K− coeficient în funcție de numărul de ascensoare hidraulice dintr-un sistem alimentat de o mașină de pompieri ( K = 2- 1 G-600, K =1,5 - 2 G-600);
L– distanta de la AC la sursa de apa (m);
ZF- înălțimea reală a creșterii apei (m).

După ce s-a determinat cantitatea necesară de apă pentru pornirea sistemului hidraulic de lift, rezultatul obținut este comparat cu alimentarea cu apă din mașina de pompieri și se determină posibilitatea punerii în funcțiune a acestui sistem.

2) Să determinăm posibilitatea de funcționare în comun a pompei AC cu sistemul hidraulic de lift.

Și =QSIST/ QH ,

QSIST= NG (Q 1 + Q 2 ) ,

Unde Și– factor de utilizare a pompei;
QSIST− consumul de apă de către sistemul hidroelevator (l/s);
QH− alimentarea pompei motorului de incendiu (l/s);
NG− numărul de ascensoare hidraulice din sistem (buc.);
Q 1 = 9,1 l/s − consumul de apă de funcționare al unui ascensor hidraulic;
Q 2 = 10 l/s - furnizarea unui ascensor hidraulic.

La Și< 1 sistemul va funcționa când I \u003d 0,65-0,7 va fi cea mai stabilă articulație și pompă.

Trebuie avut în vedere că atunci când se preia apa de la adâncimi mari (18-20 m), este necesar să se creeze o înălțime de 100 m pe pompă.În aceste condiții, debitul de apă de funcționare în sisteme va crește, iar debitul pompei va scădea față de normal și se poate dovedi că suma și debitul ejectat vor depăși debitul pompei. În aceste condiții, sistemul nu va funcționa.

3) Determinați înălțimea condiționată a creșterii apei Z USL pentru cazul în care lungimea conductelor de furtun ø77 mm depășește 30 m:

ZUSL= ZF+ NR· hR(m),

Unde NR− numărul de mâneci (buc.);

hR− pierderi suplimentare de presiune într-un singur manșon pe secțiunea de linie peste 30 m:

hR= 7 m la Q= 10,5 l/s, hR= 4 m la Q= 7 l/s, hR= 2 m la Q= 3,5 l/s.

ZF – înălțimea reală de la nivelul apei până la axa pompei sau gâtul rezervorului (m).

4) Determinați presiunea pe pompa de curent alternativ:

Când apa este preluată de un ascensor hidraulic G-600 și sunt operate un anumit număr de puțuri de apă, presiunea asupra pompei (dacă lungimea furtunurilor cauciucate cu diametrul de 77 mm până la elevatorul hidraulic nu depășește 30 m) este determinat de fila. unu.

După ce am determinat înălțimea condiționată a creșterii apei, găsim presiunea asupra pompei în același mod conform fila. unu .

5) Definiți distanța limită L ETC pentru furnizarea de agenți de stingere a incendiilor:

LETC= (HH- (NR± ZM± ZSF) / SQ 2 ) · douăzeci(m),

Unde HH− presiunea la pompa autospecialei de pompieri, m;
HR− cap la ramură (luat egal cu: HSF+ 10), m;
ZM − cota (+) sau coborâre (-) teren, m;
ZSF− înălțimea trunchiurilor de ridicare (+) sau coborâre (−), m;
S− rezistența unui manșon al liniei principale
Q− debitul total de la puțuri conectate la una dintre cele două linii principale cele mai încărcate, l/s.

Tabelul 1.

Determinarea presiunii asupra pompei în timpul aportului de apă de către ascensorul hidraulic G-600 și funcționarea puțurilor conform schemelor corespunzătoare de alimentare cu apă pentru stingerea incendiului.

95 70 50 18 105 80 58 20 – 90 66 22 – 102 75 24 – – 85 26 – – 97

6) Determinați numărul total de mâneci din schema selectată:

N R \u003d N R.SIST + N MRL,

Unde NR.SIST− numărul de furtunuri ale sistemului hidraulic de ridicare, buc;
NSCRL− numărul de manșoane ale liniei principale de furtun, buc.

Exemple de rezolvare a problemelor folosind sisteme hidraulice de lift

Exemplu. Pentru a stinge un incendiu, este necesar să se depună două trunchiuri, respectiv, la etajele I și II ale unei clădiri rezidențiale. Distanța de la locul incendiului până la cisternul ATs-40(130)63b instalat pe sursa de apă este de 240 m, cota terenului este de 10 m. alimentându-l la trunchiuri pentru stingerea incendiului.

Soluţie:

Orez. 3 Schema de admisie a apei cu ajutorul ascensorului hidraulic G-600

2) Determinăm numărul de manșoane așezate pe ascensorul hidraulic G-600, ținând cont de denivelările terenului.

N P \u003d 1,2 (L + Z F) / 20 \u003d 1,2 (50 + 10) / 20 \u003d 3,6 \u003d 4

Acceptăm patru mâneci de la AC la G-600 și patru mâneci de la G-600 la AC.

3) Determinați cantitatea de apă necesară pentru pornirea sistemului hidraulic de lift.

V SIST \u003d N P V P K \u003d 8 90 2 \u003d 1440 l< V Ц = 2350 л

Prin urmare, există suficientă apă pentru a porni sistemul hidroelevator.

4) Determinăm posibilitatea de funcționare în comun a sistemului hidraulic de lift și a pompei autocisternei.

Și \u003d Q SIST / Q H \u003d N G (Q 1 + Q 2) / Q H \u003d 1 (9,1 + 10) / 40 \u003d 0,47< 1

Funcționarea sistemului hidraulic de lift și a pompei autocisternei va fi stabilă.

5) Determinăm presiunea necesară asupra pompei pentru preluarea apei din rezervor cu ajutorul ascensorului hidraulic G-600.

Deoarece lungimea manșoanelor până la G−600 depășește 30 m, mai întâi determinăm înălțimea condiționată a creșterii apei: Z

document original?

Parametrii incendiului: durata, suprafata, temperatura, caldura, viteza liniara de propagare a incendiului, rata de ardere a substantelor combustibile, intensitatea schimbului de gaze, densitatea fumului. Cursul 2

Se știe că principalul fenomen într-un incendiu- ardere, dar focurile în sine sunt toate individuale. Există diferite tipuri și moduri de ardere: cinetică și difuzie, omogenă și eterogenă, laminară și turbulentă, diflagrațieși detonație, completă și incompletă etc.). Condițiile în care are loc arderea sunt variate; starea și localizarea substanțelor combustibile, transferul de căldură și masă în zona de ardere etc. Prin urmare, fiecare incendiu trebuie înregistrat, descris, investigat, comparat cu altele, i.e. studiază parametrii incendiului.

Durata incendiului τ P (min.). Durata unui incendiu este timpul de la momentul producerii acestuia până la încetarea completă a arderii.

zona de incendiu,F P (m 2). Zona de incendiu este zona de proiecție a zonei de ardere pe un plan orizontal sau vertical.

Pe orez. 1 sunt prezentate cazuri tipice de determinare a zonei de foc. Pentru incendiile interioare din clădirile cu mai multe etaje, suprafața totală de incendiu se află ca suma suprafețelor de incendiu ale tuturor etajelor. În cele mai multe cazuri, proiecția pe un plan orizontal este folosită, relativ rar - la verticală (la arderea unei singure structuri de grosime mică, situată vertical, în caz de incendiu la o fântână cu gaz).

Zona de incendiu este parametrul principal al unui incendiu la evaluarea dimensiunii acestuia, la alegerea unei metode de stingere, la calcularea forțelor și mijloacelor necesare pentru localizarea și lichidarea acestuia.

temperatura focului, T P ( K). Sub temperatura unui foc intern se înțelege temperatura medie volumetrică a mediului gazos din încăpere și sub temperatura unui foc deschis.- temperatura flăcării. Temperatura focurilor interioare este mai mică decât a focurilor deschise.

Viteza liniară de propagare a incendiului, Vp (Domnișoară). Acest parametru este înțeles ca viteza de propagare a arderii pe suprafața unui material combustibil pe unitatea de timp. Viteza liniară de propagare a arderii determină aria incendiului. Depinde de tipul și natura substanțelor și materialelor combustibile, de capacitatea de aprindere și de temperatura inițială, de intensitatea schimbului de gaze într-un incendiu și de direcția fluxurilor de gaze convective, de gradul de finețe al materialelor combustibile, a acestora. aranjarea spațială și alți factori.

Viteza liniară de propagare a flăcării- valoarea nu este constantă în timp, prin urmare, în calcule sunt utilizate valori medii, care sunt valori aproximative.

Cea mai mare viteză liniară de propagare a arderii au gaze, deoarece sunt deja pregătite pentru ardere într-un amestec cu aer, este necesar doar să încălziți acest amestec la temperatura de aprindere.

Viteza liniară de propagare a flăcării lichide depinde de temperatura lor inițială. Cea mai mare viteză liniară de propagare a arderii pentru lichidele combustibile se observă la temperatura de aprindere și este egală cu viteza de propagare a arderii în amestecurile vapori-aer.

Materialele solide combustibile au cea mai mică rată liniară de propagare a arderii, pentru pregătirea cărora este necesară mai multă căldură decât pentru lichide și gaze. Viteza liniară de propagare a arderii materialelor combustibile solide depinde în mare măsură de aranjarea lor spațială. Propagarea flăcării pe suprafețele verticale și orizontale diferă cu 5- De 6 ori, și când flacăra se extinde de-a lungul unei suprafețe verticale de jos în sus și de sus în jos- 10 ori. Viteza liniară de propagare a arderii de-a lungul unei suprafețe orizontale este mai des utilizată.

Viteza de ardere a substanțelor și materialelor combustibile. Este unul dintre cei mai importanți parametri de ardere într-un incendiu. Rata de ardere a substanțelor și materialelor combustibile determină intensitatea degajării de căldură într-un incendiu și, în consecință, temperatura incendiului, intensitatea dezvoltării acestuia și alți parametri.

Rata de epuizare în masă este masa unei substanțe sau a unui material ars pe unitatea de timp V M (kg/s). Rata de ardere în masă, precum și viteza de propagare a arderii, depind de starea de agregare a substanței sau materialului combustibil.

combustibil gazele se amestecă bine cu aerul din jur, astfel încât acestea să ard complet în flacără. Rata de epuizare în masă lichide este determinată de viteza de evaporare a acestora, de intrarea vaporilor în zona de ardere și de condițiile de amestecare a acestora cu oxigenul atmosferic. Viteza de evaporare în starea de echilibru a sistemului „lichid-vapor” depinde de proprietățile fizico-chimice ale lichidului, de temperatura acestuia și de presiunea vaporilor. Într-o stare de neechilibru, intensitatea evaporării lichidului este determinată de temperatura stratului său de suprafață, care, la rândul său, depinde de intensitatea fluxurilor de căldură din zona de ardere, de căldura de evaporare și de condițiile schimbului de căldură cu straturile inferioare. a lichidului.

Pentru lichidele combustibile multicomponente, compoziția fazei lor de vapori este determinată de compoziția concentrației soluției și depinde de intensitatea evaporării și de gradul de echilibru. La evaporare intensivă, procesul de distilare are loc în straturile de suprafață ale lichidului, iar compoziția fazei de vapori diferă de cea de echilibru, iar rata de ardere a masei se modifică pe măsură ce fracțiile mai volatile se ard.

Procesul de ardere depinde de amestecarea vaporilor lichidi cu oxigenul atmosferic. Acestprocesul depinde de dimensiunea vasului, de înălțimea laturii deasupra nivelului lichidului (lungimea căii de amestecare până la zona de ardere) și intensitatea gazului extern cursuri. Cu cât diametrul vasului este mai mare (până la 2- 2,5 m, creștere suplimentarădiametrul nu afectează parametrul în cauză) și înălțimea laturii de deasupra nivelul lichidului, cu cât este mai lungă calea lichidului către zona de ardere, respectiv, cu cât rata de epuizare este mai mică. Viteza mare a vântului și temperatura lichidului combustibil contribuie la o mai bună amestecare a vaporilor lichizi cu oxigenul atmosferic și o creștere a vitezei epuizare lichidă.

Se numește masa lichidului ars pe unitatea de timp pe unitatea de suprafață rata de epuizare în masă specifică V M, kg/(m 2 s).

Rata de epuizare volumetrică este volumul de lichid ars pe unitatea de timp pe unitatea de suprafață a suprafeței de ardere,V O . Pentru gaze - este volumul de gaz ars pe unitatea de timp m/s, pentru lichide și solide și materiale- este rata de ardere volumetrică specifică m /(m . s) sau m/s, adică este viteza liniară. Viteza volumetrică exprimă rata de scădere a nivelului unui lichid pe măsură ce se arde sau rata de ardere a grosimii unui strat de material combustibil solid.

Rata reală de epuizare volumetrică- este viteza cu care nivelul unui lichid scade pe măsură ce se arde, sau viteza cu care se arde grosimea unui material combustibil solid. Conversia vitezei volumetrice (liniare) în viteza masei poate fi efectuată după formula:V m = .

Rata de burnout de subțire (< 10 мм) слоев жидкости и пленок выше усредненной массовой или линейной скорости выгорания жидкости верхнего уровня резервуара при отсутствии ветра. Скорость выгорания твердых материалов зависит от вида горючего, его состояния (размеров, величины свободной поверхности, положения по отношению к зоне горения и т.д.), температуры пожара, интенсивности газообмена. Удельная массовая rata de ardere a materialelor combustibile solide nu depășește 0,02 kg / (m 2 s) și este rareori sub 0,005 kg/(m 2 s).

Rata de ardere în masă a materialelor combustibile solide depinde de raportul dintre suprafața deschiderii (F np), prin care se efectuează schimbul de gaze, către zona de incendiuF np/Fn . De exemplu, pentru lemn, cu o scădere a zonei deschiderilor, rata de ardere scade.

Rata de masă redusă a arderii lemnului, kg/(m 2 s).	Suprafața relativă a deschiderilor,F pr. / F p.
0.0134	0.25
0.0125	0.20
0.0108	0.16
0.009	0.10

Se ia rata de ardere a materialelor combustibile solideproporțional cu aria deschiderilor, adică

V ppm = φ . V m.t. = . V m .t ,

unde V ppm - rata efectivă de epuizare în masă redusă; V m .t - rata de epuizare în masă redusă tabelară; φ- coeficient ținând cont de condițiile schimbului de gaze. Această expresie este valabilă pentru φ = 0,25- 0,085, iar pentru focuri deschise ia φ = 1.

Intensitatea schimbului de gaze eu t, kg/(m 2 ּ c) - Aceasta este cantitatea de aer care intră pe unitatea de timp pe unitatea de suprafață a incendiului. Distingeți intensitatea necesară a schimbului de gaze și actual. Intensitatea necesară a schimbului de gaze arată cât aer este necesar pentru a intra pe unitate de timp pe unitate de suprafață pentru a asigura arderea completă a materialului. Intensitatea reală a schimbului de gaze caracterizează fluxul real de aer. Intensitatea schimbului de gaze se referă la incendii interne, unde structurile de închidere limitează fluxul de aer în încăpere, dar deschiderile vă permit să determinați cantitatea de aer care intră în volumul încăperii.

Intensitatea sau densitatea fumului, X.Acest parametru caracterizează deteriorarea vizibilității și gradul de toxicitate a atmosferei din zona de fum. Pierderea vizibilității din cauza fumului este determinată de densitatea, care este estimată de grosimea stratului de fum prin care lumina lămpii de referință nu este vizibilă sau de cantitatea de particule solide conținute într-o unitate de volum (g/m 3 ). ). Date despre densitatea fumului generat în timpul arderii sunt date substanțele care conțin carbon de mai jos.

Există destul de mulți parametri ai unui incendiu: căldura focului, dimensiunea focului, perimetrul focului, frontul de propagare a flăcării, intensitatea radiației flăcării etc.

Conceptul de sarcină de foc.

Principalul factor care determină parametrii unui incendiu este tipul și amploarea sarcinii de incendiu. Sub încărcătură de foc obiect înțelegeți masa tuturor materialelor combustibile și cu ardere lentă la 1 m2suprafața podelei camerei sau zona ocupată de aceste materiale pe zonă deschisă:R g .n= , unde Р g.n.- sarcina de foc;P - masa materialelor combustibile si cu ardere lenta, kg;F- suprafața camerei sau spațiu deschis, m 2.

Sarcina de incendiu a spațiilor, clădirilor, structurilor include nu numai echipamente, mobilier, produse, materii prime etc., ci și elemente structurale ale clădirilor din materiale combustibile și cu ardere lentă (pereți, podele, tavane, rame de ferestre, uși, rafturi, podele, pereți despărțitori etc.).(materiale combustibile si cu ardere lenta, echipamente tehnologice) si temporare (materii prime, produse finite).

Sarcina de incendiu a fiecărui etaj, mansardă, subsol este determinată separat. Sarcina de foc este luată după cum urmează:

- pentru rezidențiale, administrative și industriale nu depășește 50 kg/m 2, dacă elementele principale ale clădirilor sunt incombustibile;

- valoarea medie in sectorul rezidential este de 27 pentru apartamentele cu 1 camera

kg / m 2, 2 camere- 30 kg/m 2 , 3 camere- 40 kg/m2 ;

- în clădiri III rezistent la foc- 100 kg/m 2 ;

- în spații industriale asociate producției și procesării

substanțe și materiale combustibile- 250 - 500 kg/m2 ;

- în incinta în care liniile tehnologice moderneprocese şi rack înalt depozite- 2000 - 3000 kg/m 2 .

Pentru materiale combustibile solide, este important structura sarcina de foc, adică dispersitatea sa și natura distribuției sale spațiale (rânduri dens împachetate; stive și pachete individuale; aranjare continuă sau cu un gol; orizontal sau vertical). De exemplu, cutii de carton cu pantofi sau suluri de țesătură situate:

1.orizontal pe pardoseala unui depozit de subsol;

2. pe rafturi de depozit cu înălțimea de 8- 16 m

da o dinamică diferită a focului. În al doilea caz, focul se va extinde în 5- de 10 ori mai rapid.

Gradul de „deschidere” suficientă pentru ardere depinde de dimensiunea suprafeței materialului combustibil, de intensitatea schimbului de gaze etc. Pentru chibrituri, un spațiu de 3 mm este suficient pentru ca fiecare chibrit să ardă din toate părțile și pentru o placă de lemn care măsoară 2000 × 2000 mm, un spațiu de 10- 15 mm nu este suficient pentru arderea liberă.

La practică gratuit luați în considerare suprafața rămasă în urma unei alte suprafețe apropiate la o distanță de 20- 50 mm. Pentru a ține cont de suprafața liberă a încărcăturii de foc se introduce coeficientul suprafeței de ardere K p.

Coeficientul suprafeței de ardere numit raportul suprafeței de ardereF n .g spre zona de incendiu F n .g .: K n =F p.g. /Fn.

La arderea lichidelor în rezervoare K n \u003d 1, substanțe solide K n > 1. Din acest motiv, pentru același tip de material combustibil solid, de exemplu, lemn, aproape toți parametrii de incendiu vor fi diferiți în funcție de coeficientul suprafeței de ardere ( arderea buștenilor, scândurilor, așchiilor, rumegușului). Pentru fabricile de mobilă I si II grade de rezistență la foc) valoarea lui K p variază de la 0,92 la 4,44. Pentru majoritatea tipurilor de sarcină de foc, valoarea lui K p nu depășește 2-3, rar atingând 4-5.

Coeficientul suprafeței de arderedetermină valoarea reală a zonei de ardere, rata de ardere în masă, intensitatea degajării de căldură într-un incendiu, stres termic zonele de ardere, temperatura focului, viteza de propagare a acestuia și alți parametri ai incendiului.

Clasificarea incendiilor și caracteristicile acestora

Diferite tipuri de incendii pot fi clasificate în funcție de diferite caracteristici distinctive, care includ închiderea sau deschiderea sursei de ardere, tipul de stare agregată a substanței care arde și agenții de stingere a incendiilor utilizați. Toate au propriile lor caracteristici de origine și dezvoltare, sau locul unui incendiu etc. Nu există o clasificare universală unică a incendiilor. Iată câteva clasificări ale incendiilor găsite în literatura de specialitate:

eu. În funcție de cursul unui incendiu într-un spațiu deschis sau închis.

eu A . focurile deschise- Acestea sunt focuri deschise.Acestea includ incendii la instalații tehnologice (coloane de distilare, turnuri de sorbție, instalații ale industriei petroliere, gaze, chimice), în rezervoare cu lichide inflamabile, incendii în depozite de substanțe combustibile (lemn, combustibil solid), incendii de pădure și de stepă, incendii de matrice de cereale. Incendiile interioare din clădiri și structuri se pot transforma în incendii deschise.

Caracteristicile focurilor deschise includ condițiile de schimb de căldură și gaze:

1. nu există acumulare de căldură în zona de ardere, deoarece nu se limitează la structurile clădirii;

2. pentru temperatura unor astfel de incendii se ia temperatura flăcării, care este mai mare decât temperatura focului intern, deoarece pentru aceasta se ia temperatura mediului gazos din încăpere;

3. schimbul de gaze nu este limitat de elementele structurale ale clădirilor, prin urmare este mai intens, și depinde de intensitatea și direcția vântului;

4. Zona de influență termică este determinată de fluxul de căldură radiantă, deoarece fluxurile convective cresc, creând o zonă de rarefacție la baza focului și asigură o suflare intensivă a aerului proaspăt, care reduce efectul termic;

5. Zona de fum, cu excepția arderii turbei, pe suprafețe mari și în pădure nu creează dificultăți în combaterea incendiilor deschise.

Aceste caracteristici ale focurilor deschise determină specificul metodelor de combatere a acestora, tehnicile și metodele folosite pentru stingerea lor.

Tipul deschis include incendii, numite furtuni de incendiu, care sunt un vârtej termic la temperatură ridicată

16. Incendii interioare apar în spații închise „închise”: în clădiri, cabine de avioane, în calele navelor, în interiorul oricăror unități. Aici, uneori, așa-numitele incendii anaerobe se disting separat, adică. fără acces aerian. Cert este că există o serie de substanțe (celuloză azotată, azotat de amoniu, niște combustibili pentru rachete) care, la creșterea temperaturii, suferă descompunere chimică, ducând la strălucirea unui gaz abia distins de o flacără.

Incendiile interne, la rândul lor, sunt împărțite în două clase în funcție de metoda de distribuție a sarcinii de foc:

- sarcina de foc este distribuită neuniform într-o încăpere cu volum mare;

- sarcina de foc este distribuită uniform pe întreaga zonă.

II. După starea de agregare a substanţei combustibile. Distingeți incendiile cauzate de arderea gazelor, lichidelor, materiei solide. Arderea lor poate fi omogenă sau eterogenă, adică. când combustibilul și oxidantul sunt în aceleași stări de agregare sau diferite.

III. În funcție de viteza de propagare a zonei de ardere pe foc: deflagraţiepropagarea (lentă) a zonei de ardere (viteza de la 0,5 la 50 m/s) și propagarea detonării (explozive) a zonei de ardere cu o viteză a undei de șoc de la câteva sute de m/s la câțiva km/s.

IV. În funcție de tipul stadiului inițial al incendiului: autoaprindere (autoaprindere) a substanțelor combustibile și aprindere forțată (forțată). În practică, al doilea tip de incendiu are loc mai des.

V. După natura mediului combustibil și a agenților de stingere recomandati. LA În conformitate cu Standardul Internațional, incendiile sunt împărțite în 4 clase: A, B, C, D , în cadrul cărora se disting subclase Al, A 2 etc. Este convenabil să prezentați acest lucru în formă tabelară.

VI. După gradul de complexitate și pericol foci se atribuie un număr (sau rang). Număr sau rang- exprimarea numerică condiționată a cantității de forțe și mijloace implicate în stingerea unui incendiu în conformitate cu programul de plecare sau cu planul de atragere a forțelor și mijloacelor.

Numărul de numere de apel depinde de numărul de unități din garnizoană. Programul ar trebui să prevadă concentrarea rapidă a cantității necesare (calculate) de forțe și mijloace pe un incendiu cu un număr minim de numere.

La focul nr. 1 paznicul de serviciu în plină forță pleacă în zona de serviciu a pompierilor, precum și pentru obiectele care au propriile departamente de pompieri, în toate locurile de accidente, dezastre naturale, unde există pericol pentru viața oamenilor, a pericol de explozie sau incendiu.

De incendiul numărul 2 trimite trei suplimentare- patru echipe (în funcție de câte au ajuns sub Nr. 1) pe cisterne și autopompe, precum și echipe de servicii speciale. De regulă, paznicii de serviciu din zona de plecare a pompierilor învecinate merg la foc cu forță maximă.

În garnizoane cu 10- 12 departamente de pompieri, nu mai mult de Trei ranguri foc, unde cea mai potrivită este o astfel de ordine în care pentru fiecare număr suplimentar, începând cu al doilea, patru au mers la foc- cinci ramuri pe mașinile de pompieri principale. Atunci când se determină numărul de departamente de pompieri care pleacă pentru un incendiu la cel mai mare număr, ar trebui să se asigure o anumită rezervă în garnizoană în cazul unui al doilea incendiu. În garnizoanele mici, această rezervă poate fi creată prin introducerea în echipajul de luptă a echipamentelor de pompieri de rezervă cu personal liber de serviciu.

Mai multe numere ( 4 și 5) stabilit în garnizoane mari. La programarea plecării unităților în funcție de un număr ridicat de incendii, se ia în considerare starea drumurilor și a pasajelor către zonele individuale de plecare. De exemplu, pe drumurile proaste, numărul de forțe care pleacă pe nr. 2 sau 3 este crescut și direcționat din diferite direcții. Cisterne suplimentare și camioane cu furtunuri sunt trimise în zone cu alimentare insuficientă cu apă. Pentru unele dintre cele mai importante și periculoase instalații de incendiu, unde este posibilă o dezvoltare rapidă a unui incendiu și o amenințare la adresa vieții umane, se plănuiește trimiterea de forțe și mijloace către un număr crescut de incendii la primul mesaj. Lista acestor facilități include întreprinderi industriale importante sau clădiri separate, ateliere cu procese de producție periculoase pentru incendiu, depozite pentru lichide și gaze inflamabile, bunuri materiale, instituții pentru copii și medicale, cluburi, cinematografe, clădiri înalte și clădiri individuale ale organizațiilor publice la la discreția șefului pompierilor.

Pentru unele obiecte, un număr crescut poate să nu fie aplicat la primul mesaj despre un incendiu, iar pentru incendiul nr. 1, două în plus.- trei echipe de la pompieri în vehicule principale sau speciale.

Aplicațiile se fac la orarul de plecări, care listează:

- obiecte către care sunt trimise forțe în funcție de numărul de foc crescut;

- secțiunile fără apă ale orașului, către care sunt direcționate suplimentar cisterne și mașini cu furtun;

- clădiri cu mai multe etaje, la care, la primul semnal de incendiu, se trimit suplimentar scări, ascensoare auto, mașini GDZS, stații de evacuare a fumului.

Numărul de vehicule speciale și tipul acestora sunt determinate în funcție de caracteristicile obiectului. De exemplu, la stingerea unui incendiu la un depozit de petrol, se are în vedere ca vehiculele de stingere cu spumă sau pulbere să plece; în clădirile muzeelor, bibliotecilor, depozitelor de carte- vehicule de stingere cu dioxid de carbon și GDZS; în clădiri înalte- scări, ascensoare auto, mașini GDZS, stații de evacuare a fumului.

Secțiuni