Lineárna rýchlosť šírenia spaľovacej tabuľky. Šírenie plameňa po povrchu kvapaliny
Pri štúdiu požiarov sa vo všetkých prípadoch určuje lineárna rýchlosť šírenia čela plameňa, pretože sa používa na získanie údajov o priemernej rýchlosti šírenia horenia na typických objektoch. Šírenie horenia z pôvodného miesta vzniku rôznymi smermi môže prebiehať rôznou rýchlosťou. Maximálna rýchlosť šírenia spaľovania sa zvyčajne pozoruje: keď sa čelo plameňa pohybuje smerom k otvorom, cez ktoré sa uskutočňuje výmena plynov; požiarnym zaťažením s vysokým koeficientom spaľovacej plochy; v smere vetra. Preto sa rýchlosť šírenia horenia v študovanom časovom intervale považuje za rýchlosť šírenia v smere, v ktorom je maximálna. Vďaka znalosti vzdialenosti od miesta spaľovania k hranici čela požiaru je možné kedykoľvek určiť rýchlosť jeho pohybu. Vzhľadom na to, že rýchlosť šírenia horenia závisí od mnohých faktorov, jej hodnota sa určuje za nasledujúcich podmienok (obmedzení):
1) požiar zo zdroja vznietenia sa šíri všetkými smermi rovnakou rýchlosťou. Preto má oheň spočiatku kruhový tvar a jeho plochu možno určiť podľa vzorca
S p= p L2; (2)
kde k- koeficient zohľadňujúci veľkosť uhla, v ktorom sa plameň šíri; k= 1, ak = 360º (približne 2.1.); k\u003d 0,5 ak α \u003d 180º (príloha 2.3.); k\u003d 0,25 ak α \u003d 90º (príloha 2.4.); L- dráha, ktorú prejde plameň za čas τ.
2) keď plameň dosiahne hranice horľavého nákladu alebo obvodových stien budovy (miestnosti), čelo spaľovania sa narovná a plameň sa šíri pozdĺž hranice horľavého nákladu alebo stien budovy (miestnosti);
3) lineárna rýchlosť šírenia plameňa cez tuhé horľavé materiály sa mení s rozvojom požiaru:
v prvých 10 minútach voľného vzniku požiaru V l sa rovná polovici,
po 10 minútach - normatívne hodnoty,
od začiatku vystavenia sa hasiacim látkam na spaľovacej zóne až po lokalizáciu požiaru, použitý pri výpočte sa zníži na polovicu.
4) pri spaľovaní voľných vláknitých materiálov, prachu a kvapalín sa určuje lineárna rýchlosť šírenia horenia v intervaloch od okamihu horenia po zavedenie hasiacich prostriedkov na hasenie.
Menej často sa rýchlosť šírenia horenia určuje počas lokalizácie požiaru. Táto rýchlosť závisí od situácie na požiari, intenzity dodávky hasiacich látok (OTV) atď.
Lineárna rýchlosť šírenia horenia, ako pri voľnom rozvoji požiaru, tak aj pri jeho lokalizácii, sa určí zo vzťahu
kde ∆ L je dráha, ktorú plameň prejde za čas Δτ, m.
Priemery V l v prípade požiarov na rôznych zariadeniach sú uvedené v prílohe č. jeden.
Pri určovaní rýchlosti šírenia horenia pri lokalizácii požiaru sa meria vzdialenosť, ktorú prejde čelo horenia za čas od zavlečenia prvého kmeňa (na cesty šírenia horenia) do lokalizácie požiaru. , t.j. keď sa zväčšenie požiarnej plochy rovná nule. Ak nie je možné stanoviť lineárne rozmery podľa diagramov a popisu, potom možno lineárnu rýchlosť šírenia horenia určiť pomocou vzorcov pre kruhovú oblasť požiaru a pre pravouhlý vývoj požiaru - rýchlosťou rastu plochy požiaru, berúc do úvahy skutočnosť, že plocha požiaru sa zvyšuje lineárne a S n = n. a. L (n- počet smerov rozvoja požiaru, a- šírka požiarnej plochy miestnosti.
Na základe získaných údajov o hodnotách lineárnej rýchlosti šírenia horenia V l(Tabuľka 2.) sa vytvára graf V l = f(τ) a vyvodzujú sa závery o charaktere vývoja požiaru a vplyve hasiaceho faktora naň, (obr. 3.).
Ryža. 3. Zmena lineárnej rýchlosti šírenia horenia v čase
Z grafu (obr. 3.) je vidieť, že na začiatku rozvoja požiaru bola lineárna rýchlosť šírenia horenia nepatrná a požiar sa podarilo zlikvidovať silami dobrovoľných hasičských zborov. Po 10 min. po vzniku požiaru sa intenzita šírenia horenia prudko zvýšila a o 15:25 hod. lineárna rýchlosť šírenia horenia dosiahla svoju maximálnu hodnotu. Po zavedení kmeňov na hasenie sa rozvoj požiaru spomalil a v čase lokalizácie sa rýchlosť šírenia čela plameňa rovnala nule. Preto boli splnené nevyhnutné a dostatočné podmienky na zastavenie šírenia požiaru:
I f ≥ I normy
V l, V s p \u003d 0, existuje dostatok síl a prostriedkov.
MINISTERSTVO RUSKEJ FEDERÁCIE
PRE OBČIANSKU OBRANU, NÚDZOVÉ SITUÁCIE A POMOC PRI KATASTROFÁCH
Federálna štátna rozpočtová inštitúcia Všeruský Rád čestného odznaku Výskumný ústav požiarnej obrany EMERCOM Ruska
(FGBU VNIIPO EMERCOM Ruska)
SCHVÁLIŤ
šéf
FGBU VNIIPO EMERCOM Ruska
PhD
IN AND. Klimkin
Metodológia
Skúšky na určenie lineárnej rýchlosti šírenia plameňa
pevné látky a materiály
Profesor N.V. Smirnov
Moskva 2013
Táto metodika je určená na použitie odborníkmi SEU FPS IPL EMERCOM Ruska, dozornými orgánmi EMERCOM Ruska, skúšobnými laboratóriami, výskumnými organizáciami, podnikmi - výrobcami látok a materiálov, ako aj organizáciami pracujúcimi v oblasti zabezpečenia požiaru. bezpečnosť predmetov.
Metodika bola vyvinutá Federálnou štátnou rozpočtovou inštitúciou VNIIPO EMERCOM Ruska (zástupca vedúceho Výskumného centra požiarnej prevencie a núdzovej prevencie pri požiaroch, doktor technických vied, profesor N. V. Smirnov; vedúci výskumník, doktor technických vied, profesor N. I. Konstantinova Vedúci odboru, kandidát technických vied O. I. Molchadsky, vedúci odboru A. A. Merkulov).
Metodika uvádza základné ustanovenia pre stanovenie lineárnej rýchlosti šírenia plameňa po povrchu pevných látok a materiálov, ako aj popis inštalácie, princíp činnosti a ďalšie potrebné informácie.
Pri tejto metóde sa používa inštalácia, ktorej základná konštrukcia zodpovedá GOST 12.1.044-89 (odsek 4.19) "Metóda experimentálneho stanovenia indexu šírenia plameňa."
L. - 12, pribl. - 3
VNIIPO - 2013
Rozsah 4 Normatívne odkazy 4 Termíny a definície 4 Skúšobné zariadenie 4 Skúšobné vzorky 5 Kalibrácia inštalácie 6 Vykonávanie skúšok 6 Vyhodnotenie výsledkov skúšok 7 Vypracovanie protokolu o skúške 7 Bezpečnostné požiadavky 7 Príloha A (Povinné) Celkový pohľad na inštaláciu 9
Príloha B (Povinné) Relatívna poloha radiačného panelu
A držiak so vzorkou10
Zoznam interpretov diela12Rozsah
Tento postup stanovuje požiadavky na metódu stanovenia lineárnej rýchlosti šírenia plameňa (LFPR) po povrchu vodorovne umiestnených vzoriek pevných látok a materiálov.
Táto prax sa vzťahuje na horľavé tuhé látky a materiály, vrátane. konštrukcie, ako aj nátery.
Táto technika sa nevzťahuje na látky v plynnej a kvapalnej forme, ako aj na sypké materiály a prach.
Výsledky skúšok sú použiteľné len na posúdenie vlastností materiálov v kontrolovaných laboratórnych podmienkach a nie vždy odrážajú správanie materiálov v skutočných podmienkach požiaru.
Táto metodika používa normatívne odkazy na nasledujúce normy:
GOST 12.1.005-88 Systém noriem bezpečnosti práce. Všeobecné hygienické a hygienické požiadavky na ovzdušie pracovného priestoru.
GOST 12.1.019-79 (2001) Systém noriem bezpečnosti práce.
Elektrická bezpečnosť. Všeobecné požiadavky a nomenklatúra typov ochrany.
GOST 12.1.044-89 Nebezpečenstvo požiaru a výbuchu látok a materiálov.
Nomenklatúra ukazovateľov a metódy ich určovania.
GOST 12766.1-90 Drôt vyrobený z presných zliatin s vysokým elektrickým odporom.
GOST 18124-95 Ploché azbestocementové dosky. Technické údaje.
GOST 20448-90 (v znení zmien 1, 2) Skvapalnené uhľovodíkové palivové plyny pre domácu spotrebu. Technické údaje.
Pojmy a definície
V tejto metodológii sa používajú nasledujúce výrazy so zodpovedajúcimi definíciami:
Lineárna rýchlosť plameňa: Vzdialenosť, ktorú prejde čelo plameňa za jednotku času. Ide o fyzikálnu veličinu charakterizovanú translačným lineárnym pohybom čela plameňa v danom smere za jednotku času.
Predná časť plameňa: Oblasť šírenia otvoreného plameňa, v ktorej dochádza k horeniu.
Testovacie vybavenie
Zariadenie na stanovenie lineárnej rýchlosti šírenia plameňa (obrázok A.1) obsahuje tieto prvky: vertikálny stojan na podpere, panel elektrického žiarenia, držiak vzorky, odsávač pár, plynový horák a termoelektrický konvertor.
Elektrický sálavý panel pozostáva z keramickej platne, v drážkach ktorej je rovnomerne upevnené vykurovacie teleso (špirála) z drôtu triedy Х20Н80-H (GOST 12766.1). Parametre špirály (priemer, stúpanie vinutia, elektrický odpor) musia byť také, aby celkový príkon nepresiahol 8 kW. Keramická platňa je umiestnená v tepelne elektricky izolovanom puzdre, upevnená na zvislom stojane a
Pripojené k elektrickej sieti pomocou napájacieho zdroja. Pre zvýšenie výkonu infračerveného žiarenia a zníženie vplyvu prúdenia vzduchu je pred keramickú platňu inštalovaná mriežka zo žiaruvzdornej ocele. Radiačný panel je inštalovaný v uhle 600 k povrchu horizontálnej vzorky.
Držiak vzoriek pozostáva zo stojana a rámu. Rám je pripevnený na stojan horizontálne tak, že spodný okraj panelu elektrického žiarenia je od hornej roviny rámu so vzorkou vo vzdialenosti 30 mm vertikálne a 60 mm horizontálne (obrázok B.1).
Na bočnom povrchu rámu sú ovládacie deliace plochy aplikované každých (30 ± 1) mm.
Na zachytávanie a odvod splodín horenia slúži digestor s rozmermi (360×360×700) mm, inštalovaný nad držiakom vzorky.
4.5. Plynový horák je rúrka s priemerom 3,5 mm vyrobená zo žiaruvzdornej ocele s spájkovaným koncom a piatimi otvormi umiestnenými vo vzdialenosti 20 mm od seba. Horák v pracovnej polohe je inštalovaný pred sálavým panelom rovnobežne s povrchom vzorky pozdĺž dĺžky stredu nulovej časti. Vzdialenosť od horáka k povrchu testovanej vzorky je (8 ± 1) mm a osi piatich otvorov sú orientované pod uhlom 450° k povrchu vzorky. Pre stabilizáciu zapaľovacieho plameňa je horák umiestnený v jednovrstvovom kryte z kovovej siete. Plynový horák je pripojený flexibilnou hadicou cez ventil, ktorý reguluje prietok plynu do fľaše s propán-butánovou frakciou. Tlak plynu musí byť v rozsahu (10÷50) kPa. V polohe „ovládanie“ je horák vybratý z okraja rámu.
Napájací zdroj pozostáva z regulátora napätia s maximálnym zaťažovacím prúdom minimálne 20 A a nastaviteľným výstupným napätím od 0 do 240 V.
Zariadenie na meranie času (stopky) s rozsahom merania (0-60) min a chybou najviac 1 s.
Teplovodný anemometer - určený na meranie rýchlosti prúdenia vzduchu s rozsahom merania (0,2-5,0) m/s a presnosťou ±0,1 m/s.
Na meranie teploty (referenčný indikátor) pri testovaní materiálov sa používa termoelektrický prevodník typu TXA s priemerom termoelektródy najviac 0,5 mm, izolovaný spoj, s rozsahom merania (0-500) °C, najviac 2 triedy presnosti. Termoelektrický konvertor musí mať ochranný kryt z nehrdzavejúcej ocele s priemerom (1,6 ± 0,1) mm a musí byť upevnený tak, aby izolovaný spoj bol v strede časti zúženej časti odsávacieho krytu.
Zariadenie na zaznamenávanie teploty s rozsahom merania (0-500) ° C, nie viac ako 0,5 triedy presnosti.
Na meranie lineárnych rozmerov použite kovové pravítko alebo zvinovací meter s rozsahom merania (0-1000) mm atď. 1 mm.
Na meranie atmosférického tlaku sa používa barometer s rozsahom merania (600-800) mmHg. a c.d. 1 mmHg
Na meranie vlhkosti vzduchu použite vlhkomer s rozsahom merania (20-93)%, (15-40)°C a c.d. 0,2.
Vzorky na testovanie
5.1. Na testovanie jedného typu materiálu sa vyrobí päť vzoriek s dĺžkou (320 ± 2) mm, šírkou (140 ± 2) mm a skutočnou hrúbkou, nie však väčšou ako 20 mm. Ak je hrúbka materiálu väčšia ako 20 mm, je potrebné časť odrezať
Materiál z lícovej strany tak, aby hrúbka bola 20 mm. Počas prípravy vzoriek by sa exponovaný povrch nemal spracovávať.
Pre anizotropné materiály sa vyrábajú dve sady vzoriek (napríklad útek a osnova). Pri klasifikácii materiálu sa akceptuje najhorší výsledok testu.
Pre lamináty s rôznymi povrchovými vrstvami sa vyrábajú dve sady vzoriek na vystavenie oboch povrchov. Pri klasifikácii materiálu sa akceptuje najhorší výsledok testu.
Strešné tmely, tmelové nátery a nátery sa testujú na rovnakom podklade, aký bol použitý v skutočnej stavbe. V tomto prípade by mali byť nátery nanesené najmenej v štyroch vrstvách so spotrebou každej vrstvy v súlade s technickou dokumentáciou k materiálu.
Materiály s hrúbkou menšou ako 10 mm sa testujú v kombinácii s nehorľavým podkladom. Spôsob upevnenia musí zabezpečiť tesný kontakt medzi povrchmi materiálu a základňou.
Ako nehorľavý základ by sa mali používať azbestocementové dosky s rozmermi (320 × 140) mm, s hrúbkou 10 alebo 12 mm, vyrobené v súlade s GOST 18124.
Vzorky sa kondicionujú v laboratórnych podmienkach najmenej 48 hodín.
Kalibrácia inštalácie
Kalibrácia jednotky sa musí vykonať v interiéri pri teplote (23±5)C a relatívnej vlhkosti (50±20)%.
Odmerajte rýchlosť prúdenia vzduchu v strede časti zúženej časti odsávacieho krytu. Mala by byť v rozsahu (0,25÷0,35) m/s.
Nastavte prietok plynu cez zapaľovací horák tak, aby výška plameňov bola (11 ± 2) mm. Potom sa zapaľovací horák vypne a prenesie do polohy „riadenie“.
Zapnite elektrický radiačný panel a nainštalujte držiak vzorky s kalibračnou azbestocementovou doskou, v ktorej sú otvory so snímačmi tepelného toku v troch kontrolných bodoch. Stredy otvorov (kontrolné body) sú umiestnené pozdĺž stredovej pozdĺžnej osi od okraja rámu držiaka vzorky vo vzdialenosti 15, 150 a 280 mm.
Zahrejte vyžarovací panel, poskytujúc hustotu tepelného toku v stacionárnom režime pre prvý kontrolný bod (13,5±1,5) kWm2, pre druhý a tretí bod (9±1) kWm2 a (4,6±1) kWm2. Hustota tepelného toku je riadená snímačom typu Gordon s chybou nie väčšou ako
Radiačný panel vstúpil do stacionárneho režimu, ak hodnoty snímačov tepelného toku dosiahnu hodnoty špecifikovaných rozsahov a zostanú nezmenené počas 15 minút.
Testovanie
Testy by sa mali vykonávať vo vnútri pri teplote (23±5)C a relatívnej vlhkosti (50±20)%.
Nastavte prietok vzduchu v digestore podľa 6.2.
Zahrejte sálavý panel a skontrolujte hustotu tepelného toku v troch kontrolných bodoch podľa 6.5.
Skúšobnú vzorku upevnite do držiaka, naneste značky na prednú plochu s krokom (30 ± 1) mm, zapáľte zapaľovací horák, presuňte ho do pracovnej polohy a upravte prietok plynu podľa 6.3.
Umiestnite držiak so skúšobnou vzorkou do zariadenia (podľa obrázku B.1) a zapnite stopky v momente, keď sa plameň zapaľovacieho horáka dotkne povrchu vzorky. Za čas vznietenia vzorky sa považuje okamih, keď čelo plameňa prejde cez nulovú oblasť.
Skúška trvá dovtedy, kým sa nezastaví šírenie čela plameňa po povrchu vzorky.
Počas testu opravte:
čas vznietenia vzorky, s;
Čas i, kým čelo plameňa prejde každým i-tým úsekom povrchu vzorky (i = 1,2, ... 9), s;
Celkový čas na prechod čela plameňa cez všetky sekcie, s;
Vzdialenosť L, na ktorú sa rozšírilo čelo plameňa, mm;
Maximálna teplota spalín Тmax, C;
Čas na dosiahnutie maximálnej teploty spalín, s
Vyhodnotenie výsledkov testov
Pre každú vzorku vypočítajte lineárnu rýchlosť šírenia plameňa po povrchu (V, m/s) pomocou vzorca
V= L / ×10-3
Aritmetický priemer lineárnej rýchlosti šírenia plameňa po povrchu piatich testovaných vzoriek sa berie ako lineárna rýchlosť šírenia plameňa po povrchu testovaného materiálu.
8.2. Konvergencia a reprodukovateľnosť metódy s úrovňou spoľahlivosti 95 % by nemala presiahnuť 25 %.
Registrácia protokolu o skúške
Správa o skúške (dodatok B) poskytuje tieto informácie:
Názov skúšobného laboratória;
Meno a adresa objednávateľa, výrobcu (dodávateľa) materiálu;
Podmienky v miestnosti (teplota, OS; relatívna vlhkosť, %, atmosférický tlak, mm Hg);
Popis materiálu alebo výrobku, technická dokumentácia, ochranná známka;
Zloženie, hrúbka, hustota, hmotnosť a spôsob výroby vzoriek;
Pre viacvrstvové materiály - hrúbka a vlastnosti materiálu každej vrstvy;
Parametre zaznamenané počas testov;
Aritmetická stredná hodnota lineárnej rýchlosti šírenia plameňa;
Ďalšie pozorovania (správanie materiálu počas testovania);
Účinkujúci.
Bezpečnostné požiadavky
Miestnosť, v ktorej sa skúšky vykonávajú, musí byť vybavená prívodnou a odsávacou ventiláciou Pracovisko operátora musí
Spĺňajte požiadavky na elektrickú bezpečnosť v súlade s GOST 12.1.019 a sanitárne a hygienické požiadavky v súlade s GOST 12.1.005. Osoby pripustené na skúšanie ustanoveným postupom musia byť oboznámené s technickým popisom a návodom na obsluhu skúšobných a meracích zariadení.
príloha A (povinná)
Celkový pohľad na inštaláciu
1 - vertikálny stojan na podpere; 2 - elektrický radiačný panel; 3 - držiak vzorky; 4 - odsávací kryt; 5 - plynový horák;
6 – termoelektrický menič.
Obrázok A.1 - Celkový pohľad na inštaláciu
príloha B (povinná)
Vzájomné usporiadanie radiačného panelu a držiaka so vzorkou
1 - elektrický radiačný panel; 2 – držiak vzorky; 3 - vzorka.
Obrázok B.1 - Vzájomné usporiadanie radiačného panelu a držiaka so vzorkou
Formulár skúšobného protokolu
Názov organizácie vykonávajúcej skúšky PROTOKOL č.
Stanovenie lineárnej rýchlosti šírenia plameňa po povrchu
Od „“ Mr.
Zákazník (výrobca):
Názov materiálu (značka, GOST, TU atď.):
Vlastnosti materiálu (hustota, hrúbka, zloženie, počet vrstiev, farba):
Podmienky v miestnosti (teplota, OS; relatívna vlhkosť, %; atmosférický tlak, mm Hg):
Názov skúšobného postupu:
Skúšobné a meracie zariadenie (sériové číslo, značka, overovací certifikát, rozsah merania, doba platnosti):
Experimentálne údaje:
č Čas, s. Maxim. teplota spalín Čas prechodu čela plameňa plochami č. 19 Indikátory šírenia plameňa
Úspechy zapaľovania Tmax1 2 3 4 5 6 7 8 9 Dĺžka L, mm Lineárna rýchlosť V, m/s1 2 3 4 5 Poznámka: Záver: Účinkujúci:
Zoznam interpretov diela:
Vedúci výskumník, doktor technických vied, Prof. N.I. Konstantinová vedúca odboru, kandidátka technických vied O.I. Molchadsky Vedúci sektora A.A. Merkulov
Výpočty síl a prostriedkov sa vykonávajú v týchto prípadoch:
- pri určovaní potrebného množstva síl a prostriedkov na uhasenie požiaru;
- pri operačno-taktickom štúdiu objektu;
- pri vypracúvaní plánov na hasenie požiarov;
- pri príprave požiarno-taktických cvičení a tried;
- pri vykonávaní experimentálnych prác na určenie účinnosti hasiacich látok;
- v procese vyšetrovania požiaru posúdiť činnosť RTP a jednotiek.
Výpočet síl a prostriedkov na hasenie požiarov pevných horľavých látok a materiálov vodou (šírenie ohňa)
- charakteristika objektu (geometrické rozmery, charakter požiarneho zaťaženia a jeho umiestnenie na objekte, umiestnenie vodných zdrojov vzhľadom na objekt);
- čas od okamihu vzniku požiaru do jeho nahlásenia (závisí od dostupnosti typu zabezpečovacieho zariadenia, komunikačného a signalizačného zariadenia v objekte, správnosti konania osôb, ktoré požiar zistili a pod.);
- lineárna rýchlosť šírenia požiaru Vl;
- sily a prostriedky stanovené rozpisom odchodov a časom ich sústredenia;
- intenzita dodávky hasiacich látok jatr.
1) Určenie času rozvoja požiaru v rôznych časových bodoch.
Rozlišujú sa tieto fázy vývoja požiaru:
- 1, 2 etapy voľný rozvoj požiaru a v štádiu 1 ( t do 10 minút) sa lineárna rýchlosť šírenia rovná 50 % jej maximálnej hodnoty (tabuľky) charakteristickej pre túto kategóriu objektov a od časového bodu viac ako 10 minút sa berie rovná maximálnej hodnote;
- 3 etapa je charakterizované začiatkom privádzania prvých kmeňov na uhasenie požiaru, v dôsledku čoho klesá lineárna rýchlosť šírenia požiaru, teda v časovom intervale od priloženia prvých kmeňov do okamihu vzniku požiaru. rozptyl je obmedzený (moment lokalizácie), jeho hodnota sa rovná 0,5 V l . V čase splnenia lokalizačných podmienok V l = 0 .
- 4 etapa - hasenie požiaru.
t St. = t aktualizovať + t správu + t So + t sl + t br (min.), kde
- tSt.- čas voľného rozvoja požiaru v čase príchodu jednotky;
- taktualizovať – čas vzniku požiaru od okamihu jeho vzniku do okamihu jeho zistenia ( 2 minúty.- v prítomnosti APS alebo AUPT, 2-5 min.- s 24 hodinovou službou 5 minút.- vo všetkých ostatných prípadoch);
- tsprávu- čas nahlásenia požiaru hasičskému zboru ( 1 minúta.– ak je telefón v služobnej miestnosti, 2 minúty.– ak je telefón v inej miestnosti);
- tSo= 1 min.- čas zhromažďovania personálu pri poplachu;
- tsl- čas hasičského zboru ( 2 minúty. na 1 km);
- tbr- čas bojového nasadenia (3 minúty pri aplikácii 1. hlavne, 5 minút v ostatných prípadoch).
2) Určenie vzdialenosti R v priebehu času prešiel cez čelo spaľovania t .
pri tSt.≤ 10 min:R = 0,5 Vl · tSt.(m);
pri tstoročia> 10 min.:R = 0,5 Vl · 10 + Vl · (tstoročia – 10)= 5 Vl + Vl· (tstoročia – 10) (m);
pri tstoročia < t* ≤ tlok : R = 5 Vl + Vl· (tstoročia – 10) + 0,5 Vl· (t* – tstoročia) (m).
- kde t St. - čas slobodného rozvoja,
- t storočia - čas v čase zavedenia prvých kmeňov na hasenie,
- t lok - čas v čase lokalizácie požiaru,
- t * - čas medzi momentom lokalizácie požiaru a zavedením prvých kmeňov na uhasenie.
3) Určenie požiarnej oblasti.
požiarny priestor S p - toto je oblasť priemetu spaľovacej zóny na horizontálnej alebo (menej často) na vertikálnej rovine. Pri horení na viacerých poschodiach sa ako požiarna plocha berie celková požiarna plocha na každom podlaží.
Požiarny obvod P p je obvod požiarnej oblasti.
Požiarna predná F str je časť obvodu požiaru v smere (smeroch) šírenia horenia.
Ak chcete určiť tvar požiarnej oblasti, mali by ste nakresliť diagram objektu na stupnici a odložiť vzdialenosť od miesta požiaru na stupnici. R prešiel ohňom vo všetkých možných smeroch.
V tomto prípade je obvyklé rozlišovať tri možnosti tvaru požiarnej plochy:
- kruhový (obr. 2);
- roh (obr. 3, 4);
- obdĺžnikový (obr. 5).
Pri predpovedaní vývoja požiaru treba brať do úvahy, že tvar požiarnej plochy sa môže meniť. Takže, keď čelo plameňa dosiahne ohradnú konštrukciu alebo okraj miesta, predpokladá sa, že čelo požiaru sa narovná a zmení sa tvar požiarnej plochy (obr. 6).
a) Oblasť požiaru v kruhovej forme vývoja požiaru.
SP= k · p · R 2 (m 2),
- kde k = 1 - s kruhovou formou rozvoja ohňa (obr. 2),
- k = 0,5 - s polkruhovou formou rozvoja ohňa (obr. 4),
- k = 0,25 - s hranatou formou rozvoja ohňa (obr. 3).
b) Oblasť požiaru s pravouhlým tvarom rozvoja požiaru.
SP= n b · R (m 2),
- kde n- počet smerov rozvoja požiaru,
- b- šírka miestnosti.
c) Požiarny priestor v kombinovanej forme rozvoja požiaru (obr. 7)
SP = S 1 + S 2 (m 2)
a) Hasiaci priestor po obvode s kruhovým tvarom rozvoja požiaru.
St = kp(R2 - r2) = kph t (2 R - h t) (m 2),
- kde r = R – h t ,
- h t - hĺbka hasenia hlavne (pre ručné hlavne - 5 m, pre monitory zbraní - 10 m).
b) Priestor na hasenie požiaru po obvode s pravouhlým tvarom rozvoja požiaru.
St= 2 ht· (a + b – 2 ht) (m 2) - po obvode ohňa ,
kde a a b sú dĺžka a šírka čela požiaru, resp.
St = n b ht (m 2) - pozdĺž prednej časti šíriaceho sa ohňa ,
kde b a n - respektíve šírka miestnosti a počet smerov pre zásobovanie kmeňmi.
5) Stanovenie potrebnej spotreby vody na hasenie požiaru.
Qttr = SP · jatr – priS p ≤S t (l/s) aleboQttr = St · jatr – priS p >St (l/s)
Intenzita dodávky hasiacich látok ja tr - ide o množstvo hasiacej látky dodanej za jednotku času na jednotku vypočítaného parametra.
Existujú nasledujúce typy intenzity:
Lineárne - keď sa ako konštrukčný parameter berie lineárny parameter: napríklad predná časť alebo obvod. Jednotky merania – l/s∙m. Lineárna intenzita sa používa napríklad pri určovaní počtu sudov na chladenie horenia a priľahlých k horiacim nádržiam s ropnými produktmi.
povrchný - keď sa ako konštrukčný parameter berie priestor na hasenie požiaru. Jednotky merania - l / s ∙ m 2. Povrchová intenzita sa v hasičskej praxi využíva najčastejšie, keďže vo väčšine prípadov sa na hasenie požiarov používa voda, ktorá hasí oheň na povrchu horiacich materiálov.
Objemový - keď sa objem kalenia berie ako konštrukčný parameter. Jednotky merania - l / s ∙ m 3. Objemová intenzita sa používa najmä pri objemovom hasení požiarov, napríklad inertnými plynmi.
Požadovaný ja tr - množstvo hasiacej látky, ktoré sa musí dodať za jednotku času na jednotku vypočítaného parametra hasenia. Požadovaná intenzita sa určuje na základe výpočtov, experimentov, štatistických údajov o výsledkoch hasenia skutočných požiarov a pod.
Skutočné I f - množstvo hasiacej látky, ktoré sa skutočne dodá za jednotku času na jednotku vypočítaného parametra hasenia.
6) Stanovenie potrebného počtu sudov na hasenie.
a)Ntsv = Qttr / qtsv- podľa požadovaného prietoku vody,
b)Ntsv\u003d R n / R st- po obvode ohňa,
R p - časť obvodu, na ktorého hasenie sa vnášajú kmene
R st \u003dqsv / jatr ∙ ht- časť požiarneho obvodu, ktorý sa hasí jedným sudom. P = 2 · p L (obvod), P = 2 · a + 2 b (obdĺžnik)
v) Ntsv = n (m + A) – v skladoch s regálovým skladom (obr. 11) ,
- kde n - počet smerov rozvoja požiaru (zavedenie kmeňov),
- m – počet prechodov medzi horiacimi stojanmi,
- A - počet prechodov medzi horiacimi a susednými nehoriacimi stojanmi.
7) Stanovenie potrebného počtu oddelení pre zásobovanie kmeňov na hasenie.
Ntotd = Ntsv / nst otd ,
kde n st otd - počet kmeňov, ktoré môže jedna pobočka podať.
8) Stanovenie potrebného prietoku vody na ochranu stavieb.
Qhtr = Sh · jahtr(l/s),
- kde S h – oblasť, ktorá sa má chrániť (stropy, obklady, steny, priečky, vybavenie atď.),
- ja h tr = (0,3-0,5) ja tr – intenzita dodávky vody do ochrany.
9) Výdatnosť vody kruhovej vodovodnej siete sa vypočíta podľa vzorca:
Q do siete \u003d ((D / 25) V c) 2 [l / s], (40) kde,
- D je priemer vodovodnej siete [mm];
- 25 - prevodné číslo z milimetrov na palce;
- V in - rýchlosť pohybu vody vo vodovodnom systéme, ktorá sa rovná:
- - pri tlaku vodovodnej siete Hv = 1,5 [m/s];
- - pri tlaku vodovodnej siete H> 30 m w.c. -Vin =2 [m/s].
Výdatnosť vody slepej vodovodnej siete sa vypočíta podľa vzorca:
Q t sieť \u003d 0,5 Q do siete, [l / s].
10) Stanovenie potrebného počtu šácht na ochranu stavieb.
Nhsv = Qhtr / qhsv ,
Počet sudov sa tiež často z taktických dôvodov určuje bez analytického výpočtu na základe umiestnenia sudov a počtu objektov, ktoré sa majú chrániť, napríklad jeden monitor požiaru pre každú farmu, pre každú susednú miestnosť pozdĺž RS- 50 barelov.
11) Stanovenie potrebného počtu oddelení pre zásobovanie kmeňov na ochranu konštrukcií.
Nhotd = Nhsv / nst otd
12) Stanovenie potrebného počtu oddelení pre iné práce (evakuácia osôb, materiálne hodnoty, otváranie a rozoberanie konštrukcií).
Nlotd = Nl / nl odd , Nmtsotd = Nmts / nmts otd , Nslnkootd = Sslnko / SSlnko otd
13) Stanovenie celkového požadovaného počtu pobočiek.
Nbežnéotd = Ntsv + Nhsv + Nlotd + Nmtsotd + Nslnkootd
Na základe získaného výsledku RTP usudzuje, že sily a prostriedky vynaložené na hasenie požiaru sú dostatočné. Ak nie je dostatok síl a prostriedkov, tak RTP urobí nový výpočet v čase príchodu poslednej jednotky pri najbližšom zvýšenom čísle (ranke) požiaru.
14) Porovnanie skutočnej spotreby vody Q f na hasenie, ochranu a stratu vody siete Q vody zásobovanie požiarnou vodou
Qf = Ntsv· qtsv+ Nhsv· qhsv ≤ Qvody
15) Určenie počtu AC inštalovaných na vodných zdrojoch na zásobovanie odhadovaného prietoku vody.
Na vodných zdrojoch nie je nainštalovaná všetka technika, ktorá prichádza k požiaru, ale také množstvo, ktoré by zabezpečilo zásobu odhadovaného prietoku, t.j.
N AC = Q tr / 0,8 Q n ,
kde Q n – prietok čerpadla, l/s
Takáto optimálna spotreba sa kontroluje podľa prijatých schém bojového nasadenia s prihliadnutím na dĺžku hadicových vedení a odhadovaný počet sudov. V každom z týchto prípadov, ak to podmienky dovoľujú (najmä systém čerpadlo-hadica), bojové posádky prichádzajúcich podjednotiek by mali byť použité na prácu z vozidiel už nainštalovaných na vodných zdrojoch.
Tým sa zabezpečí nielen využitie techniky v plnej kapacite, ale aj urýchlenie nasadenia síl a prostriedkov na uhasenie požiaru.
V závislosti od situácie na požiari je požadovaný prietok hasiacej látky určený pre celú oblasť požiaru alebo pre oblasť hasenia. Na základe získaného výsledku môže RTP vyvodiť záver o dostatočnosti síl a prostriedkov použitých pri hasení požiaru.
Výpočet síl a prostriedkov na hasenie požiarov vzduchovo-mechanickou penou na ploche
(nerozširuje požiare ani k nim podmienečne nevedie)
Počiatočné údaje pre výpočet síl a prostriedkov:
- požiarny priestor;
- intenzita dodávky roztoku penotvorného činidla;
- intenzita prívodu vody na chladenie;
- odhadovaný čas hasenia.
V prípade požiarov v tankovniach sa ako konštrukčný parameter berie plocha povrchu kvapaliny v nádrži alebo najväčšia možná plocha úniku horľavých kvapalín pri požiaroch na lietadlách.
V prvej fáze nepriateľstva sa horiace a susedné nádrže ochladzujú.
1) Potrebný počet sudov na chladenie horiaceho tanku.
N zg stv = Q zg tr / q stv = n ∙ π ∙ D hory ∙ ja zg tr / q stv , ale nie menej ako 3 kmene,
jazgtr= 0,8 l/s ∙ m - požadovaná intenzita chladenia spaľovacej nádrže,
jazgtr= 1,2 l/s ∙ m - požadovaná intenzita na chladenie horiacej nádrže v prípade požiaru,
Chladenie nádrže W rezať ≥ 5000 m3 a je vhodnejšie vykonávať požiarne monitory.
2) Potrebný počet sudov na chladenie susednej nehoriacej nádrže.
N zs stv = Q zs tr / q stv = n ∙ 0,5 ∙ π ∙ D SOS ∙ ja zs tr / q stv , ale nie menej ako 2 kmene,
jazstr = 0,3 l/s ∙ m - požadovaná intenzita na chladenie susednej nehoriacej nádrže,
n- počet horiacich alebo susedných nádrží, resp.
Dhory, DSOS je priemer spaľovacej alebo susednej nádrže (m),
qstv– výkon jeden (l/s),
Qzgtr, Qzstr– potrebný prietok vody na chladenie (l/s).
3) Požadovaný počet GPS N gps na uhasenie horiacej nádrže.
N gps = S P ∙ ja r-or tr / q r-or gps (PCS.),
SP- požiarna plocha (m 2),
jar-ortr- požadovaná intenzita dodávky roztoku penového koncentrátu na hasenie (l / s ∙ m 2). o t vsp ≤ 28 približne C ja r-or tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, at t vsp > 28 približne C ja r-or tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2 (Pozri prílohu č. 9)
qr-orgps – produktivita HPS z hľadiska roztoku penotvorného činidla (l/s).
4) Potrebné množstvo penového koncentrátu W na na uhasenie nádrže.
W na = N gps ∙ q na gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l),
τ R= 15 minút – odhadovaný čas hasenia pri aplikácii VMP zhora,
τ R= 10 minút je odhadovaný čas hasenia, keď sa VMP dodáva pod vrstvu paliva,
K s= 3 - bezpečnostný faktor (pre tri penové útoky),
qnagps- produktivita HPS z hľadiska penidla (l/s).
5) Potrebné množstvo vody W v t na uhasenie nádrže.
W v t = N gps ∙ q v gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l),
qvgps– Výkon HPS z hľadiska vody (l/s).
6) Potrebné množstvo vody W v h na chladenie nádrže.
W v h = N h stv ∙ q stv ∙ τ R ∙ 3600 (l),
Nhstv je celkový počet šácht pre chladiace nádrže,
qstv– výdatnosť jedného zápalného suda (l/s),
τ R= 6 hodín - odhadovaný čas chladenia pozemných nádrží z mobilného hasiaceho zariadenia (SNiP 2.11.03-93),
τ R= 3 hodiny - odhadovaný čas chladenia podzemných nádrží z mobilnej hasičskej techniky (SNiP 2.11.03-93).
7) Celkové množstvo vody potrebné na chladenie a hasenie nádrží.
Wvbežné = Wvt + Wvh(l)
8) Odhadovaný čas výskytu možného úniku T ropných produktov z horiacej nádrže.
T = ( H – h ) / ( W + u + V ) h), kde
H je počiatočná výška vrstvy horľavej kvapaliny v nádrži, m;
h je výška spodnej (spodnej) vodnej vrstvy, m;
W - lineárna rýchlosť ohrevu horľavej kvapaliny, m/h (tabuľková hodnota);
u - lineárna rýchlosť horenia horľavej kvapaliny, m/h (tabuľková hodnota);
V - lineárna rýchlosť poklesu hladiny v dôsledku čerpania, m/h (ak sa čerpanie nevykonáva, potom V = 0 ).
Hasenie požiarov v miestnostiach vzduchovo-mechanickou penou podľa objemu
V prípade požiarov v priestoroch sa niekedy uchyľujú k haseniu požiaru objemovým spôsobom, t.j. vyplňte celý objem stredne expanznou vzducho-mechanickou penou (lodné podpalubné priestory, káblové tunely, pivnice a pod.).
Pri aplikácii VMP do objemu miestnosti musia byť aspoň dva otvory. VMP sa privádza cez jeden otvor a cez druhý sa vytláča dym a pretlak vzduchu, čo prispieva k lepšej propagácii VMP v miestnosti.
1) Stanovenie požadovaného množstva HPS pre objemové kalenie.
N gps = W pom K r / q gps ∙ t n , kde
W pom - objem miestnosti (m 3);
Kp = 3 - koeficient zohľadňujúci zničenie a stratu peny;
q gps - spotreba peny z HPS (m 3 / min.);
t n = 10 min - štandardný čas na uhasenie požiaru.
2) Stanovenie potrebného množstva penidla W na na hromadné kalenie.
Wna = Ngps ∙ qnagps ∙ 60 ∙ τ R∙ Kz(l),
Kapacita rukávov
Prihláška č.1
Priepustnosť jednej pogumovanej manžety dĺžky 20 metrov v závislosti od priemeru
|
Kapacita, l/s |
Priemer objímky, mm |
|||||
| 51 | 66 | 77 | 89 | 110 | 150 | |
| 10,2 | 17,1 | 23,3 | 40,0 | – | – | |
Dodatok № 2
Hodnoty odolnosti jednej tlakovej hadice dĺžky 20 m
| Typ rukávu | Priemer objímky, mm | |||||
| 51 | 66 | 77 | 89 | 110 | 150 | |
| Pogumované | 0,15 | 0,035 | 0,015 | 0,004 | 0,002 | 0,00046 |
| Nepogumované | 0,3 | 0,077 | 0,03 | – | – | – |
Dodatok № 3
Objem jedného rukávu dĺžky 20 m
Prihláška č.4
Geometrické charakteristiky hlavných typov oceľové vertikálne nádrže (RVS).
| č. p / p | typ nádrže | Výška nádrže, m | Priemer nádrže, m | Plocha zrkadla paliva, m 2 | Obvod nádrže, m |
| 1 | RVS-1000 | 9 | 12 | 120 | 39 |
| 2 | RVS-2000 | 12 | 15 | 181 | 48 |
| 3 | RVS-3000 | 12 | 19 | 283 | 60 |
| 4 | RVS-5000 | 12 | 23 | 408 | 72 |
| 5 | RVS-5000 | 15 | 21 | 344 | 65 |
| 6 | RVS-10000 | 12 | 34 | 918 | 107 |
| 7 | RVS-10000 | 18 | 29 | 637 | 89 |
| 8 | RVS-15000 | 12 | 40 | 1250 | 126 |
| 9 | RVS-15000 | 18 | 34 | 918 | 107 |
| 10 | RVS-20000 | 12 | 46 | 1632 | 143 |
| 11 | RVS-20000 | 18 | 40 | 1250 | 125 |
| 12 | RVS-30000 | 18 | 46 | 1632 | 143 |
| 13 | RVS-50000 | 18 | 61 | 2892 | 190 |
| 14 | RVS-100 000 | 18 | 85,3 | 5715 | 268 |
| 15 | RVS-120000 | 18 | 92,3 | 6691 | 290 |
Prihláška č.5
Lineárne rýchlosti šírenia horenia pri požiaroch objektov.
| Názov objektu | Lineárna rýchlosť šírenia horenia, m/min |
| Administratívne budovy | 1,0…1,5 |
| Knižnice, archívy, depozitáre kníh | 0,5…1,0 |
| Obytné budovy | 0,5…0,8 |
| Chodby a galérie | 4,0…5,0 |
| Káblové konštrukcie (pálenie káblov) | 0,8…1,1 |
| Múzeá a výstavy | 1,0…1,5 |
| Tlačiarne | 0,5…0,8 |
| Divadlá a paláce kultúry (pódia) | 1,0…3,0 |
| Horľavé nátery pre veľké dielne | 1,7…3,2 |
| Horľavé strešné a podkrovné konštrukcie | 1,5…2,0 |
| Chladničky | 0,5…0,7 |
| Drevospracujúce podniky: | |
| Píly (budovy I, II, III CO) | 1,0…3,0 |
| To isté, budovy IV a V stupňa požiarnej odolnosti | 2,0…5,0 |
| Sušičky | 2,0…2,5 |
| Workshopy o obstarávaní | 1,0…1,5 |
| Výroba preglejky | 0,8…1,5 |
| Priestory iných dielní | 0,8…1,0 |
| Lesné oblasti (rýchlosť vetra 7…10 m/s, vlhkosť 40 %) | |
| Borovica | až 1.4 |
| Elník | až 4.2 |
| Školy, zdravotnícke zariadenia: | |
| Budovy I a II stupňa požiarnej odolnosti | 0,6…1,0 |
| Budovy III a IV stupňa požiarnej odolnosti | 2,0…3,0 |
| Prepravné predmety: | |
| Garáže, vozovne električiek a trolejbusov | 0,5…1,0 |
| Opravárenské haly hangárov | 1,0…1,5 |
| Sklady: | |
| textilné výrobky | 0,3…0,4 |
| Papierové rolky | 0,2…0,3 |
| Gumové výrobky v budovách | 0,4…1,0 |
| To isté v hromadách na otvorenom priestranstve | 1,0…1,2 |
| guma | 0,6…1,0 |
| Majetok zásob | 0,5…1,2 |
| Guľatina v stohoch | 0,4…1,0 |
| Rezivo (dosky) v stohoch s vlhkosťou 16 ... 18 % | 2,3 |
| Rašelina na hromadách | 0,8…1,0 |
| Ľanové vlákno | 3,0…5,6 |
| Vidiecke sídla: | |
| Obytná zóna s hustou zástavbou s budovami V. stupňa požiarnej odolnosti, suché počasie | 2,0…2,5 |
| Slamené strechy budov | 2,0…4,0 |
| Podstielka v budovách pre hospodárske zvieratá | 1,5…4,0 |
Prihláška č.6
Intenzita dodávky vody pri hasení požiarov, l / (m 2 .s)
| 1. Budovy a stavby | |
| Administratívne budovy: | |
| I-III stupeň požiarnej odolnosti | 0.06 |
| IV stupeň požiarnej odolnosti | 0.10 |
| V stupeň požiarnej odolnosti | 0.15 |
| pivnice | 0.10 |
| podkrovný priestor | 0.10 |
| nemocnice | 0.10 |
| 2. Obytné domy a hospodárske budovy: | |
| I-III stupeň požiarnej odolnosti | 0.06 |
| IV stupeň požiarnej odolnosti | 0.10 |
| V stupeň požiarnej odolnosti | 0.15 |
| pivnice | 0.15 |
| podkrovný priestor | 0.15 |
| 3. Budovy pre hospodárske zvieratá: | |
| I-III stupeň požiarnej odolnosti | 0.15 |
| IV stupeň požiarnej odolnosti | 0.15 |
| V stupeň požiarnej odolnosti | 0.20 |
| 4. Kultúrne a zábavné inštitúcie (divadlá, kiná, kluby, kultúrne paláce): | |
| scéna | 0.20 |
| auditórium | 0.15 |
| technické miestnosti | 0.15 |
| Mlyny a výťahy | 0.14 |
| Hangáre, garáže, dielne | 0.20 |
| rušňové, vagónové, električkové a trolejbusové depá | 0.20 |
| 5. Priemyselné budovy, areály a dielne: | |
| I-II stupeň požiarnej odolnosti | 0.15 |
| III-IV stupeň požiarnej odolnosti | 0.20 |
| V stupeň požiarnej odolnosti | 0.25 |
| lakovne | 0.20 |
| pivnice | 0.30 |
| podkrovný priestor | 0.15 |
| 6. Horľavé krytiny veľkých plôch | |
| pri hasení zospodu vo vnútri budovy | 0.15 |
| pri hasení vonku zo strany náteru | 0.08 |
| pri hasení vonku s rozvinutým požiarom | 0.15 |
| Budovy vo výstavbe | 0.10 |
| Obchodné podniky a sklady | 0.20 |
| Chladničky | 0.10 |
| 7. Elektrárne a rozvodne: | |
| káblové tunely a medziposchodia | 0.20 |
| strojovne a kotolne | 0.20 |
| galérie dodávky paliva | 0.10 |
| transformátory, reaktory, olejové spínače* | 0.10 |
| 8. Tvrdé materiály | |
| papier uvoľnený | 0.30 |
| Drevo: | |
| rovnováha pri vlhkosti, %: | |
| 40-50 | 0.20 |
| menej ako 40 | 0.50 |
| rezivo v stohoch v rámci rovnakej skupiny pri vlhkosti, %: | |
| 8-14 | 0.45 |
| 20-30 | 0.30 |
| nad 30 | 0.20 |
| guľatiny v stohoch v rámci jednej skupiny | 0.35 |
| drevná štiepka v hromadách s vlhkosťou 30-50% | 0.10 |
| Guma, guma a gumené výrobky | 0.30 |
| Plasty: | |
| termoplasty | 0.14 |
| termoplasty | 0.10 |
| polymérne materiály | 0.20 |
| textolit, karbolit, plastový odpad, triacetátový film | 0.30 |
| Bavlna a ostatné vláknité materiály: | |
| otvorené sklady | 0.20 |
| uzavreté sklady | 0.30 |
| Celuloid a výrobky z neho | 0.40 |
| Pesticídy a hnojivá | 0.20 |
* Prívod jemne striekanej vody.
Taktické a technické ukazovatele zariadení na zásobovanie penou
| Dávkovač peny | Tlak na zariadení, m | Koncentrácia roztoku, % | Spotreba, l/s | Pomer peny | Výroba peny, m3/min (l/s) | Rozsah dodávky peny, m | ||
| voda | ON | softvérové riešenia | ||||||
| PLSK-20 P | 40-60 | 6 | 18,8 | 1,2 | 20 | 10 | 12 | 50 |
| PLSK-20 S | 40-60 | 6 | 21,62 | 1,38 | 23 | 10 | 14 | 50 |
| PLSK-60 S | 40-60 | 6 | 47,0 | 3,0 | 50 | 10 | 30 | 50 |
| SVP | 40-60 | 6 | 5,64 | 0,36 | 6 | 8 | 3 | 28 |
| SVP(E)-2 | 40-60 | 6 | 3,76 | 0,24 | 4 | 8 | 2 | 15 |
| SVP(E)-4 | 40-60 | 6 | 7,52 | 0,48 | 8 | 8 | 4 | 18 |
| SVP-8(E) | 40-60 | 6 | 15,04 | 0,96 | 16 | 8 | 8 | 20 |
| GPS-200 | 40-60 | 6 | 1,88 | 0,12 | 2 | 80-100 | 12 (200) | 6-8 |
| GPS-600 | 40-60 | 6 | 5,64 | 0,36 | 6 | 80-100 | 36 (600) | 10 |
| GPS-2000 | 40-60 | 6 | 18,8 | 1,2 | 20 | 80-100 | 120 (2000) | 12 |
Lineárna rýchlosť vyhorenia a ohrevu uhľovodíkových kvapalín
| Názov horľavej kvapaliny | Lineárna rýchlosť vyhorenia, m/h | Lineárna rýchlosť ohrevu paliva, m/h |
| Benzín | Do 0,30 | Až 0,10 |
| Petrolej | Až 0,25 | Až 0,10 |
| Plynový kondenzát | Do 0,30 | Do 0,30 |
| Motorová nafta z plynového kondenzátu | Až 0,25 | Až 0,15 |
| Zmes olejového a plynového kondenzátu | Až 0,20 | Až 0,40 |
| Dieselové palivo | Až 0,20 | Až 0,08 |
| Olej | Až 0,15 | Až 0,40 |
| palivový olej | Až 0,10 | Do 0,30 |
Poznámka: so zvýšením rýchlosti vetra na 8-10 m/s sa rýchlosť horenia horľavej kvapaliny zvyšuje o 30-50%. Surový olej a vykurovací olej obsahujúci emulgovanú vodu môžu horieť rýchlejšie, ako je uvedené v tabuľke.
Zmeny a doplnky k Smerniciam na hasenie ropy a ropných produktov v nádržiach a nádržiach
(informačný list GUGPS z 19.05.00 č. 20/2.3/1863)
Tabuľka 2.1. Normatívne rýchlosti dodávky strednej expanznej peny na hasenie požiarov ropy a ropných produktov v nádržiach
Poznámka: Pre ropu s nečistotami plynového kondenzátu, ako aj pre ropné produkty získané z plynového kondenzátu je potrebné určiť štandardnú intenzitu podľa súčasných metód.
Tabuľka 2.2. Normatívna intenzita dodávky nízkoexpanznej peny na hasenie oleja a ropných produktov v nádržiach*
| č. p / p | Druh ropného produktu | Normatívna intenzita prívodu penového roztoku, l m 2 s ' | |||||
| Nadúvadlá s obsahom fluóru „netvoriace film“ | Fluorosyntetické „filmotvorné“ nadúvadlá | Fluoroproteínové "filmotvorné" nadúvadlá | |||||
| na povrch | do vrstvy | na povrch | do vrstvy | na povrch | do vrstvy | ||
| 1 | Ropa a ropné produkty s T flash 28°C a menej | 0,08 | – | 0,07 | 0,10 | 0,07 | 0,10 |
| 2 | Ropa a ropné produkty s Тsp nad 28 °С | 0,06 | – | 0,05 | 0,08 | 0,05 | 0,08 |
| 3 | Stabilný plynový kondenzát | 0,12 | – | 0,10 | 0,14 | 0,10 | 0,14 |
Hlavné ukazovatele charakterizujúce taktické schopnosti hasičských zborov
Vedúci hasičov musí nielen poznať schopnosti jednotiek, ale musí byť tiež schopný určiť hlavné taktické ukazovatele:
- ;
- možná oblasť hasenia vzduchovo-mechanickou penou;
- možný objem hasenia stredne expanznou penou, berúc do úvahy zásoby penového koncentrátu dostupného vo vozidle;
- maximálna vzdialenosť pre dodávku hasiacich látok.
Výpočty sú uvedené podľa Príručky vedúceho hasičského zariadenia (RTP). Ivannikov V.P., Klyus P.P., 1987
Určenie taktických možností jednotky bez inštalácie hasičského auta na vodný zdroj
1) Definícia vzorec pre dobu chodu vodných šácht z tankera:
totrok= (V c -N p V p) /N st Q st 60(min.),
N p =k· L/ 20 = 1,2L / 20 (PCS.),
- kde: totrok- doba prevádzky kmeňov, min.;
- V c- objem vody v nádrži, l;
- N p- počet hadíc v hlavnom a pracovnom potrubí, ks;
- V p- objem vody v jednom rukáve, l (pozri prílohu);
- N st– počet vodných kmeňov, ks;
- Q st- spotreba vody z kmeňov, l / s (pozri prílohu);
- k- koeficient zohľadňujúci nerovnosti terénu ( k= 1,2 – štandardná hodnota),
- L- vzdialenosť od miesta požiaru k hasičskému autu (m).
Okrem toho upozorňujeme na skutočnosť, že v referenčnej knihe RTP Taktické schopnosti hasičských útvarov. Terebnev V.V., 2004 v časti 17.1 je uvedený presne ten istý vzorec, ale s koeficientom 0,9: Twork = (0,9Vc - Np Vp) / Nst Qst 60 (min.)
2) Definícia vzorec pre možnú oblasť hasenia vodou STz tankera:
ST= (V c -N p V p) / J trtcalc60(m 2),
- kde: J tr- požadovaná intenzita dodávky vody na hasenie, l/s m 2 (pozri prílohu);
- tcalc= 10 min. - odhadovaný čas hasenia.
3) Definícia vzorec doby prevádzky dávkovača peny z tankera:
totrok= (V r-ra -N p V p) /N gps Q gps 60 (min.),
- kde: V r-ra- objem vodného roztoku penidla získaného z plniacich nádrží hasičského automobilu, l;
- N gps– počet HPS (SVP), ks;
- Q gps- spotreba roztoku penidla z HPS (SVP), l/s (pozri prílohu).
Na určenie objemu vodného roztoku penotvorného činidla je potrebné vedieť, koľko vody a penidla sa spotrebuje.
K B \u003d 100-C / C \u003d \u003d 100-6/6 \u003d 94/6 \u003d 15,7- množstvo vody (l) na 1 liter penového koncentrátu na prípravu 6% roztoku (na získanie 100 litrov 6% roztoku je potrebných 6 litrov penového koncentrátu a 94 litrov vody).
Potom skutočné množstvo vody na 1 liter penového koncentrátu je:
K f \u003d V c / V by ,
- kde V c- objem vody v nádrži hasičského auta, l;
- V by- objem penidla v nádrži, l.
ak K f< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (l) - voda sa úplne spotrebuje a zostane časť penového koncentrátu.
ak K f > K in, potom V r-ra \u003d V by K in + V by(l) - penotvorné činidlo sa úplne spotrebuje a časť vody zostane.
4) Definícia možného vzorec horľavej kvapaliny a tekutej kvapaliny na hasenie vzduchovo-mechanická pena:
S t \u003d (V r-ra -N p V p) / J trtcalc60(m 2),
- kde: S t- hasiaca plocha, m 2;
- J tr- požadovaná intenzita dodávky softvérového riešenia na hasenie, l/s m 2;
o t vsp ≤ 28 približne C – J tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, at t vsp > 28 približne C – J tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2.
tcalc= 10 min. - odhadovaný čas hasenia.
5) Definícia objemový vzorec pre vzduchovo-mechanickú penu prijaté od AC:
V p \u003d V p-ra K(l),
- kde: V p– objem peny, l;
- Komu- pomer peny;
6) Definícia možného hasiaci objem vzducho-mechanického pena:
V t \u003d V p / K s(l, m 3),
- kde: V t– objem hasenia;
- K s = 2,5–3,5 – bezpečnostný faktor peny, ktorý zohľadňuje zničenie HFMP v dôsledku vysokej teploty a iných faktorov.
Príklady riešenia problémov
Príklad č. 1. Určte prevádzkový čas dvoch kmeňov B s priemerom dýzy 13 mm pri hlave 40 metrov, ak je pred rozvetvením položená jedna manžeta d 77 mm a pracovné linky pozostávajú z dvoch manžet d 51 mm od AC-40 ( 131) 137A.
rozhodnutie:
t= (V c -N r V r) /N st Q st 60 \u003d 2400 - (1 90 + 4 40) / 2 3,5 60 \u003d 4,8 min.
Príklad č. 2. Určte prevádzkový čas GPS-600, ak je tlak na GPS-600 60 m a pracovné vedenie pozostáva z dvoch hadíc s priemerom 77 mm od AC-40 (130) 63B.
rozhodnutie:
K f \u003d V c / V o \u003d 2350/170 \u003d 13.8.
Kf = 13,8< К в = 15,7 pre 6% roztok
V roztok \u003d V c / K in + V c \u003d 2350 / 15,7 + 2350» 2500 l.
t= (V r-ra -N p V p) /N gps Q gps 60 \u003d (2500 - 2 90) / 1 6 60 \u003d 6,4 min.
Príklad č. 3 Určite možnú hasiacu oblasť pre benzín VMP strednej expanzie z AC-4-40 (Ural-23202).
rozhodnutie:
1) Určte objem vodného roztoku penidla:
K f \u003d V c / V o \u003d 4000/200 \u003d 20.
K f \u003d 20\u003e K in \u003d 15,7 pre 6% roztok,
V roztok \u003d V o K in + V o \u003d 200 15,7 + 200 \u003d 3140 + 200 \u003d 3340 l.
2) Určite možnú oblasť hasenia:
S t \u003d V r-ra / J trtcalc60 \u003d 3340 / 0,08 10 60 \u003d 69,6 m2.
Príklad č. 4 Určte možný objem uhasenia (lokalizácie) požiaru strednou expanznou penou (K = 100) z AC-40 (130) 63b (pozri príklad č. 2).
rozhodnutie:
VP = Vr-raK \u003d 2500 100 \u003d 250000 l \u003d 250 m 3.
Potom objem kalenia (lokalizácia):
Vt = VP/ K s \u003d 250/3 \u003d 83 m 3.
Stanovenie taktických možností jednotky s osadením hasičského auta na vodný zdroj
Ryža. 1. Schéma prívodu vody k čerpaniu
| Vzdialenosť v rukávoch (kusy) | Vzdialenosť v metroch |
| 1) Určenie maximálnej vzdialenosti od miesta požiaru k hlavnému hasičskému autu N Cieľ ( L Cieľ ). | |
 |
 |
| N mm ( L mm ) práca pri čerpaní (dĺžka čerpacieho stupňa). | |
 |
 |
| N sv | |
 |
 |
| 4) Určenie celkového počtu hasičských áut na čerpanie N auth | |
 |
|
| 5) Určenie skutočnej vzdialenosti od miesta požiaru k hlavnému hasičskému autu N f Cieľ ( L f Cieľ ). | |
 |
 |
- H n = 90÷100 m - tlak na AC čerpadlo,
- H rozvinúť = 10 m - strata tlaku v rozvetvených a pracovných hadicových vedeniach,
- H sv = 35÷40 m - tlak pred hlavňou,
- H v ≥ 10 m - tlak na vstupe do čerpadla nasledujúceho čerpacieho stupňa,
- Z m - najväčšia výška stúpania (+) alebo klesania (-) terénu (m),
- Z sv - maximálna výška zdvíhania (+) alebo spúšťania (-) kmeňov (m),
- S - odolnosť jednej požiarnej hadice,
- Q - celková spotreba vody v jednom z dvoch najvyťaženejších hadicových vedení (l/s),
- L - vzdialenosť od zdroja vody k miestu požiaru (m),
- N ruky - vzdialenosť od zdroja vody k miestu požiaru v rukávoch (ks).
Príklad: Na likvidáciu požiaru je potrebné zásobiť tri kmene B s priemerom trysky 13 mm, maximálna výška kmeňov je 10 m. Najbližším zdrojom vody je rybník nachádzajúci sa vo vzdialenosti 1,5 km od požiariska, prevýšenie plochy je jednotné a je 12 m. Určte počet cisterien AC − 40(130) na čerpanie vody na hasenie požiaru.
rozhodnutie:
1) Prijímame metódu čerpania z čerpadla na čerpadlo pozdĺž jednej hlavnej línie.
2) Určíme maximálnu vzdialenosť od miesta požiaru k hlavnému hasičskému autu v rukávoch.
N CIEĽ \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 10,5 2 \u003d 21,1 \u003d 21.
3) Určíme maximálnu vzdialenosť medzi hasičskými autami pôsobiacimi pri čerpaní, v rukávoch.
N MP \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 10,5 2 \u003d 41,1 \u003d 41.
4) Vzdialenosť od zdroja vody k miestu požiaru určíme s prihliadnutím na terén.
N P \u003d 1,2 l / 20 \u003d 1,2 1500 / 20 \u003d 90 rukávov.
5) Určite počet stupňov čerpania
N STUP \u003d (N R - N GOL) / N MP \u003d (90 - 21) / 41 \u003d 2 kroky
6) Určujeme počet hasičských áut na čerpanie.
N AC \u003d N STUP + 1 \u003d 2 + 1 \u003d 3 cisterny
7) Zisťujeme skutočnú vzdialenosť k hlavnému hasičskému autu s prihliadnutím na jeho inštaláciu bližšie k miestu požiaru.
N GOL f \u003d N R - N STUP N MP \u003d 90 - 2 41 \u003d 8 rukávov.
Preto je možné vedúce vozidlo priblížiť k miestu požiaru.
Metodika výpočtu potrebného počtu hasičských vozidiel na dodávku vody na miesto hasenia
Ak je budova horľavá a zdroje vody sú vo veľmi veľkej vzdialenosti, potom bude čas strávený kladením hadíc príliš dlhý a požiar bude krátkodobý. V tomto prípade je lepšie priviesť vodu cisternami s paralelnou organizáciou čerpania. V každom konkrétnom prípade je potrebné riešiť taktický problém s prihliadnutím na možný rozsah a trvanie požiaru, vzdialenosť k vodným zdrojom, rýchlosť koncentrácie hasičských áut, hadicových áut a ďalšie vlastnosti posádky.
Vzorec spotreby AC vody (min.) – čas spotreby AC vody na mieste hasenia;
- L je vzdialenosť od miesta požiaru k zdroju vody (km);
- 1 - minimálny počet AC v rezerve (možno zvýšiť);
- V pohyb je priemerná rýchlosť pohybu AC (km/h);
- Wcis je objem vody v AC (l);
- Q p - priemerná dodávka vody čerpadlom plniacim AC alebo prietok vody z požiarneho stĺpca inštalovaného na požiarnom hydrante (l / s);
- N pr - počet zariadení na prívod vody do miesta hasenia požiaru (ks);
- Q pr - celková spotreba vody z vodovodných zariadení z AC (l / s).
Ryža. 2. Schéma zásobovania vodou spôsobom dodávky hasičskými autami.
Prívod vody musí byť neprerušovaný. Treba mať na pamäti, že pri vodných zdrojoch je potrebné (povinné) vytvoriť miesto na tankovanie cisterien vodou.
Príklad. Určte počet cisternových áut ATs-40(130)63b na zásobovanie vodou z rybníka vzdialeného 2 km od požiariska, ak na hasenie treba dodať tri sudy B s priemerom trysky 13 mm. Cisternové autá tankujú AC-40(130)63b, priemerná rýchlosť cisterien je 30 km/h.
rozhodnutie:
1) Určíme čas cesty AC na miesto požiaru alebo späť.
t SL \u003d L 60 / V DVIZH \u003d 2 60 / 30 \u003d 4 min.
2) Určíme čas na tankovanie tankerov.
t ZAP \u003d V C / Q N 60 \u003d 2350 / 40 60 \u003d 1 min.
3) Zisťujeme čas spotreby vody na mieste požiaru.
t VYRÁŽKA \u003d V C / N ST Q ST 60 \u003d 2350 / 3 3,5 60 \u003d 4 min.
4) Určujeme počet cisterien na zásobovanie požiariska vodou.
N AC \u003d [(2t SL + t ZAP) / t RASH ] + 1 \u003d [(2 4 + 1) / 4] + 1 \u003d 4 cisterny.
Spôsob výpočtu dodávky vody do miesta hasenia požiaru pomocou hydraulických výťahových systémov
V prítomnosti bažinatých alebo husto zarastených brehov, ako aj vo veľkej vzdialenosti od vodnej hladiny (viac ako 6,5-7 metrov), presahujúcich hĺbku nasávania požiarneho čerpadla (vysoký strmý breh, studne atď.), je nutné použiť hydraulický výťah na naberanie vody G-600 a jej modifikácií.
1) Určite potrebné množstvo vody V SIST potrebné na spustenie hydraulického výťahového systému:
VSIST = NR VR K ,
NR= 1,2 (L + ZF) / 20 ,
- kde NR− počet hadíc v systéme hydraulického výťahu (ks);
- VR− objem jedného rukáva dĺžky 20 m (l);
- K− koeficient v závislosti od počtu hydraulických výťahov v systéme poháňanom jedným hasičským autom ( K = 2- 1 G-600, K =1,5 - 2 G-600);
- L– vzdialenosť od AC k vodnému zdroju (m);
- ZF- skutočná výška stúpania vody (m).
Po určení požadovaného množstva vody na spustenie hydraulického výťahového systému sa získaný výsledok porovná s dodávkou vody v hasičskom aute a určí sa možnosť spustenia tohto systému.
2) Stanovme možnosť spoločnej prevádzky AC čerpadla s hydraulickým výťahovým systémom.
A =QSIST/ QH ,
QSIST= NG (Q 1 + Q 2 ) ,
- kde A– faktor využitia čerpadla;
- QSIST− spotreba vody systémom hydrovýťahu (l/s);
- QH− napájanie hasičského čerpadla (l/s);
- NG− počet hydraulických výťahov v systéme (ks);
- Q 1 = 9,1 l/s − prevádzková spotreba vody jedného hydraulického výťahu;
- Q 2 = 10 l/s - zásoba jedného hydraulického výťahu.
o A< 1 systém bude fungovať, keď I \u003d 0,65-0,7 bude najstabilnejší spoj a čerpadlo.
Treba mať na pamäti, že pri odbere vody z veľkých hĺbok (18-20 m) je potrebné na čerpadle vytvoriť dopravnú výšku 100 m. Za týchto podmienok sa zvýši prevádzkový prietok vody v systémoch, resp. prietok čerpadla sa zníži oproti normálu a môže sa ukázať, že súčet a vytlačený prietok presiahnu prietok čerpadla. Za týchto podmienok systém nebude fungovať.
3) Určte podmienenú výšku stúpania vody Z USL pre prípad, keď dĺžka hadicových vedení ø77 mm presahuje 30 m:
ZUSL= ZF+ NR· hR(m),
kde NR− počet objímok (ks);
hR− dodatočné tlakové straty v jednej manžete na úseku vedenia nad 30 m:
hR= 7 m pri Q= 10,5 l/s, hR= 4 m pri Q= 7 l/s, hR= 2 m pri Q= 3,5 l/s.
ZF – skutočná výška od hladiny vody po os čerpadla alebo hrdla nádrže (m).
4) Určite tlak na AC čerpadle:
Pri odbere vody jedným hydraulickým výťahom G-600 a prevádzke určitého počtu vodných šácht je tlak na čerpadlo (ak dĺžka pogumovaných hadíc s priemerom 77 mm k hydraulickému výťahu nepresahuje 30 m) určený tab. jeden.
Po určení podmienenej výšky vzostupu vody nájdeme tlak na čerpadle rovnakým spôsobom podľa tab. jeden .
5) Definujte limitnú vzdialenosť L ATĎ na dodávku hasiacich prostriedkov:
LATĎ= (NH- (NR± ZM± ZST) / SQ 2 ) · 20(m),
- kde HH− tlak na čerpadle hasičského auta, m;
- HR− hlava na pobočke (pričom sa rovná: HST+ 10), m;
- ZM − prevýšenie (+) alebo klesanie (-) terénu, m;
- ZST− výška zdvíhania (+) alebo spúšťania (-) kmeňov, m;
- S− odpor jedného rukáva hlavného vlasca
- Q− celkový prietok zo šácht napojených na jednu z dvoch najviac zaťažovaných hlavných línií, l/s.
Stôl 1.
Stanovenie tlaku na čerpadle počas nasávania vody hydraulickým výťahom G-600 a prevádzka šácht podľa príslušných schém na dodávku vody na uhasenie požiaru.
6) Určite celkový počet rukávov vo vybranej schéme:
N R \u003d N R.SIST + N MRL,
- kde NR.SIST− počet hadíc hydraulického výťahového systému, ks;
- NSCRL− počet objímok hlavného hadicového vedenia, ks.
Príklady riešenia problémov pomocou hydraulických výťahových systémov
Príklad. Na uhasenie požiaru je potrebné odovzdať dva kmene v prvom a druhom poschodí obytnej budovy. Vzdialenosť od požiariska k cisterne ATs-40(130)63b inštalovanej na vodnom zdroji je 240 m, prevýšenie terénu je 10 m, napája sa na kmene na uhasenie požiaru.
rozhodnutie:
Ryža. 3 Schéma nasávania vody pomocou hydraulického výťahu G-600
2) Počet objímok položených na hydraulický výťah G-600 určíme s prihliadnutím na nerovnosti terénu.
N P \u003d 1,2 (L + Z F) / 20 \u003d 1,2 (50 + 10) / 20 \u003d 3,6 \u003d 4
Akceptujeme štyri objímky od AC po G-600 a štyri objímky od G-600 po AC.
3) Určite množstvo vody potrebné na spustenie hydraulického výťahového systému.
V SIST \u003d N P V P K \u003d 8 90 2 \u003d 1440 l< V Ц = 2350 л
Preto je dostatok vody na spustenie systému hydroelevátora.
4) Určujeme možnosť spoločnej prevádzky hydraulického výťahového systému a autocisterny.
A \u003d Q SIST / Q H \u003d N G (Q 1 + Q 2) / Q H \u003d 1 (9,1 + 10) / 40 \u003d 0,47< 1
Prevádzka hydraulického výťahového systému a cisternového čerpadla bude stabilná.
5) Hydraulickým elevátorom G-600 určíme potrebný tlak na čerpadle pre odber vody z vodojemu.
Pretože dĺžka rukávov do G-600 presahuje 30 m, najprv určíme podmienenú výšku stúpania vody: Z
pôvodný dokument?
Parametre požiaru: trvanie, plocha, teplota, teplo, lineárna rýchlosť šírenia požiaru, rýchlosť horenia horľavých látok, intenzita výmeny plynov, hustota dymu. Prednáška 2
Je známe, že hlavným fenoménom je požiar- spaľovanie, ale samotné požiare sú všetky individuálne. Existujú rôzne typy a spôsoby horenia: kinetické a difúzne, homogénne a heterogénne, laminárne a turbulentné, diflagrácia a detonácia, úplná a neúplná atď.). Podmienky, za ktorých dochádza k horeniu, sú rôzne; stav a umiestnenie horľavých látok, prestup tepla a hmoty v zóne horenia a pod.. Každý požiar preto treba evidovať, opísať, vyšetrovať, porovnávať s inými, t.j. študovať parametre požiaru.
Trvanie požiaru τ P (min.). Trvanie požiaru je čas od okamihu jeho vzniku až po úplné zastavenie horenia.
požiarny priestor,F P (m 2). Požiarna oblasť je oblasť priemetu spaľovacej zóny v horizontálnej alebo vertikálnej rovine.
Na ryža. 1 sú znázornené typické prípady určenia oblasti požiaru. Pri vnútorných požiaroch vo viacpodlažných budovách sa celková požiarna plocha zistí ako súčet požiarnych plôch všetkých podlaží. Vo väčšine prípadov sa používa projekcia na vodorovnú rovinu, pomerne zriedkavo - na vertikálne (pri spaľovaní jednej konštrukcie malej hrúbky umiestnenej vertikálne, v prípade požiaru plynovej fontány).
Požiarna plocha je hlavným parametrom požiaru pri posudzovaní jeho veľkosti, pri voľbe spôsobu hasenia, pri výpočte síl a prostriedkov potrebných na jeho lokalizáciu a likvidáciu.
teplota ohňa, T P ( K). Pod teplotou vnútorného ohňa sa rozumie priemerná objemová teplota plynného média v miestnosti a pod teplotou otvoreného ohňa.- teplota plameňa. Teplota vnútorného ohňa je nižšia ako teplota otvoreného ohňa.
Lineárna rýchlosť šírenia požiaru, Vp (pani). Tento parameter sa chápe ako rýchlosť šírenia horenia po povrchu horľavého materiálu za jednotku času. Lineárna rýchlosť šírenia horenia určuje oblasť požiaru. Závisí od druhu a charakteru horľavých látok a materiálov, od schopnosti vznietenia a počiatočnej teploty, od intenzity výmeny plynov v požiari a od smeru prúdenia konvekčných plynov, od stupňa jemnosti horľavých materiálov, ich priestorové usporiadanie a ďalšie faktory.
Lineárna rýchlosť šírenia plameňa- hodnota nie je konštantná v čase, preto sa pri výpočtoch používajú priemerné hodnoty, ktoré sú približnými hodnotami.
Najvyššiu lineárnu rýchlosť šírenia horenia majú plyny, keďže sú už pripravené na spaľovanie v zmesi so vzduchom, je potrebné túto zmes iba zahriať na zápalnú teplotu.
Lineárna rýchlosť šírenia plameňa kvapaliny závisí od ich počiatočnej teploty. Najvyššia lineárna rýchlosť šírenia horenia horľavých kvapalín sa pozoruje pri teplote vznietenia a rovná sa rýchlosti šírenia horenia v zmesi para-vzduch.
Tuhé horľavé materiály majú najnižšiu lineárnu rýchlosť šírenia horenia, na prípravu ktorých je potrebné viac tepla ako na kvapaliny a plyny. Lineárna rýchlosť šírenia horenia tuhých horľavých materiálov do značnej miery závisí od ich priestorového usporiadania. Šírenie plameňa na zvislých a vodorovných plochách sa líši o 5- 6-krát a keď sa plameň šíri po zvislej ploche zdola nahor a zhora nadol- 10 krát. Častejšie sa používa lineárna rýchlosť šírenia horenia po vodorovnom povrchu.
Rýchlosť horenia horľavých látok a materiálov. Je to jeden z najdôležitejších parametrov horenia pri požiari. Rýchlosť horenia horľavých látok a materiálov určuje intenzitu uvoľňovania tepla pri požiari, a tým aj teplotu požiaru, intenzitu jeho vývoja a ďalšie parametre.
Hromadná miera vyhorenia je hmotnosť látky alebo materiálu spáleného za jednotku času V M (kg/s). Rýchlosť vyhorenia hmoty, ako aj rýchlosť šírenia horenia závisí od stavu agregácie horľavej látky alebo materiálu.
horľavý plynov dobre premiešame s okolitým vzduchom, takže v plameni úplne zhoria. Hromadná miera vyhorenia kvapaliny je určená rýchlosťou ich vyparovania, vstupom pár do spaľovacej zóny a podmienkami ich zmiešania so vzdušným kyslíkom. Rýchlosť vyparovania v rovnovážnom stave systému "kvapalina-para" závisí od fyzikálno-chemických vlastností kvapaliny, jej teploty a tlaku pár. V nerovnovážnom stave je intenzita vyparovania kvapaliny určená teplotou jej povrchovej vrstvy, ktorá zasa závisí od intenzity tepelných tokov zo spaľovacej zóny, od tepla vyparovania a od podmienok výmeny tepla s spodné vrstvy kvapaliny.
Pre viaczložkové horľavé kvapaliny je zloženie ich parnej fázy určené koncentračným zložením roztoku a závisí od intenzity vyparovania a od stupňa rovnováhy. Pri intenzívnom odparovaní dochádza v povrchových vrstvách kvapaliny k procesu destilácie a zloženie parnej fázy sa líši od rovnovážneho a rýchlosť vyhorenia hmoty sa mení s vyhorením prchavejších frakcií.
Proces vyhorenia závisí od zmiešania kvapalnej pary so vzdušným kyslíkom. Totoproces závisí od veľkosti nádoby, od výšky strany nad hladinou kvapaliny (dĺžka miešacej dráhy do spaľovacej zóny) a intenzita vonkajšieho plynu tokov. Čím väčší je priemer nádoby (do 2- 2,5 m, ďalšie zvýšeniepriemer nemá vplyv na príslušný parameter) a výška strany nad ním hladina kvapaliny, čím dlhšia je cesta kvapaliny do spaľovacej zóny, tým nižšia je miera vyhorenia. Prispieva k tomu vysoká rýchlosť vetra a teplota horľavej kvapaliny lepšie premiešanie kvapalných pár so vzdušným kyslíkom a zvýšenie rýchlosti tekuté vyhorenie.
Hmotnosť kvapaliny spálenej za jednotku času na jednotku plochy sa nazýva špecifická miera hromadného vyhorenia VM, kg/(m 2 s).
Objemová miera vyhorenia je objem kvapaliny spálenej za jednotku času na jednotku plochy spaľovacieho povrchu,V O . Pre plyny - je objem plynu spáleného za jednotku času m/s, pre kvapaliny a tuhé látky a materiály- je špecifická objemová rýchlosť vyhorenia m /(m . s) alebo m/s, t.j. je lineárna rýchlosť. Objemová rýchlosť vyjadruje rýchlosť poklesu hladiny kvapaliny pri vyhorení alebo rýchlosť vyhorenia hrúbky vrstvy tuhého horľavého materiálu.
Skutočná objemová rýchlosť vyhorenia- je to rýchlosť, akou klesá hladina kvapaliny pri jej horení, alebo rýchlosť, ktorou dohorí hrúbka tuhého horľavého materiálu. Prepočet objemovej (lineárnej) rýchlosti na hmotnostnú rýchlosť možno vykonať podľa vzorca:V m = .
Miera vyhorenia tenkých (< 10 мм) слоев жидкости и пленок выше усредненной массовой или линейной скорости выгорания жидкости верхнего уровня резервуара при отсутствии ветра. Скорость выгорания твердых материалов зависит от вида горючего, его состояния (размеров, величины свободной поверхности, положения по отношению к зоне горения и т.д.), температуры пожара, интенсивности газообмена. Удельная массовая rýchlosť horenia pevných horľavých materiálov nepresahuje 0,02 kg / (m 2 s) a je zriedka pod 0,005 kg/(m 2 s).
Rýchlosť vyhorenia hmoty pevných horľavých materiálov závisí od pomeru plochy otvoru (F np), cez ktorý sa uskutočňuje výmena plynu, do požiarneho priestoruF np/Fn . Napríklad v prípade dreva so znížením plochy otvorov sa miera vyhorenia znižuje.
| Znížená hmotnostná rýchlosť vyhorenia dreva, kg/(m 2 s). | Relatívna plocha otvorov,F pr. / F str. |
| 0.0134 | 0.25 |
| 0.0125 | 0.20 |
| 0.0108 | 0.16 |
| 0.009 | 0.10 |
Zohľadňuje sa rýchlosť vyhorenia pevných horľavých materiálovproporcionálne k ploche otvorov, t.j.
V ppm = φ . V m.t. = . V m .t ,
kde V ppm - skutočná znížená miera hromadného vyhorenia; V m .t - tabuľkovo znížená miera hromadného vyhorenia; φ- koeficient zohľadňujúci podmienky výmeny plynu. Tento výraz platí pre φ = 0,25- 0,085 a pre otvorený oheň φ = 1.
Intenzita výmeny plynu ja t, kg/(m 2 c) - Toto je množstvo vzduchu vstupujúceho za jednotku času na jednotku plochy požiaru. Rozlišujte požadovanú intenzitu výmeny plynov a skutočné. Požadovaná intenzita výmeny plynov ukazuje, koľko vzduchu je potrebné vstúpiť za jednotku času na jednotku plochy, aby sa zabezpečilo úplné spálenie materiálu. Skutočná intenzita výmeny plynov charakterizuje skutočné prúdenie vzduchu. Intenzita výmeny plynov sa vzťahuje na vnútorné požiare, kde uzatváracie konštrukcie obmedzujú prúdenie vzduchu do miestnosti, ale otvory umožňujú určiť množstvo vzduchu vstupujúceho do objemu miestnosti.
Intenzita alebo hustota dymu, X.Tento parameter charakterizuje zhoršenie viditeľnosti a stupeň toxicity atmosféry v dymovej zóne. Strata viditeľnosti v dôsledku dymu je určená hustotou, ktorá sa odhaduje podľa hrúbky vrstvy dymu, cez ktorú nie je viditeľné svetlo referenčnej lampy, alebo podľa množstva pevných častíc obsiahnutých v jednotke objemu (g/m 3 ). Údaje o hustote dymu vznikajúceho pri spaľovaní sú uvedené látky obsahujúce uhlík nižšie.
Existuje pomerne veľa parametrov požiaru: teplo ohňa, veľkosť ohňa, obvod ohňa, čelo šírenia plameňa, intenzita žiarenia plameňa atď.
Pojem požiarne zaťaženie.
Hlavným faktorom určujúcim parametre požiaru je druh a veľkosť požiarneho zaťaženia. Pod požiarne zaťaženie objektu rozumieť hmotnosti všetkých horľavých a pomaly horiacich materiálov na 1 m2podlahová plocha miestnosti alebo plocha, ktorú tieto materiály zaberajú otvorená plocha:R g .n= , kde Р g.n.- požiarne zaťaženie;P - hmotnosť horľavých a pomaly horiacich materiálov, kg;F- podlahová plocha miestnosti alebo otvoreného priestoru, m 2.
Požiarne zaťaženie priestorov, budov, konštrukcií zahŕňa nielen zariadenia, nábytok, výrobky, suroviny a pod., ale aj konštrukčné prvky budov z horľavých a pomaly horiacich materiálov (steny, podlahy, stropy, okenné rámy, dvere, atď.). regály, podlahy, priečky atď.).(horľavé a pomaly horiace materiály, technologické zariadenia) a dočasné (suroviny, hotové výrobky).
Požiarne zaťaženie každého podlažia, podkrovia, suterénu sa určuje samostatne. Požiarne zaťaženie sa berie takto:
- pre obytné, administratívne a priemyselné nepresahuje 50 kg / m 2, ak sú hlavné prvky budov nehorľavé;
- priemerná hodnota v bytovom sektore je 27 pre 1-izbové byty
kg / m 2, 2-izb- 30 kg/m 2, 3-izb- 40 kg/m2 ;
- v budovách III požiarna odolnosť- 100 kg/m 2 ;
- v priemyselných priestoroch spojených s výrobou a spracovaním
horľavých látok a materiálov- 250 - 500 kg/m2 ;
- v priestoroch, kde sú linky moderných technologickýchprocesy a vysoký stojan sklady- 2000 - 3000 kg/m 2 .
Pri pevných horľavých materiáloch je to dôležité štruktúru požiarne zaťaženie, t.j. jeho disperzita a charakter jeho priestorového rozloženia (husto zložené rady; jednotlivé stohy a balíky; súvislé usporiadanie alebo s medzerou; horizontálne alebo vertikálne). Napríklad kartónové škatule s topánkami alebo rolkami látky nachádzajúcimi sa:
1.horizontálne na poschodí pivničného skladu;
2. na skladových regáloch s výškou 8- 16 m
dať inú dynamiku ohňa. V druhom prípade sa požiar rozšíri o 5- 10 krát rýchlejšie.
Stupeň dostatočnej „otvorenosti“ pre horenie závisí od veľkosti povrchu horľavého materiálu, intenzity výmeny plynov atď.. Pri zápalkách postačuje medzera 3 mm, aby každá zápalka vyhorela zo všetkých strán a napr. drevená doska s rozmermi 2000 × 2000 mm, medzera 10- 15 mm je málo na voľné horenie.
Na praxi zadarmo zvážte, že povrch zaostáva za iným blízkym povrchom vo vzdialenosti 20- 50 mm. Na zohľadnenie voľnej plochy požiarneho zaťaženia sa zavedie koeficient spaľovacej plochy K p.
Koeficient horiacej plochy nazývaný pomer plochy horiaceho povrchuF n.g do oblasti požiaru F n .g.: Kn =F napr. /Fn.
Pri spaľovaní kvapalín v nádržiach K n \u003d 1, pevných látok K n > 1. Z tohto dôvodu sa pre rovnaký typ tuhého horľavého materiálu, napríklad dreva, budú takmer všetky parametre požiaru líšiť v závislosti od koeficientu spaľovacieho povrchu ( spaľovanie polien, dosiek, hoblín, pilín). Pre továrne na nábytok I a II stupňa požiarnej odolnosti) sa hodnota K p pohybuje od 0,92 do 4,44. Pre väčšinu typov požiarneho zaťaženia hodnota K p nepresahuje 2-3, zriedkavo dosahuje 4-5.
Koeficient horiacej plochyurčuje skutočnú hodnotu plochy horenia, rýchlosť vyhorenia hmoty, intenzitu uvoľňovania tepla pri požiari, tepelným stresom zóny horenia, teplotu požiaru, rýchlosť jeho šírenia a ďalšie parametre požiaru.
Klasifikácia požiarov a ich vlastnosti
Rôzne typy požiarov možno klasifikovať podľa rôznych charakteristických znakov, medzi ktoré patrí uzavretosť alebo otvorenosť zdroja horenia, typ súhrnného stavu horiacej látky a použitých hasiacich prostriedkov. Všetky majú svoje vlastné charakteristiky pôvodu a vývoja, prípadne miesta požiaru atď. Neexistuje jednotná univerzálna klasifikácia požiarov. Tu je niekoľko klasifikácií požiarov, ktoré sa nachádzajú v odbornej literatúre:
ja Podľa priebehu požiaru v otvorenom alebo uzavretom priestore.
ja a . otvorené ohne- Toto sú otvorené ohne.Ide o požiare technologických zariadení (destilačné kolóny, sorpčné veže, zariadenia ropného, plynárenského, chemického priemyslu), v nádržiach s horľavými kvapalinami, požiare v skladoch horľavých látok (drevo, tuhé palivo), lesné a stepné požiare, požiare obilné polia. Vnútorné požiare v budovách a konštrukciách sa môžu zmeniť na otvorený oheň.
Medzi vlastnosti otvoreného ohňa patria podmienky výmeny tepla a plynu:
1. nedochádza k akumulácii tepla v spaľovacej zóne, keďže sa neobmedzuje len na stavebné konštrukcie;
2. pre teplotu takýchto požiarov sa berie teplota plameňa, ktorá je vyššia ako teplota vnútorného požiaru, keďže sa za ňu berie teplota plynného média v miestnosti;
3. výmena plynu nie je obmedzená konštrukčnými prvkami budov, preto je intenzívnejšia, závisí od intenzity a smeru vetra;
4. Zóna tepelného vplyvu je určená tokom sálavého tepla, pretože konvekčné toky stúpajú, vytvárajú zónu riedenia na základni ohňa a poskytujú intenzívne prúdenie čerstvého vzduchu, čo znižuje tepelný efekt;
5. Dymová zóna, s výnimkou spaľovania rašeliny, na veľkých plochách a v lese nespôsobuje ťažkosti pri hasení otvoreného ohňa.
Tieto vlastnosti otvoreného ohňa určujú špecifiká spôsobov ich hasenia, techniky a metódy používané na ich hasenie.
Otvorený typ zahŕňa požiare, nazývané požiarne búrky, ktoré sú tepelným vysokoteplotným vírom
16. Vnútorné požiare sa vyskytujú v uzavretých „uzavretých“ priestoroch: v budovách, kabínach lietadiel, v nákladných priestoroch lodí, vo vnútri akýchkoľvek jednotiek. Tu sa niekedy samostatne rozlišujú takzvané anaeróbne požiare, t.j. bez prístupu vzduchu. Faktom je, že existuje množstvo látok (nitrovaná celulóza, dusičnan amónny, niektoré raketové palivá), ktoré, keď teplota stúpa, podliehajú chemickému rozkladu, čo vedie k žiareniu plynu, ktorý je sotva rozoznateľný od plameňa.
Vnútorné požiare sa zase delia do dvoch tried podľa spôsobu rozloženia požiarneho zaťaženia:
- požiarne zaťaženie je nerovnomerne rozložené v miestnosti s veľkým objemom;
- požiarne zaťaženie je rozložené rovnomerne po celej ploche.
II. Podľa stavu agregácie horľavej látky. Rozlišujte požiare spôsobené spaľovaním plynu, kvapaliny, pevnej látky. Ich spaľovanie môže byť homogénne alebo heterogénne, t.j. keď sú palivo a okysličovadlo v rovnakom alebo rozdielnom stave agregácie.
III. Podľa rýchlosti šírenia horiacej zóny v ohni: deflagrácia(pomalé) šírenie zóny horenia (rýchlosť od 0,5 do 50 m/s) a detonačné (výbušné) šírenie zóny horenia s rýchlosťou rázovej vlny od niekoľkých stoviek m/s do niekoľkých km/s.
IV. Podľa typu počiatočnej fázy požiaru: samovznietenie (samovznietenie) horľavých látok a nútené (nútené) zapálenie. V praxi sa častejšie vyskytuje druhý typ požiaru.
V. Podľa povahy horľavého média a odporúčaných hasiacich prostriedkov. AT V súlade s medzinárodnou normou sú požiare rozdelené do 4 tried: A, B, C, D , v rámci ktorých sa rozlišujú podtriedy Al, A 2 atď. Je vhodné prezentovať to vo forme tabuľky.
VI. Podľa stupňa zložitosti a nebezpečnosti oheňmá pridelené číslo (alebo hodnosť). Číslo alebo poradie- podmienené číselné vyjadrenie množstva síl a prostriedkov použitých pri hasení požiaru v súlade s harmonogramom výjazdov alebo plánom pritiahnutia síl a prostriedkov.
Počet volacích čísel závisí od počtu jednotiek v posádke. Harmonogram by mal zabezpečiť rýchlu koncentráciu požadovaného (vypočítaného) množstva síl a prostriedkov na požiar s minimálnym počtom čísel.
o požiar č. 1 službukonajúci strážnik v plnej sile ide do priestoru, kde sa obsluhuje hasičská zbrojnica, ako aj do objektov, ktoré majú vlastné hasičské zbrojnice, na všetky miesta nehôd, živelných pohrôm, kde hrozí nebezpečenstvo pre ľudský život, ohrozenie výbuchu alebo požiaru.
Autor: požiarne číslo 2 poslať ďalšie tri- štyri čaty (podľa toho, koľko ich prišlo pod č. 1) na tankeroch a autopumpách, ako aj čaty špeciálnych služieb. Službukonajúci strážcovia v oblasti výjazdu susedných hasičských zborov idú spravidla k požiaru v plnej sile.
V posádkach s 10- 12 hasičských zborov, nie viac ako tri hodnosti požiar, kde je najvhodnejšie také poradie, v ktorom za každé ďalšie číslo, počnúc druhým, išli štyria k požiaru- päť konárov na hlavných hasičských autách. Pri určovaní počtu hasičských jednotiek vychádzajúcich k požiaru pri najvyššom počte by mala byť v posádke poskytnutá určitá rezerva pre prípad druhého požiaru. V malých posádkach môže byť táto záloha vytvorená zavedením záložnej požiarnej techniky do bojovej posádky s personálom bez služby.
Ďalšie čísla ( 4 a 5) zriadené vo veľkých posádkach. Pri plánovaní výjazdu jednotiek podľa zvýšených požiarnych čísiel sa prihliada na stav komunikácií a prejazdov do jednotlivých výjazdových priestorov. Napríklad na zlých cestách sa počet síl odchádzajúcich na č.2 alebo 3 zvyšuje a smeruje z rôznych smerov. Do oblastí s nedostatočným zásobovaním vodou sa posielajú ďalšie cisternové a hadicové autá. Pre niektoré z najdôležitejších a požiarne nebezpečných zariadení, kde je možný rýchly rozvoj požiaru a ohrozenie životov ľudí, sa plánuje vyslanie síl a prostriedkov do zvýšeného počtu požiarov už pri prvej správe. V zozname takýchto zariadení sú významné priemyselné podniky alebo samostatné budovy, dielne s požiarne nebezpečnými výrobnými procesmi, sklady horľavých kvapalín a plynov, hmotný majetok, detské a liečebné ústavy, kluby, kiná, výškové budovy a jednotlivé budovy verejných organizácií pri podľa uváženia vedúceho hasičského zboru.
Pri niektorých objektoch sa pri prvej správe o požiari nemusí uplatniť zvýšený počet a pri požiari č. 1 dve ďalšie- tri čaty z hasičských útvarov na hlavných alebo špeciálnych vozidlách.
Žiadosti sa podávajú v pláne odchodov, ktorý uvádza:
- objekty, na ktoré sa posielajú sily podľa zvýšených požiarnych čísiel;
- bezvodé časti mesta, do ktorých sú dodatočne nasmerované cisterny a hadicové autá;
- poschodové budovy, ku ktorým sa pri prvom hlásení požiaru posielajú ďalšie rebríky, automobilové výťahy, autá GDZS, odsávacie stanice dymu.
Počet špeciálnych vozidiel a ich typ sa určuje v závislosti od vlastností zariadenia. Napríklad pri hasení požiaru v sklade nafty sa počíta s výjazdom vozidiel na hasenie penou alebo práškom; v budovách múzeí, knižníc, knižných depozitárov- vozidlá na hasenie oxidu uhličitého a GDZS; vo výškových budovách- rebríky, auto výťahy, autá GDZS, odsávacie stanice dymu.