Izračun jeklenega stebra. Jeklene in aluminijaste konstrukcije Preverjanje končne fleksibilnosti palice

Izračun elementov lesenih konstrukcijpo mejnih stanjih prve skupine

Centralno raztegnjeni in centralno stisnjeni elementi

6.1 Izračun centralno napetih elementov je treba izvesti po formuli

kjer je izračunana vzdolžna sila;

Ocenjena natezna trdnost lesa vzdolž vlaken;

Enako za enosmerni furnir (5.7);

Površina prečnega prereza mrežnega elementa.

Pri določanju slabljenja, ki se nahaja v odseku, dolgem do 200 mm, je treba kombinirati v enem odseku.

6.2 Izračun centralno stisnjenih elementov konstantnega trdnega preseka je treba izvesti po formulah:

a) moč

b) stabilnost

kjer je izračunana odpornost lesa proti stiskanju vzdolž vlaken;

Enako velja za enosmerni furnir;

koeficient upogibanja, določen v skladu s 6.3;

Neto površina preseka elementa;

Izračunana površina prečnega prereza elementa, vzeta enako:

v odsotnosti oslabitve ali oslabitve na nevarnih odsekih, ki ne segajo do robov (slika 1, a), če oslabitev ne presega 25 %, kjer je bruto površina preseka; za oslabitve, ki ne segajo do robov, če območje oslabitve presega 25 %; s simetrično oslabelostjo, ki gre do robov (slika 1, b),.

a- ni obrnjen proti robu; b- obrnjena proti robu

Slika 1- Zrahljanje stisnjenih elementov

6.3 Koeficient upogibanja je treba določiti s formulami:

s prilagodljivostjo elementov 70

s prilagodljivostjo elementov 70

kjer je koeficient 0,8 za les in 1,0 za vezan les;

faktor 3000 za les in 2500 za vezan les in enosmerni furnir.

6.4 Fleksibilnost trdnih prereznih elementov je določena s formulo

kjer je ocenjena dolžina elementa;

Polmer vrtenja preseka elementa z največjimi bruto merami glede na os.

6.5 Ocenjeno dolžino elementa je treba določiti tako, da pomnožimo njegovo prosto dolžino s koeficientom

po 6.21.

6.6 Kompozitne elemente na upogljivih spojih, podprtih s celotnim presekom, je treba za trdnost in stabilnost izračunati po formulah (8) in (9), določiti pa jih kot skupne površine vseh vej. Fleksibilnost sestavnih elementov je treba določiti ob upoštevanju skladnosti spojev po formuli

kjer je prožnost celotnega elementa glede na os (slika 2), izračunana iz ocenjene dolžine elementa brez upoštevanja skladnosti;

* - prilagodljivost ločene veje glede na os I-I (glej sliko 2), izračunana iz ocenjene dolžine veje; pri manj kot sedmih debelinah () veje so vzete c0*;

Koeficient zmanjšanja prožnosti, določen s formulo

* Formula in njena razlaga ustrezata izvirniku. - Opomba proizvajalca baze podatkov.

kjer je u širina in višina prečnega prereza elementa, cm;

Ocenjeno število šivov v elementu, določeno s številom šivov, po katerih se sešteje medsebojni premik elementov (na sliki 2, a- 4 šivi, na sliki 2, b- 5 šivov);

Ocenjena dolžina elementa, m;

Ocenjeno število rezov vezi v enem šivu na 1 m elementa (za več šivov z različnim številom rezov je treba vzeti povprečno število rezov za vse šive);

Koeficient skladnosti spojev, ki ga je treba določiti po formulah v tabeli 15.

a- s tesnili b- brez blazinic

Slika 2- Komponente

Tabela 15

Pri določanju premera žebljev ne smemo vzeti več kot 0,1 debeline povezanih elementov. Če je velikost stisnjenih koncev nohtov manjša, se rezi v šivih, ki mejijo nanje, pri izračunu ne upoštevajo. Vrednost povezav na jeklenih cilindričnih zatičih je treba določiti glede na debelino najtanjšega izmed povezanih elementov.

Pri določanju premera hrastovih valjastih moznikov ne smemo vzeti več kot 0,25 debeline tanjša povezanih elementov.

Kravate v šivih morajo biti enakomerno razporejene po dolžini elementa. Pri zgibno podprtih pravokotnih elementih je dovoljeno vstaviti povezave v srednjih četrtinah dolžine v polovični količini, pri čemer se v izračun po formuli (12) uvede vrednost, vzeta za skrajne četrtine dolžine elementa.

Fleksibilnost sestavljenega elementa, izračunana po formuli (11), ne smemo vzeti več kot prožnost posameznih vej, določeno s formulo:

kjer je vsota bruto vztrajnostnih momentov prečnih prerezov posameznih vej glede na njihove lastne osi, vzporedne z osjo (glej sliko 2);

Bruto prerez elementa;

Ocenjena dolžina elementa.

Fleksibilnost sestavljenega elementa glede na os, ki poteka skozi težišča odsekov vseh vej (os na sliki 2), je treba določiti kot pri trdnem elementu, t.j. brez upoštevanja skladnosti vezi, če so veje enakomerno obremenjene. V primeru neenakomerno obremenjenih vej je treba upoštevati 6.7.

Če imajo veje sestavljenega elementa različen presek, je treba izračunano prožnost veje v formuli (11) vzeti enako

definicija je prikazana na sliki 2.

6.7 Kompozitne elemente na upogljivih spojih, katerih nekatere veje niso podprte na koncih, je mogoče izračunati za trdnost in stabilnost po formulah (5), (6) ob upoštevanju naslednjih pogojev:

a) površino prečnega prereza elementa je treba določiti s prečnim prerezom podprtih vej;

b) gibljivost elementa glede na os (glej sliko 2) je določena s formulo (11); v tem primeru se vztrajnostni moment upošteva ob upoštevanju vseh vej, območje pa samo podprtih;

c) pri določanju prožnosti glede na os (glej sliko 2) je treba vztrajnostni moment določiti s formulo

kjer so u vztrajnostni momenti prečnih prerezov podprtih in nepodprtih vej.

6.8 Izračun stabilnosti centralno stisnjenih elementov preseka s spremenljivo višino je treba izvesti po formuli

kjer je bruto površina preseka z največjimi dimenzijami;

Koeficient, ki upošteva variabilnost višine preseka, določen v skladu s tabelo E.1 Dodatka E (za elemente konstantnega preseka1);

Faktor upogibanja, določen v skladu s 6.3 za vitkost, ki ustreza preseku z največjimi dimenzijami.

Steber je navpični element nosilne konstrukcije stavbe, ki prenaša obremenitve z višjih konstrukcij na temelj.

Pri izračunu jeklenih stebrov je treba upoštevati SP 16.13330 "Jeklene konstrukcije".

Za jekleni steber se običajno uporablja I-žarek, cev, kvadratni profil, sestavljeni odsek kanalov, vogalov, listov.

Pri centralno stisnjenih stebrih je optimalna uporaba cevi ali kvadratnega profila - so varčni glede na kovinsko maso in imajo lep estetski videz, vendar notranjih votlin ni mogoče barvati, zato mora biti ta profil neprepusten.

Uporaba I-profila s širokimi policami za stebre je zelo razširjena - ko je steber stisnjen v eni ravnini, je ta vrsta profila optimalna.

Zelo pomemben je način pritrditve stebra v temelj. Steber je lahko zgibni, tog v eni ravnini in zgibni v drugi ali tog v 2 ravninah. Izbira pritrditve je odvisna od strukture stavbe in je pri izračunu pomembnejša, ker. predvidena dolžina stebra je odvisna od načina pritrditve.

Upoštevati je treba tudi način pritrditve stebrov, stenskih plošč, nosilcev ali drogov na steber, če se obremenitev prenese s strani stebra, je treba upoštevati ekscentričnost.

Ko je steber stisnjen v temelju in je nosilec togo pritrjen na steber, je izračunana dolžina 0,5l, običajno pa se pri izračunu upošteva 0,7l. žarek se pod delovanjem obremenitve upogne in ni popolnega ščipanja.

V praksi se stolpec ne obravnava ločeno, temveč se v programu modelira okvir ali 3-dimenzionalni model stavbe, naloži se in izračuna stolpec v sklopu ter izbere zahtevani profil, v programih pa ga lahko težko je upoštevati oslabitev odseka zaradi lukenj za vijake, zato bo morda treba odsek preveriti ročno.

Za izračun stebra moramo poznati največje tlačne / natezne napetosti in momente, ki se pojavljajo v ključnih odsekih, za to gradimo diagrame napetosti. V tem pregledu bomo upoštevali samo izračun trdnosti stebra brez grafiranja.

Stolpec izračunamo glede na naslednje parametre:

1. Natezna / tlačna trdnost

2. Stabilnost pri centralnem stiskanju (v 2 ravninah)

3. Trdnost pri kombiniranem delovanju vzdolžne sile in upogibnih momentov

4. Preverjanje končne fleksibilnosti palice (v 2 ravninah)

1. Natezna / tlačna trdnost

Po SP 16.13330 str.7.1.1 izračun trdnosti jeklenih elementov s standardno odpornostjo R yn ≤ 440 N/mm2 v primeru centralne napetosti ali stiskanja s silo N je treba izvesti po formuli

A n je površina prečnega prereza mrežnega profila, t.j. ob upoštevanju oslabitve njegovih lukenj;

R y je konstrukcijska odpornost valjanega jekla (odvisno od razreda jekla, glej tabelo B.5 iz SP 16.13330);

γ c je koeficient delovnih pogojev (glej tabelo 1 SP 16.13330).

S to formulo lahko izračunate najmanjšo potrebno površino prečnega prereza profila in nastavite profil. V prihodnje bo pri verifikacijskih izračunih izbiro preseka stolpca mogoče opraviti le z načinom izbire odseka, zato lahko tukaj nastavimo izhodišče, od katerega odsek ne sme biti manjši.

2. Stabilnost pri centralnem stiskanju

Izračun stabilnosti se izvede v skladu s točko 7.1.3 SP 16.13330 po formuli

A- površina preseka bruto profila, torej brez upoštevanja oslabitve njegovih lukenj;

R

γ

φ je koeficient stabilnosti pri centralnem stiskanju.

Kot lahko vidite, je ta formula zelo podobna prejšnji, vendar se tukaj pojavi koeficient φ , da bi ga izračunali, moramo najprej izračunati pogojno prožnost palice λ (označeno s pomišljajem zgoraj).

kje R y je konstrukcijska odpornost jekla;

E- modul elastičnosti;

λ - prožnost palice, izračunana po formuli:

kje l ef je izračunana dolžina palice;

jaz je vztrajnostni polmer odseka.

Učinkovite dolžine l ef stebrov (stebrov) konstantnega prečnega prereza ali posamezne odseke stopničastih stebrov v skladu s točko 10.3.1 SP 16.13330 je treba določiti po formuli

kje l je dolžina stolpca;

μ - koeficient efektivne dolžine.

Učinkoviti faktorji dolžine μ stebre (stebri) s stalnim prerezom je treba določiti glede na pogoje za pritrditev njihovih koncev in vrsto obremenitve. Za nekatere primere pritrditve koncev in vrste obremenitve vrednosti μ so prikazani v naslednji tabeli:

Polmer vrtenja odseka lahko najdete v ustreznem GOST za profil, t.j. profil mora biti vnaprej določen in izračun se zmanjša na naštevanje odsekov.

Ker polmer vrtenja v 2 ravninah ima pri večini profilov različne vrednosti ​​​na 2 ravninah (enake vrednosti imata samo cev in kvadratni profil) in pritrditev je lahko različna, zato so lahko tudi izračunane dolžine različne, potem je treba izračun za stabilnost narediti za 2 ravnini.

Zdaj imamo vse podatke za izračun pogojne prilagodljivosti.

Če je končna prožnost večja ali enaka 0,4, potem koeficient stabilnosti φ izračunano po formuli:

vrednost koeficienta δ je treba izračunati po formuli:

kvote α in β glej tabelo

Vrednosti koeficientov φ , izračunano po tej formuli, je treba vzeti največ (7,6 / λ 2) pri vrednostih pogojne prožnosti nad 3,8; 4.4 in 5.8 za tipe odsekov a, b in c.

Za vrednote λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Vrednosti koeficientov φ so navedeni v Dodatku D k SP 16.13330.

Zdaj, ko so vsi začetni podatki znani, izračunamo po formuli, predstavljeni na začetku:

Kot je omenjeno zgoraj, je treba za 2 ravnini narediti 2 izračuna. Če izračun ne izpolnjuje pogoja, izberemo nov profil z večjo vrednostjo polmera vrtenja preseka. Prav tako je mogoče spremeniti oblikovni model, na primer s spremembo zgibne pritrditve v togo ali s pritrditvijo stebra v razponu z vezmi, lahko se zmanjša ocenjena dolžina palice.

Stisnjene elemente s trdnimi stenami odprtega prereza v obliki črke U je priporočljivo okrepiti z deskami ali rešetkami. Če trakov ni, je treba preveriti stabilnost v upogibno-torzijni obliki upogibanja v skladu s točko 7.1.5 SP 16.13330.

3. Trdnost pri kombiniranem delovanju vzdolžne sile in upogibnih momentov

Praviloma je steber obremenjen ne le z aksialno tlačno obremenitvijo, temveč tudi z upogibnim momentom, na primer zaradi vetra. Trenutek nastane tudi, če se navpična obremenitev ne izvaja v središču stebra, temveč s strani. V tem primeru je treba narediti verifikacijski izračun v skladu s točko 9.1.1 SP 16.13330 z uporabo formule

kje N- vzdolžna tlačna sila;

A n je neto površina preseka (ob upoštevanju oslabitve zaradi lukenj);

R y je konstrukcijska odpornost jekla;

γ c je koeficient delovnih pogojev (glej tabelo 1 SP 16.13330);

n, Сx in Сy- koeficienti, vzeti v skladu s tabelo E.1 SP 16.13330

Mx in moj- trenutki okoli osi X-X in Y-Y;

W xn,min in W yn,min - modul preseka glede na osi X-X in Y-Y (najdete ga v GOST na profilu ali v referenčni knjigi);

B- bimoment, v SNiP II-23-81 * ta parameter ni bil vključen v izračune, ta parameter je bil uveden za upoštevanje upogibanja;

Wω,min – modul sektorskega preseka.

Če s prvimi 3 komponentami ne bi smelo biti vprašanj, potem obračunavanje bimomenta povzroča nekaj težav.

Bimoment označuje spremembe, ki se vnesejo v linearne cone porazdelitve napetosti deformacije preseka in je v resnici par momentov, usmerjenih v nasprotnih smereh

Omeniti velja, da mnogi programi ne morejo izračunati bimomenta, vključno s SCAD ga ne upošteva.

4. Preverjanje končne prožnosti palice

Fleksibilnost stisnjenih elementov λ = lef / i praviloma ne sme presegati mejnih vrednosti λ u podano v tabeli

Koeficient α v tej formuli je faktor izkoristka profila glede na izračun stabilnosti pri centralnem stiskanju.

Poleg izračuna stabilnosti je treba ta izračun opraviti za 2 ravnini.

Če profil ne ustreza, je treba odsek spremeniti tako, da povečate polmer vrtenja odseka ali spremenite načrtovalno shemo (spremenite pritrdilne elemente ali pritrdite z vezmi, da zmanjšate ocenjeno dolžino).

Če je kritični dejavnik končna fleksibilnost, se lahko razred jekla vzame za najmanjšo. kakovost jekla ne vpliva na končno fleksibilnost. Optimalno varianto je mogoče izračunati z izbirno metodo.

4.5. Ocenjeno dolžino elementov je treba določiti tako, da njihovo prosto dolžino pomnožimo s faktorjem

v skladu z odstavkoma 4.21 in 6.25.

4.6. Kompozitne elemente na upogljivih spojih, podprtih s celotnim prerezom, je treba za trdnost in stabilnost izračunati po formulah (5) in (6), pri čemer se določijo tudi skupne površine vseh vej. Fleksibilnost sestavnih elementov je treba določiti ob upoštevanju skladnosti spojev po formuli

(11)

(12)

Pri določanju premera žebljev ne smemo vzeti več kot 0,1 debeline povezanih elementov. Če je velikost stisnjenih koncev nohtov manjša od 4, se rezi v šivih, ki mejijo nanje, pri izračunu ne upoštevajo. Vrednost spojev na jeklenih cilindričnih moznikih je treba določiti glede na debelino tanjša povezanih elementov.

riž. 2. Komponente

a - s tesnili; b - brez tesnil

Tabela 12

Pri določanju premera hrastovih valjastih moznikov ne smemo vzeti več kot 0,25 debeline tanjša povezanih elementov.

Kravate v šivih morajo biti enakomerno razporejene po dolžini elementa. Pri zgibno podprtih pravokotnih elementih je dovoljeno vstaviti povezave v srednjih četrtinah dolžine v polovični količini, pri čemer se v izračun po formuli (12) uvede vrednost, vzeta za skrajne četrtine dolžine elementa.

Fleksibilnost sestavljenega elementa, izračunana po formuli (11), ne smemo vzeti več kot prožnost posameznih vej, določeno s formulo

(13)

Fleksibilnost sestavljenega elementa glede na os, ki poteka skozi težišča odsekov vseh vej (os na sliki 2), je treba določiti kot pri trdnem elementu, t.j. brez upoštevanja skladnosti vezi, če so veje enakomerno obremenjene. V primeru neenakomerno obremenjenih vej je treba upoštevati odstavek 4.7.

Če imajo veje sestavljenega elementa različen presek, je treba izračunano prožnost veje v formuli (11) vzeti enako:

(14)

definicija je podana na sl.2.

4.7. Kompozitne elemente na upogljivih spojih, katerih nekatere veje niso podprte na koncih, je mogoče izračunati za trdnost in stabilnost po formulah (5), (6) ob upoštevanju naslednjih pogojev:

a) površino prečnega prereza elementa in jo je treba določiti s prečnim prerezom podprtih vej;

b) gibljivost elementa glede na os (glej sliko 2) je določena s formulo (11); v tem primeru se vztrajnostni moment upošteva ob upoštevanju vseh vej, območje pa samo podprtih;

c) pri določanju prožnosti glede na os (glej sliko 2) je treba vztrajnostni moment določiti s formulo

4.8. Izračun stabilnosti centralno stisnjenih elementov preseka s spremenljivo višino je treba izvesti po formuli

Upogibni elementi

4.9. Izračun upogibnih elementov, zavarovanih proti upogibanju ploščate oblike deformacije (glej oddelka 4.14 in 4.15), za trdnost pri normalnih napetostih je treba izvesti po formuli

Tabela 13

4.10. Izračun upogibnih elementov za strižno trdnost je treba izvesti po formuli

4.11. Število rezov, enakomerno razporejenih v vsakem šivu sestavljenega elementa v prerezu z nedvoumnim diagramom prečnih sil, mora izpolnjevati pogoj

(19)

Opomba. Če so v šivu vezi različne nosilnosti, vendar

enake narave dela (na primer mozniki in žeblji), ležaj

njihove sposobnosti je treba povzeti.

4.12. Izračun elementov trdnega odseka za trdnost pri poševnem upogibanju je treba izvesti po formuli

(20)

4.13. Lepljene ukrivljene elemente, ki se upognejo za trenutek, ki zmanjša njihovo ukrivljenost, je treba preveriti glede radialnih nateznih napetosti po formuli

(21)

4.14. Izračun za stabilnost ravne oblike deformacije upognjenih elementov pravokotnega prereza je treba izvesti po formuli

Koeficient za upogibne elemente pravokotnega prečnega prereza, ki so tečajno pritrjeni proti premiku iz upogibne ravnine in pritrjeni proti vrtenju okoli vzdolžne osi v referenčnih prerezih, je treba določiti po formuli

Pri izračunu upogibnih momentov z višino, ki se linearno spreminja po dolžini in konstantno širino prečnega prereza, ki nimajo pritrdilnih elementov iz ravnine vzdolž roba, raztegnjenega od trenutka, ali s koeficientom po formuli (23) je treba upoštevati pomnoženo z dodatnim koeficientom.Vrednosti so podane v tabeli 2, priloga 4. Pri =1.

Pri armiranju iz upogibne ravnine na vmesnih točkah raztegnjenega roba elementa v prerezu je treba koeficient, določen s formulo (23), pomnožiti s koeficientom:

:= (24)

4.15. Preverjanje stabilnosti ravne oblike deformacije upognjenih elementov I-snopa ali škatlastega prečnega prereza je treba izvesti v primerih, ko

Izračun je treba opraviti po formuli

Elementi, izpostavljeni aksialni sili z upogibanjem

4.16. Izračun ekscentrično napetih in natezno upognjenih elementov je treba izvesti po formuli

(27)

4.17. Izračun trdnosti ekscentrično stisnjenih in stisnjeno-ukrivljenih elementov je treba izvesti po formuli

(28)

Opombe: 1. Za tečajne elemente s simetričnimi diagrami

upogibni momenti sinusni, parabolični, poligonalni

in blizu njih obrisi, pa tudi za elemente konzole naj

določi po formuli

2. V primerih, ko imajo diagrami upogibnih momentov zgibnih elementov trikotno ali pravokotno obliko, je treba koeficient po formuli (30) pomnožiti s korekcijskim faktorjem:

(31)

3. Pri asimetrični obremenitvi zgibnih elementov je treba velikost upogibnega momenta določiti s formulo

(32)

4. Za elemente s spremenljivo višino preseka je treba površino v formuli (30) vzeti za največjo višino preseka, koeficient pa pomnožiti s koeficientom, vzetim v skladu s tabelo 1, dodatek 4.

5. Kadar je razmerje napetosti od upogiba do napetosti od stiskanja manjše od 0,1, je treba tlačno upognjene elemente preveriti tudi glede stabilnosti po formuli (6) brez upoštevanja upogibnega momenta.

4.18. Izračun za stabilnost ravne oblike deformacije stisnjeno upognjenih elementov je treba izvesti po formuli

(33)

Če so v elementu pritrditve na območju deformacijske ravnine s strani roba, raztegnjenega od trenutka, je treba koeficient pomnožiti s koeficientom, določenim s formulo (24), in koeficient - s koeficientom po formuli

(34)

Pri izračunu elementov preseka s spremenljivo višino, ki nimajo pritrdilnih elementov iz ravnine vzdolž roba, raztegnjenega od trenutka ali pri , je treba koeficiente in določene s formulami (8) in (23) dodatno pomnožiti z koeficienti in podani v tabelah 1 in 2 v prilogi .4. Pri

4.19. Pri kompozitnih stisnjeno upognjenih elementih je treba preveriti stabilnost najbolj obremenjene veje, če njena ocenjena dolžina presega sedem debelin vej, po formuli

(35)

Stabilnost tlačno upognjenega kompozitnega elementa iz upogibne ravnine je treba preveriti s formulo (6) brez upoštevanja upogibnega momenta.

4.20. Število veznih rezov, enakomerno razporejenih v vsakem šivu stisnjeno upognjenega kompozitnega elementa v prerezu z nedvoumnim diagramom prečnih sil, ko tlačna sila deluje po celotnem odseku, mora izpolnjevati pogoj

Vrednost je treba vzeti najmanj 0,5;

c) v primeru presečišča stisnjenega elementa z raztegnjenim elementom enake velikosti - največja dolžina stisnjenega elementa, merjeno od središča vozlišča do točke presečišča elementov.

Če imajo sekajoči se elementi sestavljen prerez, je treba ustrezne vrednosti vitkosti, določene s formulo (11), nadomestiti s formulo (37).

4.22. Prilagodljivost elementov in njihovih posameznih vej v lesenih konstrukcijah ne sme presegati vrednosti, navedenih v tabeli 14.

Značilnosti izračuna lepljenih elementov

vezane plošče z lesom

4.23. Izračun lepljenih elementov iz vezanega lesa z lesom je treba izvesti po metodi zmanjšanega preseka.

4.24. Trdnost raztegnjene vezane obloge plošč (slika 3) in plošč je treba preveriti po formuli

moment modula preseka, zmanjšanega na vezan les, ki ga je treba določiti v skladu z navodili iz točke 4.25.

4.25. Zmanjšani modul preseka lepljenih vezanih plošč z lesom je treba določiti s formulo

sl.3. Prerez lepljene vezane plošče in lesenih plošč

statični moment premaknjenega dela zmanjšanega preseka glede na nevtralno os;

oblikovanje odpornosti lesa na sekanje vzdolž vlaken ali vezanega lesa vzdolž vlaken zunanjih plasti;

izračunana širina preseka, ki jo je treba vzeti za skupno širino reber okvirja.

skupna površina (bruto)- Površina prečnega prereza kamna (bloka) brez odštevanja površin praznin in štrlečih delov. [Angleški ruski slovar za načrtovanje gradbenih konstrukcij. MNTKS, Moskva, 2011] Teme gradbene konstrukcije EN bruto površina ...

bruto površina vijaka- A - [Angleško ruski slovar konstrukcijskega oblikovanja. MNTKS, Moskva, 2011] Teme gradbene konstrukcije Sinonimi A EN bruto presek vijaka … Priročnik tehničnega prevajalca

nosilni del- 3.10 nosilni del: Element premostitvene konstrukcije, ki prenaša obremenitev z zgornje konstrukcije in zagotavlja potrebne kotne in linearne premike nosilnih vozlišč nadgradnje. Vir: STO GK Transstroy 004 2007: Metal ... ...

GOST R 53628-2009: Kovinski valjčni ležaji za gradnjo mostov. Specifikacije- Terminologija GOST R 53628 2009: Kovinski valjčni ležaji za gradnjo mostov. Specifikacije izvirnega dokumenta: dolžina razpona 3,2: razdalja med skrajnimi konstrukcijskimi elementi razpona, merjena v skladu z ... Slovar-priročnik izrazov normativne in tehnične dokumentacije

Zidane konstrukcije iz naravnega ali umetnega kamna. ZIDARSTVO NARAVNEGA KAMNA Zaradi lepega menjavanja zidarskih vrst, pa tudi naravne barve naravnih kamnov, zidanje iz takšnih kamnov daje arhitektu več možnosti ... ... Enciklopedija Collier

Terminologija 1: : dw Številka dneva v tednu. "1" ustreza definicijam terminov ponedeljka iz različnih dokumentov: dw DUT Razlika med Moskvo in UTC, izražena kot celo število ur Definicije izrazov od ... ... Slovar-priročnik izrazov normativne in tehnične dokumentacije

- (ZDA) (Združene države Amerike, ZDA). I. Splošne informacije ZDA so država v Severni Ameriki. Območje je 9,4 milijona km2. Prebivalstvo 216 milijonov ljudi (1976, ocen.). Glavno mesto Washington. Upravno, ozemlje Združenih držav ...

GOST R 53636-2009: celuloza, papir, karton. Pogoji in definicije- Terminologija GOST R 53636 2009: celuloza, papir, karton. Izrazi in definicije izvirni dokument: 3.4.49 absolutno suha masa: masa papirja, kartona ali celuloze po sušenju pri temperaturi (105 ± 2) °C do konstantne teže pod pogoji ... ... Slovar-priročnik izrazov normativne in tehnične dokumentacije

Hidroelektrarna (HE), kompleks struktur in opreme, skozi katere se energija toka vode pretvarja v električno energijo. Hidroelektrarna je sestavljena iz zaporedne verige hidravličnih struktur (glej Hidravlične ... ... Velika sovjetska enciklopedija

- (do 1935 Perzija) I. Splošni podatki I. država v zahodni Aziji. Na severu meji na ZSSR, na zahodu na Turčijo in Irak, na vzhodu na Afganistan in Pakistan. Na severu ga opere Kaspijsko morje, na jugu Perzijski in Omanski zaliv, v ... ... Velika sovjetska enciklopedija

snip-id-9182: Tehnične specifikacije za vrste del pri gradnji, rekonstrukciji in popravilu cest in umetnih objektov na njih- Terminološki snip id 9182: Tehnične specifikacije za vrste del pri gradnji, rekonstrukciji in popravilih cest in umetnih objektov na njih: 3. Distributer asfalta. Uporablja se za utrjevanje asfaltno betonskega granulata ... ... Slovar-priročnik izrazov normativne in tehnične dokumentacije

Sprva je kovina kot najbolj trpežen material služila zaščitnim namenom - ograjam, vratom, rešetkam. Nato so začeli uporabljati palice in oboke iz litega železa. Povečana rast industrijske proizvodnje je zahtevala gradnjo objektov z velikimi razponi, kar je spodbudilo pojav valjanih tramov in rešetk. Kot rezultat, je kovinski okvir postal ključni dejavnik pri razvoju arhitekturne oblike, saj je omogočil, da so se stene osvobodile funkcije nosilne konstrukcije.

Centralna napetost in centralno stiskanje jekleni elementi. Izračun trdnosti elementov, ki so izpostavljeni centralni napetosti ali stiskanju s silo N, je treba izvesti po formuli

kjer je izračunana odpornost jekla na napetost, stiskanje, upogibanje glede na mejo tečenja; je neto površina preseka, t.j. območje minus oslabitev odseka; - koeficient delovnih pogojev, vzet v skladu s tabelami SNIP N-23-81 * "Jeklene konstrukcije".

Primer 3.1. Luknja s premerom d= = 10 cm (slika 3.7). Debelina stene I-žarka - s- 5,2 mm, bruto površina preseka - cm2.

Potrebno je določiti dovoljeno obremenitev, ki jo je mogoče uporabiti vzdolž vzdolžne osi oslabljenega I-žarka. Konstrukcijski upor je začel jemati kg / cm2 in.

Odločitev

Izračunamo neto površino preseka:

kjer je bruto površina preseka, t.j. Skupna površina prečnega prereza, brez oslabitve, se vzame v skladu z GOST 8239–89 "Vroče valjani jekleni I-tramovi".

Določite dovoljeno obremenitev:

Določanje absolutnega raztezka centralno napete jeklene palice

Za palico s korakom spremembe površine prečnega prereza in normalno silo se skupni raztezek izračuna z algebraičnim seštevanjem raztezkov vsakega preseka:

kje P -število parcel; jaz- številka serije (i = 1, 2,..., P).

Raztezek od lastne teže palice konstantnega preseka je določen s formulo

kjer je γ specifična teža materiala palice.

Trajnostni izračun

Izračun stabilnosti trdnostenskih elementov, ki so podvrženi centralnemu stiskanju s silo N, je treba izvesti po formuli

kjer je A bruto površina preseka; φ - koeficient upogibanja, vzet glede na prožnost

riž. 3.7.

in konstrukcijska odpornost jekla v skladu s tabelo v SNIP N-23–81 * "Jeklene konstrukcije"; μ je faktor zmanjšanja dolžine; – minimalno polmer vrtenja prečni prerez; Prilagodljivost λ stisnjenih ali napetih elementov ne sme presegati vrednosti, navedenih v SNIP "Jeklene konstrukcije".

Izračun sestavljenih elementov iz kotov, kanalov (slika 3.8) itd., povezanih tesno ali skozi tesnila, je treba izvesti kot masivno steno, pod pogojem, da so največje svetle razdalje na območjih med varjenimi trakovi ali med središči skrajni vijaki ne presegajo za stisnjene elemente in za raztegnjene elemente.

riž. 3.8.

Upogibanje jeklenih elementov

Izračun žarkov, upognjenih v eni od glavnih ravnin, se izvede po formuli

kje M - največji upogibni moment; je neto modul preseka.

Vrednosti strižnih napetosti τ na sredini upogibnih elementov morajo izpolnjevati pogoj

kje Q- prečna sila v prerezu; - statični moment polovice preseka glede na glavno os z;- aksialni vztrajnostni moment; t- debelina stene; – konstrukcijska strižna odpornost jekla; - mejo tečenja jekla, sprejeto v skladu z državnimi standardi in specifikacijami za jeklo; - faktor zanesljivosti materiala, sprejet po SNIP 11-23-81 * "Jeklene konstrukcije".

Primer 3.2. Izbrati je treba prečni prerez jeklenega nosilca z enim razponom, obremenjenega z enakomerno porazdeljeno obremenitvijo q= 16 kN/m, dolžina pločevinke l= 4 m, , MPa. Prerez žarka je pravokoten z višinskim razmerjem h na širino bžarki enaki 3 ( h/b = 3).