Linearna hitrost širjenja tabele zgorevanja. Širjenje plamena po površini tekočine
Pri proučevanju požarov je v vseh primerih določena linearna hitrost širjenja fronte plamena, saj se z njo pridobivajo podatki o povprečni hitrosti širjenja gorenja na tipičnih objektih. Širjenje izgorevanja iz prvotnega mesta izvora v različne smeri se lahko pojavi z različnimi hitrostmi. Običajno opazimo največjo hitrost širjenja zgorevanja: ko se fronta plamena premakne proti odprtinam, skozi katere se izvaja izmenjava plina; s požarno obremenitvijo z visokim koeficientom zgorevalne površine; v smeri vetra. Zato se za hitrost širjenja izgorevanja v preučevanem časovnem intervalu šteje hitrost širjenja v smeri, v kateri je največja. Če poznamo razdaljo od mesta zgorevanja do meje požarne fronte v vsakem trenutku, je mogoče določiti hitrost njenega gibanja. Glede na to, da je hitrost širjenja izgorevanja odvisna od številnih dejavnikov, je njena vrednost določena ob upoštevanju naslednjih pogojev (omejitev):
1) ogenj iz vira vžiga se širi v vse smeri z enako hitrostjo. Zato ima sprva ogenj krožno obliko in njegovo površino je mogoče določiti s formulo
S str= str L2; (2)
kje k- koeficient, ki upošteva velikost kota, v smeri katerega se plamen širi; k= 1 če = 360º (približno 2.1.); k\u003d 0,5, če α = 180º (Dodatek 2.3.); k\u003d 0,25, če α \u003d 90º (Dodatek 2.4.); L- pot, ki jo je prehodil plamen v času τ.
2) ko plamen doseže meje gorljive obremenitve ali ograjenih sten stavbe (prostora), se zgorevalna fronta izravna in plamen se razširi vzdolž meje gorljive obremenitve ali sten stavbe (prostora);
3) linearna hitrost širjenja plamena skozi trdne gorljive materiale se spreminja z razvojem požara:
v prvih 10 minutah prostega razvoja požara V l se vzame enako polovici,
po 10 minutah - normativne vrednosti,
od začetka izpostavljenosti sredstvi za gašenje požara na območju zgorevanja do lokalizacije požara, uporabljenega pri izračunu, se zmanjša za polovico.
4) pri gorenju ohlapnih vlaknastih materialov, prahu in tekočin se linearna hitrost širjenja zgorevanja določi v intervalih od trenutka zgorevanja do vnosa gasilnih sredstev za gašenje.
Manj pogosto se hitrost širjenja zgorevanja določi med lokalizacijo požara. Ta hitrost je odvisna od situacije na požarišču, intenzivnosti dovajanja gasilnih sredstev (OTV) itd.
Linearna hitrost širjenja izgorevanja, tako pri prostem razvoju požara kot pri njegovi lokalizaciji, se določi iz razmerja
kjer je ∆ L je pot, ki jo je prehodil plamen v času Δτ, m.
povprečja V l v primeru požarov na različnih objektih so podani v app. eno.
Pri določanju hitrosti širjenja zgorevanja med lokalizacijo požara se izmeri razdalja, ki jo je fronta zgorevanja prevozila v času od trenutka, ko je bil prvi deblo vneseno (na poteh širjenja zgorevanja) do lokalizacije požara. , tj. ko povečanje požarne površine postane enako nič. Če linearnih dimenzij ni mogoče določiti po diagramih in opisu, se lahko linearno hitrost širjenja zgorevanja določi s formulami za krožno območje požara, za pravokoten razvoj požara pa - s hitrostjo rasti površine požara, ob upoštevanju dejstva, da se območje požara linearno povečuje, in S n = n. a. L (n- število smeri razvoja požara, a- širina požarne površine prostora.
Na podlagi dobljenih podatkov o vrednostih linearne hitrosti širjenja zgorevanja V l(Tabela 2.) se gradi graf V l = f(τ) in sklepamo o naravi razvoja požara in vplivu gasilnega faktorja nanj (slika 3.).
riž. 3. Sprememba linearne hitrosti širjenja izgorevanja v času
Iz grafa (slika 3.) je razvidno, da je bila na začetku razvoja požara linearna hitrost širjenja izgorevanja nepomembna, požar pa so lahko odpravile sile prostovoljnih gasilskih društev. Po 10 min. po izbruhu požara se je intenzivnost širjenja gorenja močno povečala in ob 15.25. linearna hitrost širjenja zgorevanja je dosegla največjo vrednost. Po uvedbi debla za gašenje se je razvoj požara upočasnil in do lokalizacije je hitrost širjenja fronte plamena postala enaka nič. Zato so bili izpolnjeni potrebni in zadostni pogoji za zaustavitev širjenja požara:
I f ≥ I norme
V l, V s p \u003d 0, dovolj je sil in sredstev.
MINISTRSTVO RUSKE FEDERACIJE
ZA CIVILNO OBRAMBO, NUJNE SITRE IN NESREČJE
Zvezna državna proračunska ustanova Vseruski red častnega znaka Raziskovalni inštitut za požarno obrambo EMERCOM Rusije
(FGBU VNIIPO EMERCOM Rusije)
ODOBRITE
šef
FGBU VNIIPO EMERCOM Rusije
dr
V IN. Klimkin
Metodologija
Preskusi za določanje linearne hitrosti širjenja plamena
trdnih snovi in materialov
Profesor N.V. Smirnov
Moskva 2013
Ta metodologija je namenjena za uporabo strokovnjakov SEU FPS IPL EMERCOM Rusije, nadzornih organov EMERCOM Rusije, preskusnih laboratorijev, raziskovalnih organizacij, podjetij - proizvajalcev snovi in materialov, pa tudi organizacij, ki delujejo na področju zagotavljanja požara. varnost predmetov.
Metodologijo je razvila Zvezna državna proračunska institucija VNIIPO EMERCOM Rusije (namestnik vodje Raziskovalnega centra za preprečevanje požarov in izrednih razmer s požari, doktor tehničnih znanosti, profesor N.V. Smirnov; glavni raziskovalec, doktor tehničnih znanosti, profesor N.I. Konstantinova ; Vodja sektorja, kandidat tehničnih znanosti O. I. Molchadsky, vodja sektorja A. A. Merkulov).
Metodologija predstavlja temeljne določbe za določanje linearne hitrosti širjenja plamena po površini trdnih snovi in materialov ter opis namestitve, princip delovanja in druge potrebne informacije.
Pri tej metodi se uporablja naprava, katere osnovna zasnova ustreza GOST 12.1.044-89 (člen 4.19) "Metoda za eksperimentalno določanje indeksa širjenja plamena."
L. - 12, app. - 3
VNIIPO - 2013
Obseg 4 Normativne reference 4 Izrazi in definicije 4 Preskusna oprema 4 Preizkusni vzorci 5 Kalibracija inštalacije 6 Izvajanje preskusov 6 Vrednotenje rezultatov preskusa 7 Priprava poročila o preskusu 7 Varnostne zahteve 7 Dodatek A (Obvezno) Splošni pogled na namestitev 9
Priloga B (obvezno) Relativni položaj sevalne plošče
In držalo z vzorcem10
Seznam izvajalcev dela12Obseg
Ta postopek določa zahteve za metodo za določanje linearne hitrosti širjenja plamena (LFPR) po površini vodoravno nameščenih vzorcev trdnih snovi in materialov.
Ta praksa velja za gorljive trdne snovi in materiale, vklj. konstrukcije, pa tudi barvne premaze.
Tehnika ne velja za snovi v plinasti in tekoči obliki, pa tudi za razsute materiale in prah.
Rezultati testov so uporabni samo za oceno lastnosti materialov v nadzorovanih laboratorijskih pogojih in ne odražajo vedno obnašanja materialov v realnih požarnih pogojih.
Ta metodologija uporablja normativne reference na naslednje standarde:
GOST 12.1.005-88 Sistem standardov varnosti dela. Splošne sanitarne in higienske zahteve za zrak delovnega območja.
GOST 12.1.019-79 (2001) Sistem standardov varnosti pri delu.
Električna varnost. Splošne zahteve in nomenklatura vrst zaščite.
GOST 12.1.044-89 Nevarnost požara in eksplozije snovi in materialov.
Nomenklatura kazalnikov in metode za njihovo določanje.
GOST 12766.1-90 Žica iz preciznih zlitin z visoko električno upornostjo.
GOST 18124-95 Ploščate azbestno-cementne plošče. Specifikacije.
GOST 20448-90 (s spremembami 1, 2) Utekočinjeni ogljikovodiki gorivni plini za domačo porabo. Specifikacije.
Pogoji in definicije
V tej metodologiji se uporabljajo naslednji izrazi z ustreznimi definicijami:
Linearna hitrost plamena: razdalja, ki jo prepotuje fronta plamena na enoto časa. To je fizična količina, za katero je značilno translacijsko linearno gibanje fronte plamena v določeni smeri na enoto časa.
Sprednji del plamena: Območje širjenja odprtega plamena, v katerem pride do izgorevanja.
Testna oprema
Instalacija za določanje linearne hitrosti širjenja plamena (slika A.1) vključuje naslednje elemente: navpično stojalo na nosilcu, električno sevalno ploščo, držalo za vzorec, izpušno napo, plinski gorilnik in termoelektrični pretvornik.
Električna sevalna plošča je sestavljena iz keramične plošče, v utorih katere je enakomerno pritrjen grelni element (spiral) iz žice razreda Х20Н80-Н (GOST 12766.1). Parametri spirale (premer, korak navitja, električni upor) morajo biti takšni, da skupna poraba energije ne presega 8 kW. Keramična plošča je nameščena v toplotno električno izolirano ohišje, pritrjeno na navpično stojalo in
Priključen na električno omrežje preko napajalnika. Za povečanje moči infrardečega sevanja in zmanjšanje vpliva zračnih tokov je pred keramično ploščo nameščena mreža iz toplotno odpornega jekla. Sevalna plošča je nameščena pod kotom 600 na površino vodoravnega vzorca.
Držalo za vzorec je sestavljeno iz stojala in okvirja. Okvir je pritrjen na stojalo vodoravno tako, da je spodnji rob električne sevalne plošče od zgornje ravnine okvirja z vzorcem na razdalji 30 mm navpično in 60 mm vodoravno (slika B.1).
Na stranski površini okvirja se nanesejo kontrolni deli na vsakih (30 ± 1) mm.
Izpušna napa dimenzij (360×360×700) mm, nameščena nad držalom vzorca, služi za zbiranje in odstranjevanje produktov zgorevanja.
4.5. Plinski gorilnik je cev s premerom 3,5 mm iz toplotno odpornega jekla z spajkanim koncem in petimi luknjami, ki se nahajajo na razdalji 20 mm drug od drugega. Gorilnik v delovnem položaju je nameščen pred sevalno ploščo vzporedno s površino vzorca po dolžini sredine ničelnega odseka. Razdalja od gorilnika do površine preskusnega vzorca je (8 ± 1) mm, osi petih lukenj pa so usmerjene pod kotom 450 na površino vzorca. Za stabilizacijo pilotnega plamena je gorilnik nameščen v enoslojni pokrov iz kovinske mreže. Plinski gorilnik je povezan s gibljivo cevjo skozi ventil, ki uravnava pretok plina v jeklenko s propan - butansko frakcijo. Tlak plina mora biti v območju (10÷50) kPa. V "kontrolnem" položaju se gorilnik vzame iz roba okvirja.
Napajalna enota je sestavljena iz napetostnega regulatorja z največjim obremenitvenim tokom najmanj 20 A in nastavljivo izhodno napetostjo od 0 do 240 V.
Naprava za merjenje časa (štoparica) z merilnim območjem (0-60) min in napako največ 1 s.
Anemometer z vročo žico - zasnovan za merjenje hitrosti zračnega toka z merilnim območjem (0,2-5,0) m/s in natančnostjo ±0,1 m/s.
Za merjenje temperature (referenčni indikator) pri preskušanju materialov, termoelektrični pretvornik tipa TXA s premerom termoelektrode ne več kot 0,5 mm, izoliranim spojem, z merilnim območjem (0-500) ° C, ne več kot 2 razredov točnosti, se uporablja. Termoelektrični pretvornik mora imeti zaščitno ohišje iz nerjavnega jekla s premerom (1,6 ± 0,1) mm in biti pritrjen tako, da je izolirani spoj v središču odseka zoženega dela izpušne nape.
Naprava za beleženje temperature z merilnim območjem (0-500) ° C, ne več kot 0,5 razreda točnosti.
Za merjenje linearnih dimenzij uporabite kovinsko ravnilo ali merilni trak z merilnim območjem (0-1000) mm itd. 1 mm.
Za merjenje atmosferskega tlaka se uporablja barometer z merilnim območjem (600-800) mm Hg. in c.d. 1 mmHg
Za merjenje vlažnosti zraka uporabite higrometer z merilnim območjem (20-93)%, (15-40) °C in c.d. 0.2.
Vzorci za testiranje
5.1. Za testiranje ene vrste materiala se izdela pet vzorcev z dolžino (320 ± 2) mm, širino (140 ± 2) mm in dejansko debelino, vendar ne več kot 20 mm. Če je debelina materiala večja od 20 mm, je treba del odrezati
Material iz nesprednje strani, tako da je debelina 20 mm. Med pripravo vzorcev izpostavljene površine ne smemo obdelati.
Za anizotropne materiale se izdelata dva sklopa vzorcev (na primer votek in osnova). Pri razvrščanju materiala se sprejme najslabši rezultat testa.
Za laminate z različnimi površinskimi plastmi se izdelata dva sklopa vzorcev, da izpostavita obe površini. Pri razvrščanju materiala se sprejme najslabši rezultat testa.
Strešni premazi, premazi iz mastike in barvni premazi se testirajo na isti podlagi, kot je bila uporabljena pri dejanski gradnji. V tem primeru je treba premaze nanesti najmanj v štirih slojih, s porabo vsakega sloja v skladu s tehnično dokumentacijo za material.
Materiali, debelini manj kot 10 mm, se testirajo v kombinaciji z negorljivo podlago. Način pritrditve mora zagotoviti tesen stik med površinami materiala in podlago.
Kot negorljivo podlago je treba uporabiti azbestno-cementne plošče dimenzij (320 × 140) mm, debeline 10 ali 12 mm, izdelane v skladu z GOST 18124.
Vzorci se kondicionirajo v laboratorijskih pogojih najmanj 48 ur.
Kalibracija namestitve
Umerjanje enote je treba izvesti v zaprtih prostorih pri temperaturi (23±5)C in relativni vlažnosti (50±20)%.
Izmerite hitrost zračnega toka v središču odseka zoženega dela izpušne nape. Biti mora v območju (0,25÷0,35) m/s.
Pretok plina skozi pilotni plinski gorilnik nastavite tako, da je višina plamenov (11 ± 2) mm. Po tem se pilotni gorilnik izklopi in prestavi v "kontrolni" položaj.
Vklopimo električno sevalno ploščo in namestimo držalo za vzorec z kalibracijsko azbestno-cementno ploščo, v kateri so na treh kontrolnih točkah luknje s senzorji toplotnega pretoka. Središča lukenj (kontrolne točke) se nahajajo vzdolž osrednje vzdolžne osi od roba okvirja držala vzorca na razdalji 15, 150 oziroma 280 mm.
Ogrevajte sevalno ploščo, tako da zagotovite gostoto toplotnega toka v stacionarnem načinu za prvo kontrolno točko (13,5±1,5) kWm2, za drugo in tretjo točko (9±1) kWm2 in (4,6±1) kWm2. Gostoto toplotnega toka nadzira senzor tipa Gordon z napako največ
Sevalna plošča je prešla v stacionarni način, če odčitki senzorjev toplotnega toka dosežejo vrednosti določenih razponov in ostanejo nespremenjeni 15 minut.
Testiranje
Teste je treba izvajati v zaprtih prostorih pri temperaturi (23±5)C in relativni vlažnosti (50±20)%.
Nastavite pretok zraka v napi v skladu s 6.2.
Segrejte sevalno ploščo in preverite gostoto toplotnega toka na treh kontrolnih točkah v skladu s 6.5.
Preskusni vzorec pritrdimo v držalo, na sprednji površini nanesemo oznake s korakom (30 ± 1) mm, prižgemo pilotni gorilnik, ga prestavimo v delovni položaj in nastavimo pretok plina v skladu s 6.3.
Držalo s preskusnim vzorcem postavite v napravo (v skladu s sliko B.1) in vklopite štoparico v trenutku, ko plamen vžigalnega gorilnika pride v stik s površino vzorca. Za čas vžiga vzorca se šteje trenutek, ko fronta plamena preide skozi ničelno območje.
Preskus traja, dokler se ne ustavi širjenje fronte plamena po površini vzorca.
Med testom popravite:
čas vžiga vzorca, s;
Čas i, da fronta plamena preide vsak i-ti odsek površine vzorca (i = 1,2, ... 9), s;
Skupni čas prehoda plamenske fronte skozi vse odseke, s;
Razdalja L, na katero se je razširila fronta plamena, mm;
Najvišja temperatura dimnih plinov Тmax, C;
Čas za dosego najvišje temperature dimnih plinov, s
Ocena rezultatov testa
Za vsak vzorec izračunajte linearno hitrost širjenja plamena po površini (V, m/s) po formuli
V= L / ×10-3
Aritmetična sredina linearne hitrosti širjenja plamena po površini petih testiranih vzorcev se vzame kot linearna hitrost širjenja plamena po površini preskusnega materiala.
8.2. Konvergenca in ponovljivost metode s stopnjo zaupanja 95 % ne sme presegati 25 %.
Registracija poročila o preskusu
Poročilo o preskusu (Dodatek B) vsebuje naslednje informacije:
Ime preskusnega laboratorija;
Ime in naslov naročnika, proizvajalca (dobavitelja) materiala;
Pogoji v prostoru (temperatura, OS; relativna vlažnost, % atmosferski tlak, mm Hg);
Opis materiala ali izdelka, tehnična dokumentacija, blagovna znamka;
Sestava, debelina, gostota, masa in način izdelave vzorcev;
Za večplastne materiale - debelina in značilnosti materiala vsake plasti;
Parametri, zabeleženi med preskusi;
Aritmetična srednja vrednost linearne hitrosti širjenja plamena;
Dodatna opažanja (obnašanje materiala med testiranjem);
Izvajalci.
Varnostne zahteve
Prostor, v katerem se izvajajo preskusi, mora biti opremljen z dovodnim in izpušnim prezračevanjem Delovno mesto operaterja mora
Izpolnjevati zahteve električne varnosti v skladu z GOST 12.1.019 in sanitarne in higienske zahteve v skladu z GOST 12.1.005. Osebe, ki so sprejete na preskušanje po ustaljenem postopku, morajo biti seznanjene s tehničnim opisom in navodili za uporabo preskusne in merilne opreme.
Priloga A (obvezna)
Splošni pogled na namestitev
1 - navpično stojalo na nosilcu; 2 - plošča za električno sevanje; 3 - nosilec vzorca; 4 - izpušni pokrov; 5 - plinski gorilnik;
6 – termoelektrični pretvornik.
Slika A.1 - Splošni pogled na namestitev
Priloga B (obvezna)
Medsebojna razporeditev sevalne plošče in držala z vzorcem
1 - plošča za električno sevanje; 2 – nosilec vzorca; 3 - vzorec.
Slika B.1 - Medsebojna razporeditev sevalne plošče in držala z vzorcem
Obrazec testnega poročila
Ime organizacije, ki izvaja teste PROTOKOL št.
Določanje linearne hitrosti širjenja plamena po površini
Od "" g.
Stranka (proizvajalec):
Ime materiala (blagovna znamka, GOST, TU itd.):
Lastnosti materiala (gostota, debelina, sestava, število slojev, barva):
Pogoji v prostoru (temperatura, OS; relativna vlažnost, %; atmosferski tlak, mm Hg):
Ime testnega postopka:
Oprema za testiranje in merjenje (serijska številka, znamka, potrdilo o preverjanju, merilno območje, rok veljavnosti):
Eksperimentalni podatki:
št. Čas, s. Maksim. temperatura dimnih plinov Čas prehoda fronte plamena skozi površine Št. 19 Indikatorji razširjenosti plamena
Dosežki vžiga Tmax1 2 3 4 5 6 7 8 9 Dolžina L, mm Linearna hitrost V, m/s1 2 3 4 5 Opomba: Zaključek: Izvajalci:
Seznam izvajalcev dela:
Glavni raziskovalec, doktor tehničnih znanosti, prof. N.I. Konstantinova Vodja sektorja, kandidatka tehničnih znanosti O.I. Molchadsky Vodja sektorja A.A. Merkulov
Izračuni sil in sredstev se izvajajo v naslednjih primerih:
- pri določanju potrebne količine sil in sredstev za gašenje požara;
- pri operativno-taktični študiji predmeta;
- pri izdelavi načrtov za gašenje požarov;
- pri pripravi gasilsko-taktičnih vaj in ur;
- pri izvajanju eksperimentalnega dela za ugotavljanje učinkovitosti gasilnih sredstev;
- v postopku preiskave požara za oceno ravnanja RTP in enot.
Izračun sil in sredstev za gašenje požarov trdnih gorljivih snovi in materialov z vodo (širjenje požara)
- značilnosti objekta (geometrijske dimenzije, narava požarne obremenitve in njena postavitev na objekt, lokacija vodnih virov glede na objekt);
- čas od trenutka požara do obvestila o njem (odvisno od razpoložljivosti vrste varnostne opreme, komunikacijske in signalne opreme na objektu, pravilnosti ravnanja oseb, ki so požar odkrile itd.);
- linearna hitrost širjenja ognja Vl;
- sile in sredstva, ki jih predvideva urnik odhodov in čas njihove koncentracije;
- intenzivnost dobave gasilnih sredstev jaztr.
1) Določanje časa razvoja požara v različnih časovnih točkah.
Razlikujejo se naslednje stopnje razvoja požara:
- 1, 2 stopnje prost razvoj požara in na stopnji 1 ( t do 10 min) se linearna hitrost širjenja vzame za enako 50 % njene največje vrednosti (tabela), značilne za to kategorijo predmetov, in od časovne točke, daljše od 10 min, se vzame enako največji vrednosti;
- 3 stopnja zanj je značilen začetek vnosa prvih debel za gašenje požara, zaradi česar se linearna hitrost širjenja požara zmanjša, torej v časovnem intervalu od trenutka, ko se vnesejo prva debla do trenutka požara. širjenje je omejeno (trenutek lokalizacije), njegova vrednost je enaka 0,5 V l . V času izpolnjevanja lokalizacijskih pogojev V l = 0 .
- 4 stopnja - gašenje požara.
t sv. = t nadgradnja + t sporočilo + t sob + t sl + t br (min.), kje
- tsv.- čas prostega razvoja požara v času prihoda enote;
- tnadgradnja – čas razvoja požara od trenutka nastanka do trenutka njegovega odkritja ( 2 minuti.- v prisotnosti APS ali AUPT, 2-5 min.- s 24-urnim servisom 5 minut.- v vseh drugih primerih);
- tsporočilo- čas prijave požara gasilski enoti ( 1 min.– če je telefon v dežurni sobi, 2 minuti.– če je telefon v drugi sobi);
- tsob= 1 min.- čas zbiranja osebja ob alarmu;
- tsl- čas gasilstva ( 2 minuti. za 1 km);
- tbr- čas bojne razporeditve (3 minute pri uporabi 1. cevi, 5 minut v drugih primerih).
2) Določitev razdalje R med tem časom prečka fronto zgorevanja t .
pri tsv.≤ 10 min:R = 0,5 Vl · tsv.(m);
pri tstoletja> 10 min.:R = 0,5 Vl · 10 + Vl · (tstoletja – 10)= 5 Vl + Vl· (tstoletja – 10) (m);
pri tstoletja < t* ≤ tlok : R = 5 Vl + Vl· (tstoletja – 10) + 0,5 Vl· (t* – tstoletja) (m).
- kje t sv. - čas prostega razvoja,
- t stoletja - čas vnosa prvih debel za gašenje,
- t lok - čas lokalizacije požara,
- t * - čas med trenutki lokalizacije požara in uvedbo prvih debel za gašenje.
3) Določitev območja požara.
požarno območje S str je območje projekcije območja zgorevanja na vodoravno ali (redkeje) na navpično ravnino. Pri gorenju v več etažah se za požarno območje vzame skupna požarna površina v vsakem nadstropju.
Požarni obseg P str je obod požarnega območja.
Požarna fronta F str je del obsega požara v smeri(-ah) širjenja zgorevanja.
Če želite določiti obliko požarnega območja, morate na lestvici narisati diagram predmeta in na lestvici odložiti razdaljo od mesta požara. R mimo ognja v vse možne smeri.
V tem primeru je običajno razlikovati tri možnosti za obliko požarnega območja:
- krožna (slika 2);
- vogal (sl. 3, 4);
- pravokotna (slika 5).
Pri napovedovanju razvoja požara je treba upoštevati, da se oblika požarnega območja lahko spremeni. Torej, ko plamenska fronta doseže ogradno konstrukcijo ali rob mesta, se šteje, da se požarna fronta izravna in se spremeni oblika požarnega območja (slika 6).
a) Območje požara v krožni obliki razvoja požara.
SP= k · str · R 2 (m 2),
- kje k = 1 - s krožno obliko razvoja požara (slika 2),
- k = 0,5 - s polkrožno obliko razvoja požara (slika 4),
- k = 0,25 - s kotno obliko razvoja požara (slika 3).
b) Območje požara s pravokotno obliko razvoja požara.
SP= n b · R (m 2),
- kje n– število smeri razvoja požara,
- b- širina prostora.
c) Požarno območje v kombinirani obliki razvoja požara (slika 7)
SP = S 1 + S 2 (m 2)
a) Območje za gašenje požara vzdolž oboda s krožno obliko razvoja požara.
S t = kstr(R 2 - r 2) = kstrh t (2 R - h t) (m 2),
- kje r = R – h t ,
- h t - globina gašenja cevi (za ročne cevi - 5 m, za monitorje za orožje - 10 m).
b) Območje gašenja požara vzdolž oboda s pravokotno obliko razvoja požara.
St= 2 ht· (a + b – 2 ht) (m 2) - po obodu ognja ,
kje a in b sta dolžina in širina požarne fronte.
St = n b ht (m 2) - ob sprednji strani širjenja požara ,
kje b in n - širino prostora in število smeri za dobavo debla.
5) Določitev potrebne porabe vode za gašenje požara.
Qttr = SP · jaztr – priS p ≤S t (l/s) ozQttr = St · jaztr – priS p >S t (l/s)
Intenzivnost dobave sredstev za gašenje požara I tr - to je količina gasilnega sredstva, ki se dobavi na enoto časa na enoto izračunanega parametra.
Obstajajo naslednje vrste intenzivnosti:
Linearna - ko se kot parameter zasnove vzame linearni parameter: na primer fronta ali obod. Merske enote - l/s∙m. Linearna intenzivnost se uporablja na primer pri določanju števila sodov za hlajenje zgorevanja in v bližini gorilnih rezervoarjev z naftnimi derivati.
površno - ko se za projektni parameter vzame območje gašenja. Merske enote - l / s ∙ m 2. Površinska intenzivnost se najpogosteje uporablja v gasilski praksi, saj se v večini primerov za gašenje požarov uporablja voda, ki pogasi ogenj na površini gorečih materialov.
Volumetrično - ko se za projektni parameter vzame prostornina gašenja. Merske enote - l / s ∙ m 3. Volumetrična intenzivnost se uporablja predvsem pri volumetričnem gašenju požara, na primer z inertnimi plini.
Obvezno I tr - količino gasilnega sredstva, ki mora biti dobavljena na enoto časa na enoto izračunanega gasilnega parametra. Zahtevana intenzivnost se določi na podlagi izračunov, poskusov, statističnih podatkov o rezultatih gašenja resničnih požarov ipd.
Dejansko I f - količina gasilnega sredstva, ki je dejansko dobavljena na enoto časa na enoto izračunanega gasilnega parametra.
6) Določitev potrebnega števila sodov za gašenje.
a)Ntst = Qttr / qtst- glede na zahtevani pretok vode,
b)Ntst\u003d R n / R st- po obodu ognja,
R str - del oboda, pri gašenju katerega se vnesejo debla
R st \u003dqst / jaztr ∙ ht- del požarnega oboda, ki se gasi z enim sodom. P = 2 · str L (obseg), P = 2 · a + 2 b (pravokotnik)
v) Ntst = n (m + A) – v skladiščih z regalnim skladiščem (slika 11) ,
- kje n - število smeri razvoja požara (uvedba debla),
- m – število prehodov med gorečimi regali,
- A - število prehodov med gorečimi in sosednjimi negorečimi regali.
7) Določitev potrebnega števila predelkov za oskrbo debla za gašenje.
Ntotd = Ntst / nst otd ,
kje n st otd - število debel, ki jih lahko vloži ena veja.
8) Določitev potrebnega pretoka vode za zaščito objektov.
Qhtr = Sh · jazhtr(l/s),
- kje S h – območje, ki ga je treba zaščititi (stropi, obloge, stene, predelne stene, oprema itd.),
- jaz h tr = (0,3-0,5) jaz tr – intenzivnost dovoda vode do zaščite.
9) Donos vode obročnega vodovodnega omrežja se izračuna po formuli:
Q v omrežje \u003d ((D / 25) V c) 2 [l / s], (40) kjer,
- D premer vodovodnega omrežja, [mm];
- 25 - število pretvorbe iz milimetrov v palcev;
- V in - hitrost gibanja vode v vodovodnem sistemu, ki je enaka:
- - pri tlaku vodovodnega omrežja Hv = 1,5 [m/s];
- - pri tlaku vodovodnega omrežja H> 30 m w.c. –V in =2 [m/s].
Donos vode v slepem vodovodnem omrežju se izračuna po formuli:
Q t omrežje \u003d 0,5 Q do omrežja, [l / s].
10) Določitev potrebnega števila jaškov za zaščito objektov.
Nhst = Qhtr / qhst ,
Prav tako se število sodov pogosto določi brez analitičnega izračuna iz taktičnih razlogov, na podlagi lokacije sodov in števila objektov, ki jih je treba zaščititi, na primer en požarni monitor za vsako farmo, za vsak sosednji prostor vzdolž RS- 50 sodčkov.
11) Določitev potrebnega števila predelkov za oskrbo debla za zaščito konstrukcij.
Nhotd = Nhst / nst otd
12) Določitev potrebnega števila predelkov za opravljanje drugih del (evakuacija ljudi, materialnih vrednosti, odpiranje in demontaža objektov).
Nlotd = Nl / nl otd , Nmtsotd = Nmts / nmts otd , Nsonceotd = Ssonce / Sned
13) Določitev skupnega zahtevanega števila poslovalnic.
Nobičajniotd = Ntst + Nhst + Nlotd + Nmtsotd + Nsonceotd
Na podlagi pridobljenega rezultata RTP ugotavlja, da sile in sredstva, ki so vključena v gašenje požara, zadostujejo. Če ni dovolj sil in sredstev, potem RTP naredi nov izračun ob prihodu zadnje enote na naslednje povečano število (rang) požara.
14) Primerjava dejanske porabe vode Q f za gašenje, zaščito in izgubo vode v omrežju Q vodah oskrba z vodo za požar
Qf = Ntst· qtst+ Nhst· qhst ≤ Qvodah
15) Določanje števila klimatskih naprav, nameščenih na vodnih virih za oskrbo ocenjenega pretoka vode.
Na vodnih virih ni nameščena vsa oprema, ki prispe na požarišče, ampak takšna količina, ki bi zagotovila oskrbo s predvidenim pretokom, t.j.
N AC = Q tr / 0,8 Q n ,
kje Q n – pretok črpalke, l/s
Takšen optimalni pretok se preveri v skladu s sprejetimi shemami bojne razporeditve, ob upoštevanju dolžine cevnih vodov in ocenjenega števila sodov. V vsakem od teh primerov, če to dopuščajo razmere (zlasti sistem črpalka-cev), je treba uporabiti bojne posadke prihajajočih podenot za delo iz vozil, ki so že nameščena na vodnih virih.
To ne bo samo zagotovilo uporabe opreme s polno zmogljivostjo, temveč tudi pospešilo uvajanje sil in sredstev za gašenje požara.
Glede na situacijo na požaru se določi zahtevani pretok sredstva za gašenje požara za celotno območje požara ali za območje gašenja. Na podlagi pridobljenega rezultata lahko RTP sklepa o zadostnosti sil in sredstev, vključenih v gašenje požara.
Izračun sil in sredstev za gašenje požarov z zračno-mehansko peno na območju
(ne širijo požarov ali pogojno vodijo do njih)
Začetni podatki za izračun sil in sredstev:
- požarno območje;
- intenzivnost dovajanja raztopine penila;
- intenzivnost oskrbe z vodo za hlajenje;
- predviden čas gašenja.
V primeru požarov v rezervoarjih se za projektni parameter vzame površina tekočinske površine rezervoarja ali največja možna površina razlitja vnetljivih tekočin med požari na letalu.
Na prvi stopnji sovražnosti se goreči in sosednji tanki ohladijo.
1) Zahtevano število sodov za hlajenje gorečega rezervoarja.
N zg stv = Q zg tr / q stv = n ∙ π ∙ D gore ∙ jaz zg tr / q stv , vendar ne manj kot 3 debla,
jazzgtr= 0,8 l/s ∙ m - zahtevana intenzivnost za hlajenje gorečega rezervoarja,
jazzgtr= 1,2 l/s ∙ m - zahtevana intenzivnost za hlajenje gorečega rezervoarja v primeru požara,
Hlajenje rezervoarja W rezati ≥ 5000 m3 in bolj smotrno je izvajati požarne nadzore.
2) Zahtevano število sodov za hlajenje sosednjega rezervoarja, ki ne gori.
N zs stv = Q zs tr / q stv = n ∙ 0,5 ∙ π ∙ D SOS ∙ jaz zs tr / q stv , vendar ne manj kot 2 debla,
jazzstr = 0,3 l/s ∙ m - zahtevana intenzivnost za hlajenje sosednjega negorljivega rezervoarja,
n- število gorečih oziroma sosednjih rezervoarjev,
Dgore, DSOS je premer gorečega oziroma sosednjega rezervoarja (m),
qstv– zmogljivost enega (l/s),
Qzgtr, Qzstr– zahtevani pretok vode za hlajenje (l/s).
3) Zahtevano število GPS N gps za gašenje gorečega rezervoarja.
N gps = S P ∙ jaz r-ali tr / q r-ali gps (PCS.),
SP- požarna površina (m 2),
jazr-alitr- zahtevana intenzivnost dovoda raztopine koncentrata pene za gašenje (l / s ∙ m 2). Pri t vsp ≤ 28 približno C jaz r-ali tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, at t vsp > 28 približno C jaz r-ali tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2 (Glej Dodatek št. 9)
qr-aligps – produktivnost HPS glede na raztopino penilnega sredstva (l/s).
4) Zahtevana količina koncentrata pene W na za gašenje rezervoarja.
W na = N gps ∙ q na gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l),
τ R= 15 minut - predviden čas gašenja pri uporabi VMP od zgoraj,
τ R= 10 minut je predvideni čas gašenja, ko se VMP dovaja pod plastjo goriva,
K z= 3 - varnostni faktor (za tri napade pene),
qnagps- produktivnost HPS glede na penilo (l/s).
5) Potrebna količina vode W v t za gašenje rezervoarja.
W v t = N gps ∙ q v gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l),
qvgps– Zmogljivost HPS glede na vodo (l/s).
6) Potrebna količina vode W v h za hlajenje rezervoarja.
W v h = N h stv ∙ q stv ∙ τ R ∙ 3600 (l),
Nhstv je skupno število jaškov za hladilne rezervoarje,
qstv– produktivnost enega požarnega soda (l/s),
τ R= 6 ur - predviden čas hlajenja zemeljskih rezervoarjev iz mobilne gasilske opreme (SNiP 2.11.03-93),
τ R= 3 ure - predviden čas hlajenja podzemnih rezervoarjev iz mobilne gasilske opreme (SNiP 2.11.03-93).
7) Skupna količina vode, potrebna za rezervoarje za hlajenje in gašenje.
Wvobičajni = Wvt + Wvh(l)
8) Ocenjeni čas nastanka možnega izpusta T naftnih derivatov iz gorečega rezervoarja.
T = ( H – h ) / ( W + u + V ) (h), kje
H je začetna višina plasti gorljive tekočine v rezervoarju, m;
h je višina spodnje (spodnje) plasti vode, m;
W - linearna hitrost segrevanja gorljive tekočine, m/h (tabelna vrednost);
u - linearna hitrost izgorevanja gorljive tekočine, m/h (tabelna vrednost);
V - linearna stopnja znižanja nivoja zaradi črpanja, m/h (če se črpanje ne izvaja, potem V = 0 ).
Gašenje požarov v prostorih z zračno-mehansko peno po prostornini
V primeru požarov v prostorih se včasih zatečejo k gašenju požara na volumetrični način, t.j. celotno prostornino napolnite s srednje ekspanzijsko zračno-mehansko peno (ladijski prostori, kabelski tuneli, kleti itd.).
Pri nanašanju VMP na prostornino prostora morata biti vsaj dve odprtini. VMP se dovaja skozi eno odprtino, skozi drugo pa se izpodriva dim in presežni zračni tlak, kar prispeva k boljši promociji VMP v prostoru.
1) Določitev potrebne količine HPS za volumetrično gašenje.
N gps = W pom K r / q gps ∙ t n , kje
W pom - prostornina prostora (m 3);
K p = 3 - koeficient, ki upošteva uničenje in izgubo pene;
q gps - poraba pene iz HPS (m 3 / min.);
t n = 10 min - standardni čas za gašenje požara.
2) Določitev potrebne količine penila W na za gašenje v razsutem stanju.
Wna = Ngps ∙ qnagps ∙ 60 ∙ τ R∙ Kz(l),
Kapaciteta rokavov
Vloga št. 1
Prepustnost enega gumiranega rokava dolžine 20 metrov odvisno od premera
|
Zmogljivost, l/s |
Premer rokavov, mm |
|||||
| 51 | 66 | 77 | 89 | 110 | 150 | |
| 10,2 | 17,1 | 23,3 | 40,0 | – | – | |
Dodatek № 2
Vrednosti upora ene tlačne cevi dolžine 20 m
| Vrsta rokavov | Premer rokavov, mm | |||||
| 51 | 66 | 77 | 89 | 110 | 150 | |
| Gumirana | 0,15 | 0,035 | 0,015 | 0,004 | 0,002 | 0,00046 |
| Negumirano | 0,3 | 0,077 | 0,03 | – | – | – |
Dodatek № 3
Prostornina enega rokava dolga 20 m
Vloga št. 4
Geometrijske značilnosti glavnih tipov jekleni vertikalni rezervoarji (RVS).
| št. p / str | vrsta rezervoarja | Višina rezervoarja, m | Premer rezervoarja, m | Površina ogledala za gorivo, m 2 | Obseg rezervoarja, m |
| 1 | RVS-1000 | 9 | 12 | 120 | 39 |
| 2 | RVS-2000 | 12 | 15 | 181 | 48 |
| 3 | RVS-3000 | 12 | 19 | 283 | 60 |
| 4 | RVS-5000 | 12 | 23 | 408 | 72 |
| 5 | RVS-5000 | 15 | 21 | 344 | 65 |
| 6 | RVS-10000 | 12 | 34 | 918 | 107 |
| 7 | RVS-10000 | 18 | 29 | 637 | 89 |
| 8 | RVS-15000 | 12 | 40 | 1250 | 126 |
| 9 | RVS-15000 | 18 | 34 | 918 | 107 |
| 10 | RVS-20000 | 12 | 46 | 1632 | 143 |
| 11 | RVS-20000 | 18 | 40 | 1250 | 125 |
| 12 | RVS-30000 | 18 | 46 | 1632 | 143 |
| 13 | RVS-50000 | 18 | 61 | 2892 | 190 |
| 14 | RVS-100000 | 18 | 85,3 | 5715 | 268 |
| 15 | RVS-120000 | 18 | 92,3 | 6691 | 290 |
Vloga št. 5
Linearne hitrosti širjenja zgorevanja pri požarih na objektih.
| Ime predmeta | Linearna hitrost širjenja zgorevanja, m/min |
| Upravne stavbe | 1,0…1,5 |
| Knjižnice, arhivi, knjižnice | 0,5…1,0 |
| Stanovanjske stavbe | 0,5…0,8 |
| Hodniki in galerije | 4,0…5,0 |
| Kabelske konstrukcije (kurjenje kablov) | 0,8…1,1 |
| Muzeji in razstave | 1,0…1,5 |
| Tiskare | 0,5…0,8 |
| Gledališča in kulturne palače (odri) | 1,0…3,0 |
| Gorljivi premazi za velike delavnice | 1,7…3,2 |
| Gorljive strešne in podstrešne konstrukcije | 1,5…2,0 |
| Hladilniki | 0,5…0,7 |
| Lesnopredelovalna podjetja: | |
| Žage (stavbe I, II, III CO) | 1,0…3,0 |
| Enako, stavbe IV in V stopnje požarne odpornosti | 2,0…5,0 |
| Sušilni stroji | 2,0…2,5 |
| Nabavne delavnice | 1,0…1,5 |
| Proizvodnja vezanega lesa | 0,8…1,5 |
| Prostori drugih delavnic | 0,8…1,0 |
| Gozdna območja (hitrost vetra 7…10 m/s, vlažnost 40%) | |
| Bor | do 1.4 |
| Elnik | do 4.2 |
| Šole, zdravstvene ustanove: | |
| Stavbe I in II stopnje požarne odpornosti | 0,6…1,0 |
| Stavbe III in IV stopnje požarne odpornosti | 2,0…3,0 |
| Prevozni predmeti: | |
| Garaže, tramvajska in trolejbusna skladišča | 0,5…1,0 |
| Popravila hale hangarjev | 1,0…1,5 |
| skladišča: | |
| tekstilni izdelki | 0,3…0,4 |
| Papirni zvitki | 0,2…0,3 |
| Izdelki iz gume v zgradbah | 0,4…1,0 |
| Enako v skladovnicah na odprtem območju | 1,0…1,2 |
| gume | 0,6…1,0 |
| Inventarna sredstva | 0,5…1,2 |
| Okrogel les v skladih | 0,4…1,0 |
| Les (deske) v skladih z vsebnostjo vlage 16 ... 18% | 2,3 |
| Šota v kupih | 0,8…1,0 |
| Laneno vlakno | 3,0…5,6 |
| Podeželska naselja: | |
| Stanovanjsko naselje z gosto zazidavo z zgradbami V stopnje požarne odpornosti, suho vreme | 2,0…2,5 |
| Slamnate strehe stavb | 2,0…4,0 |
| Stelja v živinorejskih objektih | 1,5…4,0 |
Vloga št. 6
Intenzivnost oskrbe z vodo pri gašenju požarov, l / (m 2 .s)
| 1. Zgradbe in objekti | |
| upravne stavbe: | |
| I-III stopnja požarne odpornosti | 0.06 |
| IV stopnja požarne odpornosti | 0.10 |
| V stopnja požarne odpornosti | 0.15 |
| kleti | 0.10 |
| podstrešni prostor | 0.10 |
| Bolnišnice | 0.10 |
| 2. Stanovanjske hiše in gospodarska poslopja: | |
| I-III stopnja požarne odpornosti | 0.06 |
| IV stopnja požarne odpornosti | 0.10 |
| V stopnja požarne odpornosti | 0.15 |
| kleti | 0.15 |
| podstrešni prostor | 0.15 |
| 3. Objekti za živinorejo: | |
| I-III stopnja požarne odpornosti | 0.15 |
| IV stopnja požarne odpornosti | 0.15 |
| V stopnja požarne odpornosti | 0.20 |
| 4. Kulturne in zabavne ustanove (gledališča, kinematografi, klubi, kulturne palače): | |
| prizor | 0.20 |
| avditorij | 0.15 |
| pomožni prostori | 0.15 |
| Mlini in dvigala | 0.14 |
| Hangarji, garaže, delavnice | 0.20 |
| depoji lokomotiv, vagonov, tramvajev in trolejbusov | 0.20 |
| 5. Industrijske zgradbe, lokacije in delavnice: | |
| I-II stopnja požarne odpornosti | 0.15 |
| III-IV stopnja požarne odpornosti | 0.20 |
| V stopnja požarne odpornosti | 0.25 |
| lakirnice | 0.20 |
| kleti | 0.30 |
| podstrešni prostor | 0.15 |
| 6. Gorljive obloge velikih površin | |
| pri gašenju od spodaj v notranjosti objekta | 0.15 |
| pri gašenju zunaj s strani premaza | 0.08 |
| pri gašenju zunaj z razvitim požarom | 0.15 |
| Stavbe v gradnji | 0.10 |
| Trgovska podjetja in skladišča | 0.20 |
| Hladilniki | 0.10 |
| 7. Elektrarne in postaje: | |
| kabelskih tunelov in medetaž | 0.20 |
| strojnice in kotlovnice | 0.20 |
| galerije za oskrbo z gorivom | 0.10 |
| transformatorji, reaktorji, oljna stikala* | 0.10 |
| 8. Trdi materiali | |
| papir zrahljan | 0.30 |
| les: | |
| ravnotežje pri vlažnosti, %: | |
| 40-50 | 0.20 |
| manj kot 40 | 0.50 |
| les v skladovnicah znotraj iste skupine pri vlažnosti, %: | |
| 8-14 | 0.45 |
| 20-30 | 0.30 |
| nad 30 | 0.20 |
| okrogel les v skladih znotraj ene skupine | 0.35 |
| sekanci v kupih z vsebnostjo vlage 30-50% | 0.10 |
| Guma, guma in izdelki iz gume | 0.30 |
| plastike: | |
| termoplasti | 0.14 |
| termoplasti | 0.10 |
| polimernih materialov | 0.20 |
| tekstolit, karbolit, plastični odpadki, triacetatna folija | 0.30 |
| Bombaž in drugi vlaknati materiali: | |
| odprta skladišča | 0.20 |
| zaprta skladišča | 0.30 |
| Celuloid in izdelki iz njega | 0.40 |
| Pesticidi in gnojila | 0.20 |
* Dobava fino razpršene vode.
Taktični in tehnični kazalniki naprav za oskrbo s peno
| Dozirnik za peno | Tlak na napravi, m | Koncentracija raztopine, % | Poraba, l / s | Razmerje pene | Proizvodnja pene, m3/min (l/s) | Obseg dobave pene, m | ||
| voda | VKLOPLJENO | programske rešitve | ||||||
| PLSK-20 P | 40-60 | 6 | 18,8 | 1,2 | 20 | 10 | 12 | 50 |
| PLSK-20 S | 40-60 | 6 | 21,62 | 1,38 | 23 | 10 | 14 | 50 |
| PLSK-60 S | 40-60 | 6 | 47,0 | 3,0 | 50 | 10 | 30 | 50 |
| SVP | 40-60 | 6 | 5,64 | 0,36 | 6 | 8 | 3 | 28 |
| SVP(E)-2 | 40-60 | 6 | 3,76 | 0,24 | 4 | 8 | 2 | 15 |
| SVP(E)-4 | 40-60 | 6 | 7,52 | 0,48 | 8 | 8 | 4 | 18 |
| SVP-8(E) | 40-60 | 6 | 15,04 | 0,96 | 16 | 8 | 8 | 20 |
| GPS-200 | 40-60 | 6 | 1,88 | 0,12 | 2 | 80-100 | 12 (200) | 6-8 |
| GPS-600 | 40-60 | 6 | 5,64 | 0,36 | 6 | 80-100 | 36 (600) | 10 |
| GPS-2000 | 40-60 | 6 | 18,8 | 1,2 | 20 | 80-100 | 120 (2000) | 12 |
Linearna hitrost izgorevanja in segrevanja ogljikovodikov
| Ime gorljive tekočine | Linearna hitrost izgorevanja, m/h | Linearna hitrost ogrevanja goriva, m/h |
| Bencin | Do 0,30 | Do 0,10 |
| kerozin | Do 0,25 | Do 0,10 |
| Plinski kondenzat | Do 0,30 | Do 0,30 |
| Dizelsko gorivo iz plinskega kondenzata | Do 0,25 | Do 0,15 |
| Mešanica nafte in plinskega kondenzata | Do 0,20 | Do 0,40 |
| Dizelsko gorivo | Do 0,20 | Do 0,08 |
| olje | Do 0,15 | Do 0,40 |
| kurilno olje | Do 0,10 | Do 0,30 |
Opomba: s povečanjem hitrosti vetra do 8-10 m/s se stopnja izgorevanja gorljive tekočine poveča za 30-50%. Surovo olje in kurilno olje, ki vsebujeta emulgirano vodo, lahko izgorevata hitreje, kot je navedeno v tabeli.
Spremembe in dopolnitve Smernic za gašenje nafte in naftnih derivatov v rezervoarjih in rezervoarjih
(informativno pismo GUGPS z dne 19.05.00 št. 20/2.3/1863)
Tabela 2.1. Normativne stopnje dobave srednje ekspanzijske pene za gašenje požarov nafte in naftnih derivatov v rezervoarjih
Opomba: Za olje z nečistočami plinskega kondenzata, pa tudi za naftne produkte, pridobljene iz plinskega kondenzata, je treba določiti standardno intenzivnost v skladu z veljavnimi metodami.
Tabela 2.2. Normativna intenzivnost dovoda nizko ekspanzijske pene za gašenje olja in naftnih derivatov v rezervoarjih*
| št. p / str | Vrsta naftnega proizvoda | Normativna intenzivnost dovoda raztopine pene, l m 2 s ' | |||||
| Penila, ki vsebujejo fluor, "ne tvorijo film" | Fluorosintetična "filmotvorna" penila | Fluoroproteinska penila, ki "tvorijo film". | |||||
| na površje | v plast | na površje | v plast | na površje | v plast | ||
| 1 | Nafta in naftni derivati s T flash 28 °C in nižje | 0,08 | – | 0,07 | 0,10 | 0,07 | 0,10 |
| 2 | Nafta in naftni derivati s Tsp nad 28 °С | 0,06 | – | 0,05 | 0,08 | 0,05 | 0,08 |
| 3 | Stabilen plinski kondenzat | 0,12 | – | 0,10 | 0,14 | 0,10 | 0,14 |
Glavni kazalniki, ki označujejo taktične zmogljivosti gasilskih enot
Vodja gašenja ne sme le poznati zmogljivosti enot, ampak tudi znati določiti glavne taktične kazalnike:
- ;
- možno območje gašenja z zračno-mehansko peno;
- možna količina gašenja s srednje ekspanzijsko peno ob upoštevanju zaloge koncentrata pene, ki je na voljo na vozilu;
- največja razdalja za dobavo gasilnih sredstev.
Izračuni so podani po Priročniku vodje gašenja požarov (RTP). Ivannikov V.P., Klyus P.P., 1987
Določanje taktičnih zmogljivosti enote brez namestitve gasilskega vozila na vodni vir
1) Opredelitev formula za čas delovanja vodnih jaškov iz tankerja:
tsuženj= (V c -N p V p) /N st Q st 60(min.),
N p =k· L/ 20 = 1,2L / 20 (PCS.),
- kje: tsuženj- čas delovanja debla, min.;
- V c- prostornina vode v rezervoarju, l;
- N str- število cevi v glavnem in delovnem vodu, kos.;
- V str- prostornina vode v enem rokavu, l (glej prilogo);
- N st– število vodnih debel, kos.;
- Q st- poraba vode iz debla, l / s (glej dodatek);
- k- koeficient, ki upošteva neravnine terena ( k= 1,2 - standardna vrednost),
- L- oddaljenost od mesta požara do gasilskega vozila (m).
Poleg tega vas opozarjamo na dejstvo, da je v referenčni knjigi RTP Taktične zmogljivosti gasilskih enot. Terebnev V.V., 2004 v razdelku 17.1 je podana popolnoma enaka formula, vendar s koeficientom 0,9: Twork = (0,9Vc - Np Vp) / Nst Qst 60 (min.)
2) Opredelitev formula za možno območje gašenja z vodo STiz tankerja:
ST= (V c -N p V p) / J trtizrač60(m 2),
- kje: J tr- zahtevana intenzivnost oskrbe z vodo za gašenje, l / s m 2 (glej prilogo);
- tizrač= 10 min. - predviden čas gašenja.
3) Opredelitev formula časa delovanja dozirnika pene iz tankerja:
tsuženj= (V r-ra -N p V p) /N gps Q gps 60 (min.),
- kje: V r-ra- prostornina vodne raztopine penilnega sredstva, pridobljene iz polnilnih rezervoarjev gasilskega vozila, l;
- N gps– število HPS (SVP), kos;
- Q gps- poraba raztopine penilnega sredstva iz HPS (SVP), l/s (glej dodatek).
Za določitev volumna vodne raztopine penilnega sredstva je treba vedeti, koliko vode in penila bosta porabljena.
K B \u003d 100-C / C \u003d 100-6 / 6 \u003d 94 / 6 = 15,7- količina vode (l) na 1 liter koncentrata pene za pripravo 6% raztopine (za pridobitev 100 litrov 6% raztopine je potrebnih 6 litrov koncentrata pene in 94 litrov vode).
Potem je dejanska količina vode na 1 liter koncentrata pene:
K f \u003d V c / V po ,
- kje V c- prostornina vode v rezervoarju gasilskega vozila, l;
- V od- prostornina penilnega sredstva v rezervoarju, l.
če je K f< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (l) - voda je v celoti porabljena, del koncentrata pene pa ostane.
če je K f > K in, potem V r-ra \u003d V s K in + V by(l) - penilo je v celoti porabljeno, del vode pa ostane.
4) Opredelitev možnega formula za vnetljivo tekočino in tekočino za gašenje zračno-mehanska pena:
S t \u003d (V r-ra -N p V p) / J trtizrač60(m 2),
- kje: S t- površina za gašenje, m 2;
- J tr- zahtevana intenzivnost dobave programske rešitve za gašenje, l / s m 2;
Pri t vsp ≤ 28 približno C – J tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, at t vsp > 28 približno C – J tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2.
tizrač= 10 min. - predviden čas gašenja.
5) Opredelitev Formula prostornine za zračno-mehansko peno prejeto od AC:
V p \u003d V p-ra K(l),
- kje: V str– prostornina pene, l;
- Za- razmerje pene;
6) Opredelitev možnega gasilni volumen zraka-mehanski pena:
V t \u003d V p / K s(l, m 3),
- kje: V t– obseg gašenja požara;
- K z = 2,5–3,5 – varnostni faktor pene, ki upošteva uničenje HFMP zaradi visoke temperature in drugih dejavnikov.
Primeri reševanja problemov
Primer #1. Določite čas delovanja dveh debel B s premerom šobe 13 mm na višini 40 metrov, če je en rokav d 77 mm položen pred razvejanjem, delovne linije pa so sestavljene iz dveh tulcev d 51 mm iz AC-40 ( 131) 137A.
Odločitev:
t= (V c -N r V r) /N st Q st 60 = 2400 - (1 90 + 4 40) / 2 3,5 60 \u003d 4,8 min.
Primer #2. Določite čas delovanja GPS-600, če je tlak pri GPS-600 60 m, delovna linija pa je sestavljena iz dveh rokavov s premerom 77 mm iz AC-40 (130) 63B.
Odločitev:
K f \u003d V c / V za \u003d 2350/170 \u003d 13,8.
K f = 13,8< К в = 15,7 za 6% raztopino
V raztopina \u003d V c / K in + V c \u003d 2350 / 15,7 + 2350» 2500 l.
t= (V r-ra -N p V p) /N gps Q gps 60 \u003d (2500 - 2 90) / 1 6 60 \u003d 6,4 min.
Primer #3 Določite možno območje gašenja za bencin VMP srednje ekspanzije iz AC-4-40 (Ural-23202).
Odločitev:
1) Določite prostornino vodne raztopine penilnega sredstva:
K f \u003d V c / V za \u003d 4000/200 \u003d 20.
K f \u003d 20\u003e K in \u003d 15,7 za 6% raztopino,
V raztopina = V s K in + V za = 200 15,7 + 200 = 3140 + 200 = 3340 l.
2) Določite možno območje gašenja:
S t \u003d V r-ra / J trtizrač60 \u003d 3340 / 0,08 10 60 \u003d 69,6 m 2.
Primer #4 Določite možni volumen gašenja (lokalizacije) požara s srednje ekspanzijsko peno (K = 100) iz AC-40 (130) 63b (glej primer št. 2).
Odločitev:
VP = Vr-raK \u003d 2500 100 \u003d 250000 l \u003d 250 m 3.
Nato obseg gašenja (lokalizacija):
Vt = VP/ K s = 250/3 \u003d 83 m 3.
Določitev taktičnih zmogljivosti enote z namestitvijo gasilskega vozila na vodni vir
riž. 1. Shema oskrbe z vodo za črpanje
| Razdalja v rokavih (kosi) | Razdalja v metrih |
| 1) Določitev največje razdalje od mesta požara do glavnega gasilskega vozila N Cilj ( L Cilj ). | |
 |
 |
| N mm ( L mm ) delo v črpanju (dolžina črpalne faze). | |
 |
 |
| N st | |
 |
 |
| 4) Določanje skupnega števila gasilskih vozil za črpanje N prist | |
 |
|
| 5) Določitev dejanske razdalje od mesta požara do glavnega gasilskega vozila N f Cilj ( L f Cilj ). | |
 |
 |
- H n = 90÷100 m - tlak na AC črpalki,
- H razgrniti = 10 m - izguba tlaka v odcepnih in delovnih cevovodih,
- H st = 35÷40 m - tlak pred sodom,
- H v ≥ 10 m - tlak na vstopu v črpalko naslednje faze črpanja,
- Z m - največja višina vzpona (+) ali spusta (-) po terenu (m),
- Z st - največja višina dviga (+) ali spuščanja (-) debla (m),
- S - odpornost ene gasilske cevi,
- Q je skupna poraba vode v eni od dveh najbolj obremenjenih glavnih cevnih vodov (l/s),
- L – razdalja od vodnega vira do mesta požara (m),
- N roke - razdalja od vodnega vira do mesta požara v rokavih (kos.).
Primer: Za gašenje požara je potrebno oskrbeti tri debla B s premerom šobe 13 mm, največja višina debla je 10 m. Najbližji vodni vir je ribnik, ki se nahaja na razdalji 1,5 km od mesta požara, nadmorska višina območja je enotna in znaša 12 m. Določi število cistern AC − 40(130) za črpanje vode za gašenje požara.
Odločitev:
1) Prevzamemo metodo črpanja od črpalke do črpalke vzdolž ene glavne linije.
2) Določimo največjo razdaljo od mesta požara do glavnega gasilskega vozila v rokavih.
N GOAL \u003d / SQ 2 = / 0,015 10,5 2 = 21,1 = 21.
3) Določimo največjo razdaljo med gasilskimi vozili, ki delujejo pri črpanju, v rokavih.
N MP \u003d / SQ 2 = / 0,015 10,5 2 = 41,1 \u003d 41.
4) Določimo razdaljo od vodnega vira do kraja požara ob upoštevanju terena.
N P = 1,2 L / 20 = 1,2 1500 / 20 \u003d 90 rokavov.
5) Določite število stopenj črpanja
N STUP = (N R - N GOL) / N MP \u003d (90 - 21) / 41 = 2 koraka
6) Določimo število gasilskih vozil za črpanje.
N AC \u003d N STUP + 1 \u003d 2 + 1 \u003d 3 cisterne
7) Določimo dejansko razdaljo do glavnega gasilskega vozila, pri čemer upoštevamo njegovo namestitev bližje požarišču.
N GOL f \u003d N R - N STUP N MP \u003d 90 - 2 41 \u003d 8 rokavov.
Zato se lahko vodilno vozilo približa požarišču.
Metodologija za izračun potrebnega števila gasilskih vozil za oskrbo z vodo do kraja gašenja
Če je stavba vnetljiva in so vodni viri na zelo veliki razdalji, bo čas, porabljen za polaganje cevi, predolg, požar pa kratkotrajen. V tem primeru je bolje pripeljati vodo s tovornjaki s cisternami z vzporedno organizacijo črpanja. V vsakem posameznem primeru je treba rešiti taktični problem, ob upoštevanju možnega obsega in trajanja požara, razdalje do vodnih virov, hitrosti koncentracije gasilskih vozil, cevnih vozil in drugih značilnosti garnizona.
Formula porabe vode AC (min.) – čas porabe AC vode na mestu gašenja;
- L je razdalja od mesta požara do vodnega vira (km);
- 1 - najmanjše število AC v rezervi (lahko se poveča);
- V gibanje je povprečna hitrost gibanja AC (km/h);
- Wcis je prostornina vode v AC (l);
- Q p - povprečna oskrba z vodo s črpalko, ki polni AC, ali pretok vode iz požarnega stebra, nameščenega na požarnem hidrantu (l/s);
- N pr - število naprav za oskrbo z vodo do kraja gašenja (kos.);
- Q pr - skupna poraba vode iz naprav za oskrbo z vodo iz AC (l/s).
riž. 2. Shema oskrbe z vodo po načinu dostave z gasilskimi vozili.
Oskrba z vodo mora biti neprekinjena. Upoštevati je treba, da je pri vodnih virih potrebno (obvezno) ustvariti točko za polnjenje tankerjev z vodo.
Primer. Določite število avtocistern ATs-40(130)63b za oskrbo z vodo iz ribnika, ki se nahaja 2 km od mesta požara, če je treba za gašenje dobaviti tri sode B s premerom šobe 13 mm. Tovornjake cisterne polnijo z AC-40(130)63b, povprečna hitrost cistern je 30 km/h.
Odločitev:
1) Določimo čas, ko AC potuje do kraja požara ali nazaj.
t SL \u003d L 60 / V DVIZH \u003d 2 60 / 30 \u003d 4 min.
2) Določimo čas za polnjenje tankerjev.
t ZAP \u003d V C / Q N 60 \u003d 2350 / 40 60 \u003d 1 min.
3) Določimo čas porabe vode na mestu požara.
t IZPUŠČAJ \u003d V C / N ST Q ST 60 \u003d 2350 / 3 3,5 60 = 4 min.
4) Določimo število cistern za oskrbo z vodo na požarišče.
N AC \u003d [(2t SL + t ZAP) / t RASH ] + 1 \u003d [(2 4 + 1) / 4] + 1 \u003d 4 tovornjaki cisterne.
Metoda za izračun oskrbe z vodo do kraja gašenja požara z uporabo hidravličnih dvigal
V prisotnosti močvirnih ali gosto zaraščenih brežin, pa tudi na znatni razdalji do vodne površine (več kot 6,5-7 metrov), ki presega globino sesanja gasilske črpalke (visok strm breg, vodnjaki itd.), Za prevzem vode G-600 in njegovih modifikacij je potrebno uporabiti hidravlično dvigalo.
1) Določite potrebno količino vode V SIST potrebno za zagon sistema hidravličnega dvigala:
VSIST = NR VR K ,
NR= 1,2 (L + ZF) / 20 ,
- kje NR− število cevi v sistemu hidravličnega dvigala (kos.);
- VR− prostornina enega rokava dolžine 20 m (l);
- K− koeficient, odvisen od števila hidravličnih dvigal v sistemu, ki ga poganja eno gasilsko vozilo ( K = 2- 1 G-600, K =1,5 - 2 G-600);
- L– razdalja od AC do vodnega vira (m);
- ZF- dejanska višina dviga vode (m).
Po določitvi potrebne količine vode za zagon sistema hidravličnega dvigala se dobljeni rezultat primerja z oskrbo z vodo v gasilskem vozilu in ugotovi možnost zagona tega sistema.
2) Ugotovimo možnost skupnega delovanja AC črpalke s sistemom hidravličnega dvigala.
In =QSIST/ QH ,
QSIST= NG (Q 1 + Q 2 ) ,
- kje in– faktor izkoriščenosti črpalke;
- QSIST− poraba vode po sistemu hidroelevatorja (l/s);
- QH− oskrba gasilske črpalke (l/s);
- NG− število hidravličnih dvigal v sistemu (kos);
- Q 1 = 9,1 l/s − obratovalna poraba vode enega hidravličnega dvigala;
- Q 2 = 10 l/s - dobava enega hidravličnega dvigala.
Pri in< 1 sistem bo deloval, ko bo I \u003d 0,65-0,7 bo najbolj stabilen spoj in črpalka.
Upoštevati je treba, da je pri jemanju vode iz velikih globin (18-20 m) potrebno na črpalki ustvariti višino 100 m. V teh pogojih se bo delovni pretok vode v sistemih povečal in pretok črpalke se bo zmanjšal v primerjavi z normalnim in lahko se izkaže, da bosta vsota in izmetni pretok presegla pretok črpalke. Pod temi pogoji sistem ne bo deloval.
3) Določite pogojno višino dviga vode Z USL za primer, ko dolžina cevnih vodov ø77 mm presega 30 m:
ZUSL= ZF+ NR· hR(m),
kje NR− število rokavov (kos.);
hR− dodatne izgube tlaka v enem tulcu na odseku voda nad 30 m:
hR= 7 m pri Q= 10,5 l/s, hR= 4 m pri Q= 7 l/s, hR= 2 m pri Q= 3,5 l/s.
ZF – dejanska višina od nivoja vode do osi črpalke ali vratu rezervoarja (m).
4) Določite tlak na AC črpalki:
Ko vodo odvzema eno hidravlično dvigalo G-600 in deluje določeno število vodnih jaškov, je pritisk na črpalko (če dolžina gumiranih cevi s premerom 77 mm do hidravličnega dvigala ne presega 30 m) določil zavihek. eno.
Ko določimo pogojno višino dviga vode, najdemo tlak na črpalki na enak način glede na zavihek. eno .
5) Določite mejno razdaljo L ETC za dobavo gasilnih sredstev:
LETC= (HH- (NR± ZM± ZSV) / KV 2 ) · 20(m),
- kje HH− tlak na črpalki gasilskega vozila, m;
- HR− glava na veji (enako: HSV+ 10), m;
- ZM − nadmorska višina (+) ali spust (-) teren, m;
- ZSV− višina dviga (+) ali spuščanja (−) debla, m;
- S− odpornost enega rokava glavne črte
- Q− skupni pretok iz jaškov, priključenih na enega od dveh najbolj obremenjenih glavnih vodov, l/s.
Tabela 1.
Določanje tlaka na črpalki med dovodom vode s hidravličnim dvigalom G-600 in delovanje jaškov po ustreznih shemah za dovod vode za gašenje požara.
6) Določite skupno število rokavov v izbrani shemi:
N R \u003d N R.SIST + N MRL,
- kje NR.SIST− število cevi sistema hidravličnega dvigala, kos;
- NSCRL− število tulcev glavnega cevnega voda, kos.
Primeri reševanja problemov z uporabo hidravličnih sistemov dvigal
Primer. Za gašenje požara je treba v prvo in drugo nadstropje stanovanjske stavbe predložiti dva debla. Razdalja od mesta požara do cisterne ATs-40(130)63b, ki je nameščena na vodnem viru, je 240 m, nadmorska višina terena je 10 m, ki ga napaja do debla za gašenje požara.
Odločitev:
riž. 3 Shema dovoda vode s hidravličnim dvigalom G-600
2) Določimo število rokavov, položenih na hidravlično dvigalo G-600, ob upoštevanju neravnin terena.
N P = 1,2 (L + Z F) / 20 \u003d 1,2 (50 + 10) / 20 \u003d 3,6 = 4
Sprejemamo štiri rokave od AC do G-600 in štiri rokave od G-600 do AC.
3) Določite količino vode, ki je potrebna za zagon sistema hidravličnega dvigala.
V SIST \u003d N P V P K = 8 90 2 = 1440 l< V Ц = 2350 л
Zato je dovolj vode za zagon sistema hidroelevatorja.
4) Določimo možnost skupnega delovanja sistema hidravličnega dvigala in črpalke avtocisterne.
In \u003d Q SIST / Q H \u003d N G (Q 1 + Q 2) / Q H \u003d 1 (9,1 + 10) / 40 \u003d 0,47< 1
Delovanje sistema hidravličnega dvigala in črpalke avtocisterne bo stabilno.
5) S hidravličnim dvigalom G-600 določimo potreben tlak na črpalki za odvzem vode iz rezervoarja.
Ker dolžina rokavov do G−600 presega 30 m, najprej določimo pogojno višino dviga vode: Z
izvirni dokument?
Parametri požara: trajanje, površina, temperatura, toplota, linearna hitrost širjenja ognja, hitrost izgorevanja gorljivih snovi, intenzivnost izmenjave plinov, gostota dima. 2. predavanje
Znano je, da je glavni pojav v požaru- zgorevanja, vendar so sami požari vsi individualni. Obstajajo različne vrste in načini zgorevanja: kinetično in difuzijsko, homogeno in heterogeno, laminarno in turbulentno, diflagracija in detonacija, popolna in nepopolna itd.). Pogoji, v katerih pride do izgorevanja, so različni; stanje in lokacija gorljivih snovi, prenos toplote in mase v območju izgorevanja itd. Zato je treba vsak požar registrirati, opisati, raziskati, primerjati z drugimi, t.j. preučite parametre požara.
Trajanje požara τ P (min.). Trajanje požara je čas od trenutka njegovega nastanka do popolnega prenehanja gorenja.
požarno območje,F P (m 2). Požarno območje je območje projekcije območja zgorevanja na vodoravno ali navpično ravnino.
Na riž. 1 Prikazani so tipični primeri določanja območja požara. Pri notranjih požarih v večnadstropnih stavbah se skupna požarna površina ugotovi kot vsota požarnih površin vseh etaž. V večini primerov se uporablja projekcija na vodoravno ravnino, relativno redko - na navpično (pri gorenju ene same konstrukcije majhne debeline, ki se nahaja navpično, v primeru požara na plinski fontani).
Požarno območje je glavni parameter požara pri ocenjevanju njegove velikosti, pri izbiri načina gašenja, pri izračunu sil in sredstev, potrebnih za njegovo lokalizacijo in likvidacijo.
temperatura ognja, T P ( K). Pod temperaturo notranjega ognja razumemo povprečno prostorninsko temperaturo plinastega medija v prostoru, pod temperaturo odprtega ognja- temperatura plamena. Temperatura notranjih požarov je nižja kot pri odprtih požarih.
Linearna hitrost širjenja ognja, Vp (gospa). Ta parameter se razume kot hitrost širjenja zgorevanja po površini gorljivega materiala na enoto časa. Linearna hitrost širjenja izgorevanja določa območje požara. Odvisno je od vrste in narave gorljivih snovi in materialov, od zmožnosti vžiga in začetne temperature, od intenzivnosti izmenjave plinov v ognju in smeri tokov konvektivnih plinov, od stopnje finosti gorljivih materialov, njihove prostorska ureditev in drugi dejavniki.
Linearna hitrost širjenja plamena- vrednost ni časovno konstantna, zato se pri izračunih uporabljajo povprečne vrednosti, ki so približne vrednosti.
Najvišjo linearno hitrost širjenja zgorevanja imajo plini, ker so že pripravljeni za zgorevanje v mešanici z zrakom, je treba to mešanico le segreti na temperaturo vžiga.
Linearna hitrost širjenja plamena tekočine odvisno od njihove začetne temperature. Najvišja linearna hitrost širjenja zgorevanja za gorljive tekočine je opažena pri temperaturi vžiga in je enaka hitrosti širjenja zgorevanja v mešanicah hlapov in zraka.
Trdni gorljivi materiali imajo najnižjo linearno hitrost širjenja zgorevanja, za pripravo katerih je za zgorevanje potrebno več toplote kot za tekočine in pline. Linearna hitrost širjenja zgorevanja trdnih gorljivih materialov je v veliki meri odvisna od njihove prostorske razporeditve. Širjenje plamena na navpičnih in vodoravnih površinah se razlikuje za 5- 6-krat in ko se plamen razširi po navpični površini od spodaj navzgor in od zgoraj navzdol- 10-krat. Pogosteje se uporablja linearna hitrost širjenja zgorevanja vzdolž vodoravne površine.
Hitrost gorenja gorljivih snovi in materialov. Je eden najpomembnejših parametrov zgorevanja pri požaru. Stopnja izgorevanja gorljivih snovi in materialov določa intenzivnost sproščanja toplote v požaru in posledično temperaturo požara, intenzivnost njegovega razvoja in druge parametre.
Stopnja izgorelosti v velikem obsegu je masa snovi ali materiala, ki izgoreva na enoto časa V M (kg/s). Stopnja izgorevanja mase, kot tudi hitrost širjenja zgorevanja, je odvisna od agregacijskega stanja gorljive snovi ali materiala.
gorljiv plini dobro premešamo z okoliškim zrakom, tako da v ognju popolnoma zgorijo. Stopnja izgorelosti v velikem obsegu tekočine je določena s hitrostjo njihovega izhlapevanja, vstopom hlapov v območje zgorevanja in pogoji za njihovo mešanje z atmosferskim kisikom. Hitrost izhlapevanja v ravnotežnem stanju sistema "tekočina-para" je odvisna od fizikalno-kemijskih lastnosti tekočine, njene temperature in parnega tlaka. V neravnovesnem stanju je intenzivnost izhlapevanja tekočine določena s temperaturo njene površinske plasti, ki je odvisna od intenzivnosti toplotnih tokov iz območja zgorevanja, toplote izhlapevanja in pogojev izmenjave toplote z spodnje plasti tekočine.
Pri večkomponentnih gorljivih tekočinah je sestava njihove parne faze določena s koncentracijsko sestavo raztopine in je odvisna od intenzivnosti izhlapevanja in stopnje ravnotežja. Z intenzivnim izhlapevanjem se v površinskih plasteh tekočine pojavi proces destilacije, sestava parne faze pa se razlikuje od ravnotežne, stopnja izgorevanja mase pa se spreminja z izgorevanjem bolj hlapnih frakcij.
Proces izgorevanja je odvisen od mešanja tekoče pare z atmosferskim kisikom. tolepostopek je odvisen od velikosti posode, od višine stranice nad nivojem tekočine (dolžina mešalne poti do območja zgorevanja) in intenzivnost zunanjega plina tokovi. Večji kot je premer posode (do 2- 2,5 m, nadaljnje povečanjepremer ne vpliva na zadevni parameter) in višino zgornje strani nivo tekočine, daljša je pot tekočine do območja zgorevanja, oziroma nižja je stopnja izgorelosti. K temu prispevata visoka hitrost vetra in temperatura gorljive tekočine boljše mešanje tekočih hlapov z atmosferskim kisikom in povečanje hitrosti izgorevanje tekočine.
Imenuje se masa zgorele tekočine na enoto časa na enoto površine specifično masno izgorelost V M , kg/(m 2 s).
Volumetrična stopnja izgorelosti je prostornina zgorele tekočine na enoto časa na enoto površine zgorevalne površine,V O . Za pline - je prostornina zgorelega plina na enoto časa m / s, za tekočine in trdne snovi ter materiale- je specifična volumetrična stopnja izgorevanja m /(m . s) ali m/s, t.j. je linearna hitrost. Volumetrična hitrost izraža hitrost zmanjšanja nivoja tekočine, ko ta izgoreva, ali stopnjo izgorevanja debeline plasti trdnega gorljivega materiala.
Dejanska volumetrična stopnja izgorelosti- je hitrost, s katero se nivo tekočine zmanjšuje, ko izgoreva, ali hitrost, s katero izgoreva debelina trdnega gorljivega materiala. Pretvorbo volumetrične (linearne) hitrosti v masno hitrost lahko izvedemo po formuli:V m = .
Stopnja izgorelosti tankega (< 10 мм) слоев жидкости и пленок выше усредненной массовой или линейной скорости выгорания жидкости верхнего уровня резервуара при отсутствии ветра. Скорость выгорания твердых материалов зависит от вида горючего, его состояния (размеров, величины свободной поверхности, положения по отношению к зоне горения и т.д.), температуры пожара, интенсивности газообмена. Удельная массовая stopnja izgorevanja trdnih gorljivih materialov ne presega 0,02 kg / (m 2 s) in je redko pod 0,005 kg/(m 2 s).
Masna stopnja izgorevanja trdnih gorljivih materialov je odvisna od razmerja površine odprtine (F np), preko katerega se izvaja izmenjava plina, na območje požaraF np/Fn . Na primer, za les se z zmanjšanjem površine odprtin stopnja izgorevanja zmanjša.
| Zmanjšana masna stopnja izgorevanja lesa, kg/(m 2 s). | Relativno območje odprtin,F pr. / F str. |
| 0.0134 | 0.25 |
| 0.0125 | 0.20 |
| 0.0108 | 0.16 |
| 0.009 | 0.10 |
Upošteva se stopnja izgorevanja trdnih gorljivih materialovsorazmerno s površino odprtin, t.j.
V ppm = φ . V m.t. = . V m .t ,
kjer je V ppm - dejanska zmanjšana stopnja izgorevanja mase; V m .t - tabela zmanjšana stopnja izgorevanja mase; φ- koeficient ob upoštevanju pogojev izmenjave plina. Ta izraz velja za φ = 0,25- 0,085, za odprte požare pa vzemite φ = 1.
Intenzivnost izmenjave plinov jaz t, kg/(m 2 ּ c) - To je količina zraka, ki vstopi na enoto časa na enoto površine požara. Razlikovati potrebno intenzivnost izmenjave plina in dejansko. Zahtevana intenzivnost izmenjave plinov kaže, koliko zraka je potrebno za vstop na enoto časa na enoto površine, da se zagotovi popolno zgorevanje materiala. Dejanska intenzivnost izmenjave plinov označuje dejanski pretok zraka. Intenzivnost izmenjave plinov se nanaša na notranje požare, kjer ograje omejujejo pretok zraka v prostor, odprtine pa vam omogočajo, da določite količino zraka, ki vstopa v prostornino prostora.
Intenzivnost ali gostota dima, XTa parameter označuje poslabšanje vidljivosti in stopnjo strupenosti ozračja v dimnem območju. Izguba vidljivosti zaradi dima je določena z gostoto, ki je ocenjena z debelino dimne plasti, skozi katero svetloba referenčne svetilke ni vidna, ali s količino trdnih delcev, ki jih vsebuje enota prostornine (g / m 3 ). ). Podatki o gostoti dima, ki nastane pri zgorevanju podane so snovi, ki vsebujejo ogljik spodaj.
Obstaja kar nekaj parametrov požara: toplota požara, velikost požara, obseg požara, fronta širjenja plamena, intenzivnost sevanja plamena itd.
Koncept požarne obremenitve.
Glavni dejavnik, ki določa parametre požara, je vrsta in obseg požarne obremenitve. Spodaj požarna obremenitev objekta razumeti maso vseh gorljivih in počasi gorečih materialov na 1 m 2talno površino prostora ali površino, ki jo zasedajo ti materiali odprto območje: R g .n= , kjer je Р g.n.- požarna obremenitev, P - masa gorljivih in počasi gorečih materialov, kg;F- površina prostora ali odprtega prostora, m 2.
Požarna obremenitev prostorov, zgradb, konstrukcij ne vključuje samo opreme, pohištva, izdelkov, surovin itd., temveč tudi konstrukcijske elemente stavb iz gorljivih in počasi gorečih materialov (stene, tla, stropi, okenski okvirji, vrata, stojala, tla, predelne stene itd.).(gorljivi in počasi goreči materiali, tehnološka oprema) in začasni (surovine, končni izdelki).
Požarna obremenitev vsakega nadstropja, podstrešja, kleti se določi posebej. Požarna obremenitev se vzame na naslednji način:
- za stanovanjske, upravne in industrijske ne presega 50 kg / m 2, če so glavni elementi stavb negorljivi;
- povprečna vrednost v stanovanjskem sektorju je 27 za 1-sobna stanovanja
kg / m 2, 2-sob- 30 kg/m 2 , 3-sob- 40 kg/m2 ;
- v stavbah III požarna odpornost- 100 kg/m 2 ;
- v industrijskih prostorih, povezanih s proizvodnjo in predelavo
gorljive snovi in materiali- 250 - 500 kg/m2 ;
- v prostorih, kjer potekajo linije sodobne tehnologijeprocesi in visok stojalo skladišča- 2000 - 3000 kg/m 2 .
Za trdne gorljive materiale je pomembno strukturo požarna obremenitev, t.j. njegova razpršenost in narava prostorske porazdelitve (gosto zložene vrste; posamezni skladi in paketi; neprekinjena razporeditev ali z režo; vodoravno ali navpično). Na primer, kartonske škatle s čevlji ali zvitki tkanine, ki se nahajajo:
1.horizontalno na tleh kletnega skladišča;
2. na skladiščnih regalih z višino 8- 16 m
dajejo različno dinamiko požara. V drugem primeru se bo požar razširil v 5- 10-krat hitreje.
Stopnja zadostne "odprtosti" za izgorevanje je odvisna od velikosti površine gorljivega materiala, intenzivnosti izmenjave plinov itd. Pri vžigalicah zadostuje reža 3 mm, da vsaka vžigalica gori z vseh strani, in za lesena plošča dimenzij 2000 × 2000 mm, reža 10- 15 mm ni dovolj za prosto gorenje.
Na praksi prost upoštevajte, da površina zaostaja za drugo bližnjo površino na razdalji 20- 50 mm. Za upoštevanje proste površine požarne obremenitve se uvede koeficient površine zgorevanja K p.
Koeficient gorenja imenujemo razmerje med površino gorenjaF n .g na požarišče F n .g .: K n =F p.g. /Fn.
Pri gorenju tekočin v rezervoarjih K n \u003d 1, trdnih snovi K n > 1. Zaradi tega bodo za isto vrsto trdnega gorljivega materiala, na primer les, skoraj vsi požarni parametri različni, odvisno od koeficienta površine zgorevanja ( kurjenje hlodov, desk, ostružkov, žagovine). Za tovarne pohištva I in II stopnje požarne odpornosti) se vrednost K p giblje od 0,92 do 4,44. Za večino vrst požarne obremenitve vrednost K p ne presega 2-3, redko doseže 4-5.
Koeficient gorenjadoloča dejansko vrednost gorenja, masno stopnjo izgorevanja, intenzivnost sproščanja toplote pri požaru, toplotni stres območja izgorevanja, temperatura požara, hitrost njegovega širjenja in drugi parametri požara.
Razvrstitev požarov in njihove značilnosti
Različne vrste požarov lahko razvrstimo glede na različne posebnosti, ki vključujejo zaprtost ali odprtost vira zgorevanja, vrsto agregatnega stanja goreče snovi in uporabljena gasilna sredstva. Vsi imajo svoje značilnosti nastanka in razvoja oziroma kraj požara ipd. Ne obstaja enotna univerzalna klasifikacija požarov. Tukaj je nekaj klasifikacij požarov, ki jih najdemo v strokovni literaturi:
JAZ. Glede na potek požara na odprtem ali zaprtem prostoru.
jaz a . odprti ognji- To so odprti ognji.Sem spadajo požari na tehnoloških napravah (destilacijski stolpi, sorpcijski stolpi, naprave naftne, plinske, kemične industrije), v rezervoarjih z vnetljivimi tekočinami, požari v skladiščih gorljivih snovi (les, trdo gorivo), gozdni in stepski požari, požari žitni nizi. Notranji požari v zgradbah in objektih se lahko spremenijo v odprti požar.
Značilnosti odprtega ognja vključujejo pogoje izmenjave toplote in plina:
1. v območju zgorevanja ni akumulacije toplote, saj ni omejeno na gradbene konstrukcije;
2. za temperaturo takšnih požarov se vzame temperatura plamena, ki je višja od temperature notranjega ognja, saj se zanjo vzame temperatura plinastega medija v prostoru;
3. izmenjava plinov ni omejena s konstrukcijskimi elementi stavb, zato je intenzivnejša in odvisna od jakosti in smeri vetra;
4. Območje toplotnega vpliva je določeno s sevalnim toplotnim tokom, saj se konvektivni tokovi dvigajo, ustvarjajo območje redčenja na dnu ognja in zagotavljajo intenzivno pihanje svežega zraka, kar zmanjša toplotni učinek;
5. Dimna cona, z izjemo kurjenja šote, na velikih površinah in v gozdu ne povzroča težav pri gašenju odprtih požarov.
Te značilnosti odprtega požara določajo posebnosti načinov gašenja, tehnik in metod, ki se uporabljajo za njihovo gašenje.
Odprti tip vključuje požare, imenovane požarne nevihte, ki so toplotni visokotemperaturni vrtinec
16. Notranji požari se pojavljajo v zaprtih "zaprtih" prostorih: v zgradbah, kabinah letal, v skladiščih ladij, znotraj kakršnih koli enot. Tu včasih ločeno ločimo tako imenovane anaerobne požare, tj. brez dostopa do zraka. Dejstvo je, da obstajajo številne snovi (nitrirana celuloza, amonijev nitrat, nekatera raketna goriva), ki se ob dvigu temperature kemično razgradijo, kar vodi do sijaja plina, ki ga je težko razlikovati od plamena.
Notranji požari pa so glede na način porazdelitve požarne obremenitve razdeljeni v dva razreda:
- požarna obremenitev je neenakomerno porazdeljena v prostoru velike prostornine;
- požarna obremenitev se enakomerno porazdeli po celotnem območju.
II. Glede na agregacijsko stanje gorljive snovi. Razlikovati med požari, ki nastanejo zaradi zgorevanja plina, tekočine, trdne snovi. Njihovo izgorevanje je lahko homogeno ali heterogeno, t.j. ko sta gorivo in oksidant v enakem ali različnih agregacijskih stanjih.
III. Glede na hitrost širjenja območja gorenja na ognju: deflagracija(počasno) širjenje območja izgorevanja (hitrost od 0,5 do 50 m/s) in detonacijsko (eksplozivno) širjenje območja izgorevanja s hitrostjo udarnega vala od nekaj sto m/s do nekaj km/s.
IV. Glede na vrsto začetne faze požara: samovžig (samovžig) gorljivih snovi in prisilni (prisilni) vžig. V praksi se pogosteje pojavlja druga vrsta požara.
V. Glede na naravo gorljivega medija in priporočena sredstva za gašenje. AT V skladu z mednarodnim standardom so požari razdeljeni v 4 razrede: A, B, C, D , znotraj katerega se razlikujejo podrazredi Al, A 2 itd. To je priročno predstaviti v obliki tabele.
VI. Glede na stopnjo kompleksnosti in nevarnosti ogenjmu je dodeljena številka (ali čin). Številka ali rang- pogojni številčni izraz količine sil in sredstev, ki sodelujejo pri gašenju požara v skladu z urnikom odhodov ali načrtom privabljanja sil in sredstev.
Število klicnih številk je odvisno od števila enot v garnizonu. Urnik naj predvideva hitro koncentracijo zahtevane (izračunane) količine sil in sredstev na požaru z minimalnim številom.
Pri požar št. 1 dežurna straža v polni zasedbi odhaja na območje, kjer je gasilska služba, pa tudi na objekte, ki imajo svoje gasilske enote, na vse kraje nesreč, naravnih nesreč, kjer obstaja nevarnost za življenje ljudi, nevarnost eksplozije ali požara.
Avtor požar številka 2 pošlji tri dodatne- štiri čete (odvisno od tega, koliko jih je prispelo pod št. 1) na cisternah in avtočrpalkah ter enote posebnih služb. Praviloma se na ogenj odpravijo dežurni stražarji na območju odhoda sosednjih gasilskih enot.
V garnizonih z 10- 12 gasilskih enot, ne več kot trije uvršča ogenj, kjer je najprimernejši tak vrstni red, v katerem so za vsako dodatno število, od drugega, šli na ogenj štirje- pet vej na glavnih gasilskih vozilih. Pri določanju števila gasilskih enot, ki odidejo na požar pri največjem številu, je treba v garnizonu zagotoviti nekaj rezerve v primeru ponovnega požara. V majhnih garnizonih je to rezervo mogoče ustvariti z uvedbo v bojno posadko rezervne gasilske opreme z osebjem, prostim dolžnosti.
Več številk ( 4 in 5) ustanovljena v velikih garnizonih. Pri načrtovanju odhodov enot po povišanih požarnih številkah se upošteva stanje cest in prehodov na posamezna območja odhoda. Na primer, na slabih cestah se število sil, ki zapuščajo na št. 2 ali 3, poveča in usmeri iz različnih smeri. Na območja z nezadostno oskrbo z vodo se pošljejo dodatne cisterne in tovornjaki za cevi. Za nekatere najpomembnejše in požarno nevarne objekte, kjer je možen hiter razvoj požara in ogrožanje življenj ljudi, je predvidena napotitev sil in sredstev na povečano požarno število ob prvem sporočilu. Na seznamu tovrstnih objektov so pomembna industrijska podjetja ali ločene zgradbe, delavnice s požarno nevarnimi proizvodnimi procesi, skladišča vnetljivih tekočin in plinov, materialna sredstva, otroške in zdravstvene ustanove, klubi, kinematografi, stolpnice in posamezne stavbe javnih organizacij na po presoji vodje gasilske enote.
Pri nekaterih predmetih se pri prvem sporočilu o požaru morda ne uporabi povečano število, pri požaru št. 1 pa dve dodatni- tri čete iz gasilskih enot v glavnih ali posebnih vozilih.
Prijave se izvajajo na urnik odhodov, ki navaja:
- predmeti, na katere se pošiljajo sile glede na povečano požarno število;
- brezvodni odseki mesta, kamor so dodatno usmerjene cisterne in cevovode;
- večnadstropne stavbe, kamor se ob prvi prijavi požara napotijo dodatne lestve, dvigala za avtomobile, avtomobili GDZS, postaje za odvod dima.
Število posebnih vozil in njihova vrsta se določita glede na značilnosti objekta. Na primer, pri gašenju požara na skladišču nafte je predvideno, da bodo vozila za gašenje s peno ali prahom zapustili; v zgradbah muzejev, knjižnic, knjižnic- vozila za gašenje z ogljikovim dioksidom in GDZS; v visokih stavbah- lestve, dvigala za avtomobile, avtomobili GDZS, postaje za odvod dima.