Glavne dimenzije zgorevalne komore in izračunane toplotne napetosti. Zgorevalna komora kotla

Izračun zgorevalne komore se lahko izvede s verifikacijsko ali konstruktivno metodo.

Med verifikacijskim izračunom je treba poznati konstrukcijske podatke peči. V tem primeru se izračun zmanjša na določitev temperature plinov na izstopu iz peči θ” T. Če se kot rezultat izračuna izkaže, da je θ” T bistveno višji ali nižji od dovoljene vrednosti, potem ga je treba spremeniti v priporočeno z zmanjšanjem ali povečanjem ogrevalnih površin peči N L, ki sprejemajo sevanje.

Pri načrtovanju peči se uporablja priporočena temperatura θ”, ki izključuje žlindrenje naslednjih ogrevalnih površin. Hkrati se določi zahtevana ogrevalna površina peči N L, ki sprejema sevanje, in površina ​​sten F ST, na katerih je treba zamenjati zaslone in gorilnike.

Za izvedbo toplotnega izračuna peči nariše njeno skico. Prostornina zgorevalne komore V T; površina sten, ki omejujejo prostornino F CT; površina rešetke R; učinkovita ogrevalna površina, ki sprejema sevanje N L; stopnja zaščite X je določena v skladu z diagrami na sl.1. Aktiven

prostornine peči V T so stene zgorevalne komore, v prisotnosti zaslonov pa aksialne ravnine zaslonskih cevi. V izstopnem delu je njegova prostornina omejena s površino, ki poteka skozi osi prvega kotlovskega snopa ali festona. Meja prostornine spodnjega dela kurišča je tla. V prisotnosti hladnega lija se vodoravna ravnina, ki ločuje polovico višine hladnega lijaka, pogojno vzame kot spodnja meja prostornine peči.

Skupna površina sten peči F izdelka se izračuna tako, da se seštejejo vse stranske površine, ki omejujejo prostornino zgorevalne komore in zgorevalne komore.

Površina rešetke R je določena v skladu z risbami ali v skladu s standardnimi velikostmi ustreznih kurilnih naprav.

sprašuje

t΄ out =1000°C.

Slika 1. Skica kurišča

Površina vsake stene peči, m 2

Celotna površina sten kurišča F st, m 2

Grelna površina peči H l, m 2, ki sprejema sevanje, se izračuna po formuli

kje F pl X- površina za sprejem žarka stenskih zaslonov, m 2 ; F pl = bl- površina stene, ki jo zasedajo zasloni. Opredeljen je kot produkt razdalje med osema zunanjih cevi tega zaslona b, m, za osvetljeno dolžino zaslonskih cevi l, m. l je določena v skladu z diagrami na sl.1.

X - naklon obsevanje zaslona, ​​odvisno od relativnega koraka zaslonskih cevi S/d in razdaljo od osi zaslonskih cevi do stene peči (nomogram 1).

Sprejemamo X=0,86 pri S/d=80/60=1,33

Stopnja zaščite komorne peči

Učinkovita debelina sevalne plasti peči, m

Prenos toplote v peči iz produktov zgorevanja na delovno tekočino poteka predvsem zaradi sevanja plinov. Namen izračuna prenosa toplote v peči je določiti temperaturo plinov na izstopu iz peči υ” t po nomogramu. V tem primeru je treba najprej določiti naslednje količine:

M, a F, V R ×Q T / F ST, θ teorija, Ψ

Parameter M je odvisen od relativne lege maksimalne temperature plamena vzdolž višine peči X T.

Za komorne peči z vodoravnimi osmi gorilnika in zgornjimi izpušnimi plini iz peči:

X T \u003d h G / h T = 1/3

kjer je h G višina osi gorilnika od dna peči ali od sredine hladnega lijaka; h T - skupna višina peči od tal ali sredine hladnega lijaka do sredine izstopnega okna peči ali zaslonov, ko je zgornji del peči v celoti napolnjen z njimi.

Pri kurjenju kurilnega olja:

M=0,54-0,2X T=0,54-0,2 1/3=0,5

Učinkovita emisijska sposobnost gorilnika a Ф je odvisna od vrste goriva in pogojev njegovega zgorevanja.

Pri gorenju tekočega goriva je efektivna emisijska moč gorilnika:

a F \u003d m × a sv + (1-m) × a g \u003d 0,55 0,64 + (1-0,55) 0,27 = 0,473

kjer je m=0,55 koeficient povprečja, odvisen od toplotne napetosti volumna peči; q V - specifična toplotna sprostitev na enoto prostornine zgorevalne komore.

Pri vmesnih vrednostih q V se vrednost m določi z linearno interpolacijo.

in d, in sv - stopnja črnine, ki bi jo imela bakla, če bi bila celotna peč napolnjena le s svetlečim plamenom ali samo z nesvetlečimi triatomnimi plini. Vrednosti a s in a r določata formula

in sv \u003d 1-e - (Kg × Rn + Ks) P S \u003d 1-e - (0,4 0,282 + 0,25) 1 2,8 = 0,64

a g \u003d 1-e -Kg × Rn × P S = 1-e -0,4 0,282 1 2,8 = 0,27

kjer je e osnova naravnih logaritmov; k r je koeficient dušenja žarkov s triatomskimi plini, določen z nomogramom, ob upoštevanju temperature na izstopu iz peči, načina mletja in vrste zgorevanja; r n \u003d r RO 2 + r H 2 O je skupni prostorninski delež triatomskih plinov (določen v skladu s tabelo 1.2).

Koeficient dušenja žarkov s triatomskimi plini:

K r \u003d 0,45 (po nomogramu 3)

Koeficient dušenja žarka z delci saj, 1/m 2 × kgf/cm 2:

0,03 (2-1,1) (1,6 1050/1000-0,5) 83/10,4=0,25

kje a t koeficient presežka zraka na izhodu iz peči;

C P in H P - vsebnost ogljika in vodika v delovnem gorivu,%.

Za zemeljski plin С Р /Н Р =0,12∑m×C m ×H n /n.

P - tlak v peči, kgf / cm 2; za kotle brez tlaka Р=1;

S je efektivna debelina sevalne plasti, m.

Pri gorenju trdna goriva stopnjo emisivnosti gorilnika a Ф najdemo iz nomograma z določitvijo skupne optične vrednosti K × P × S,

kjer je P - absolutni tlak (v pečeh z uravnoteženim vlekom P = 1 kgf / cm 2); S je debelina sevalne plasti peči, m.

Izpust toplote v peči na 1 m 2 ogrevalnih površin, ki jo obdajajo, kcal / m 2 h:

q v =

Koristno sproščanje toplote v peči na 1 kg zgorelega goriva, nm 3:

kjer je Q in toplota, ki jo zrak vnese v peč (ob prisotnosti grelnika zraka), kcal / kg:

Q B =( a t -∆ a t -∆ a pp)×I 0 in +(∆ a t +∆ a pp) × I 0 xv =

=(1,1-0,1) 770+0,1 150=785

kjer je ∆ a t vrednost sesanja v peči;

∆a pp - vrednost sesanja v sistemu za pripravo prahu (izberite v skladu s tabelo). ∆ a pp = 0, ker kurilno olje

Entalpije teoretično zahtevane količine zraka Ј 0 h.w. = 848,3 kcal / kg pri temperaturi za grelnikom zraka (predhodno sprejeto) in hladnega zraka Ј 0 h.v. sprejeto v skladu s tabelo 1.3.

Temperatura vročega zraka na izhodu iz grelnika zraka je izbrana za kurilno olje - v skladu s tabelo 3, t hor. in-ha \u003d 250 ○ C.

Teoretična temperatura zgorevanja υ theor \u003d 1970 ° C se določi v skladu s tabelo 1.3 glede na najdeno vrednost Q t.

Koeficient toplotne učinkovitosti zaslonov:

kjer je X stopnja zaščite peči (določena v projektnih specifikacijah); ζ je pogojni koeficient kontaminacije zaslona.

Pogojni faktor kontaminacije zaslona ζ za kurilno olje je 0,55 pri odprtih gladkocevnih sitih.

Ko določimo M, in Ф, В Р ×Q T /F CT ,υ teor, Ψ, določimo temperaturo plina na izhodu iz peči υ˝ t po nomogramu 6.

V primeru odstopanj v vrednostih υ” t za manj kot 50 0 С se za končno vzame temperatura plina na izhodu iz peči, določena iz nomograma. Ob upoštevanju zmanjšanj v izračunih sprejmemo υ "t \u003d 1000 ° C.

Toplota, prenesena v peči s sevanjem, kcal/kg:

kjer je φ koeficient ohranjanja toplote (od toplotna bilanca).

Entalpijo plinov na izstopu iz peči Ј” T najdemo v skladu s tabelo 1.3 pri a t in υ” t navidezni toplotni stres prostornine peči, kcal/m 3 h.

Izum se nanaša na zasnovo zgorevalnih komor kotlov pri gorenju tekočine in plinasto gorivo. Zasnova je sestavljena iz zunanje ograje, kotnih ali ravnih stabilizatorjev plamena, nameščenih znotraj prostornine peči. Cevi za dovod sekundarnega/terciarnega zraka so nameščene znotraj stabilizacijskih con. Reflektorji so nameščeni vzdolž zunanje ograje. Tako so dodatne ogrevalne površine, nameščene znotraj peči, vključene v proces organizacije zgorevanja goriva. Uporabljajo se ne le kot hladilne površine, ampak tudi kot elementi, ki organizirajo sam proces zgorevanja. Izum omogoča zmanjšanje dimenzij zgorevalne komore. 3 w.p. f-ly, 3 ill.

Izum se nanaša na načrtovanje zgorevalnih komor kotlov za zgorevanje tekočih in plinastih goriv. Znane izvedbe zgorevalnih komor kotlov iz ograjenih in zaslonskih grelnih površin (2). Zasloni ali dvosvetlobni zasloni se vnesejo v prostornino zgorevalne komore, kar poveča odvzem toplote na enoto dolžine ali višine zgorevalne komore, torej te grelne površine opravljajo eno funkcijo - odvajanje toplote. Kot veste, zgorevalna komora sodobnega kotla opravlja dve glavni funkciji: zgorevanje goriva in hlajenje plinov na določeno temperaturo na izhodu iz peči. Namen izuma je zmanjšati prostornino in dimenzije zgorevalne komore z vključitvijo dodatnih ogrevalnih površin, nameščenih v notranjosti peči, v proces organizacije zgorevanja goriva, t.j. njihova uporaba ne le kot hladilne površine, ampak tudi kot elementi, ki organizirajo sam proces zgorevanja, torej opravljajo ne eno, ampak več funkcij. Ta naloga je dosežena s tem, da so pri zgorevalni komori za kurjenje tekočih in plinastih goriv, ​​ki jo sestavljajo ograje in zaslonske (dvosvetlobne) grelne površine ter gorilnik, grelne površine zaslona razporejene v obliki kotnih ali ravnih stabilizatorjev plamena. , del ravnih stabilizatorjev je nameščen pod kotom na tok , zračni kanali so nameščeni v coni stabilizatorjev plamena. Notranja površina stabilizatorjev je izolirana z, na primer, polnjenjem brizganega betona na konice. Uporaba kotnih in ravnih stabilizatorjev plamena se pogosto uporablja v zgorevalnih komorah plinskoturbinskih motorjev (1). Zasnova omenjenih stabilizatorjev opravlja funkcijo organiziranja procesa zgorevanja, vendar ne sodeluje pri odvajanju toplote iz plinov. Na sl. 1 prikazuje prerez v tlorisu zgorevalne komore, na sl. 2- oddelek A-A na sl. 1 na sl. 3 - vozlišče B na sl. 1. Zasnova je sestavljena iz zunanje ograje 1, kota 2 ali ploščatega 3 stabilizatorjev plamena, nameščenih znotraj volumna peči. Znotraj stabilizacijskih con so nameščene cevi za dovod sekundarnega (terciarnega) zraka 4. Ob zunanji ograji 1 so nameščeni deflektorji toka 5. Zasnova deluje na naslednji način. Gorivo na vstopu v komoro se predhodno zmeša s primarnim zrakom, ko je presežek slednjega manjši od 1. Sekundarni in terciarni zrak za naknadno zgorevanje se vitka mešanica dovaja naprej za plinom neposredno v cone za stabilizacijo plamena, s čimer se presežek zraka do izračunanega minimuma kemičnega in mehanskega pregorevanja. Zgorevanje goriva poteka po poti z intenzivnim odvzemom toplote z grelnimi površinami, ki so sami stabilizatorji. Odvzem toplote med zgorevanjem je v smislu učinka znižanja temperature zgorevanja enakovreden recirkulaciji ohlajenega plina v jedro gorilnika, kar, kot je znano, pripomore k zmanjšanju nastajanja dušikovih oksidov. Med gibanjem goreče mešanice se ob hkratnem odvajanju toplote temperatura pretoka zmanjša, zmanjša pa se tudi prostornina plina. Da bi ohranili naravo stabilizacije na isti ravni, je priporočljivo povečati kot odpiranja vogalov 2 > 1; v meji se kotni stabilizator (pri nizkih hitrostih toka) degenerira v prečno nameščeno ploščo 3. Na izstopu toka je smiselno plošče usmeriti vzdolž obrata plina. Za odsev plina, ki se giblje vzdolž sten ograje, so nameščeni reflektorji 5. Vse našteto vam omogoča, da organizirate proces zgorevanja goriva in njegovega hlajenja v eno samo, kar vam omogoča, da zmanjšate dimenzije zgorevalne komore , predvsem po dolžini.

Zahtevaj

1. Zgorevalna komora kotla za kurjenje tekočih in plinastih goriv, ​​ki je sestavljena iz ohišja in zaslonskih grelnih površin ter gorilne naprave, označena s tem, da so grelne površine zaslona razporejene v obliki kotnih ali ravnih stabilizatorjev plamena. 2. Kamera po zahtevku 1, označena s tem, da je del ravnih stabilizatorjev nameščen pod kotom na strop. 3. Komora po zahtevku 1, označena s tem, da so v območju stabilizatorjev plamena nameščeni zračni kanali. 4. Kamera po zahtevku 1, označena s tem, da notranja površina stabilizatorji so izolirani z na primer polnjenjem brizganega betona na konice.

Pri načrtovanju zgorevalne komore so postavljeni številni pogoji, ki jih mora izpolnjevati. Prvič, zgorevalna komora mora zagotoviti najbolj popolno zgorevanje goriva v svoji prostornini, saj je zgorevanje goriva zunaj peči praktično nemogoče (dopustna nepopolnost zgorevanja goriva je utemeljena v 6. poglavju). Drugič, znotraj zgorevalne komore je treba produkte zgorevanja ohladiti na ekonomsko izvedljivo in varno temperaturo zaradi odvajanja toplote na zaslone. na izhodu iz zgorevalne komore zaradi pogojev žlindre ali pregrevanja kovine cevi. Tretjič, aerodinamika tokov plina v prostornini zgorevalne komore bi morala izključiti pojav žlindre sten ali pregrevanja kovine zaslonov na določenih območjih peči, kar se doseže z izbiro vrste gorilnikov in njihovo namestitvijo. vzdolž sten zgorevalne komore.

Geometrično so za zgorevalno komoro značilne linearne dimenzije: širina sprednje strani pri, globina 6T in višina hT (slika 5.2), katerih dimenzije so določene s toplotno močjo peči, sl. 5.2. Glavni časi - toplotne in fizikalno-kemijske lastnosti - merijo zgorevalno komoro, mi goriva. Zmnožek /m = at6m, m2 je presek zgorevalne komore, skozi katerega je dovolj c visoka hitrost(7-12 m / s) prehajajo vroči dimni plini.

Širina tanke sprednje strani parnih kotlov elektrarn je ar = 9,5 - r - 31 m in je odvisna od vrste porabljenega goriva, toplotne moči
(zmogljivost pare) steam . S povečanjem moči parnega kotla se velikost kotla poveča, vendar ne sorazmerno s povečanjem moči, kar označuje povečanje toplotnih napetosti odseka peči in hitrosti plinov v njem. Ocenjeno širino sprednje strani am, m lahko določimo s formulo

Shf£)0"5, (5,1)

kjer je D moč pare kotla, kg/s; gpf - številčni koeficient, ki se spreminja od 1,1 do 1,4 s povečanjem proizvodnje pare.

Globina zgorevalne komore je 6T = b - f - 10,5 m in je določena z namestitvijo gorilnikov na stene zgorevalne komore in zagotavljanjem prostega razvoja gorilnika v odseku peči, tako da visokotemperaturni gorilnik jeziki ne pritiskajo na hladilne stenske zaslone. Globina peči se poveča na 8-10,5 m pri uporabi močnejših gorilnikov s povečanim premerom zanke in ko so nameščeni v več (dveh ali treh) nivojih na stenah peči.

Višina zgorevalne komore je hT = 15 - 65 m in mora zagotavljati skoraj popolno zgorevanje goriva po dolžini plamena v zgorevalni komori in postavitev na njene stene zahtevane površine zaslonov, potrebnih za hlajenje zgorevanja. izdelkov na določeno temperaturo. Glede na pogoje zgorevanja goriva lahko iz izraza nastavimo zahtevano višino peči

Cor = ^mpreb, (5.2)

kjer je Wr povprečna hitrost plinov v prerezu peči, m/s; tpreb - čas zadrževanja enote prostornine plina v peči, s. V tem primeru je potrebno, da je tpreb ^ Tgor, kjer je tGOr čas popolno zgorevanje največje frakcije goriva, s.

Glavna toplotna značilnost kurilnih naprav parnih kotlov je toplotna moč peči, kW:

Вк0т = Вк(СЗЇ + 0dOP + СЗг. в), (5.3)

Karakterizacija količine toplote, ki se sprosti v peči med zgorevanjem, poraba goriva Vk, kg / s, s toploto zgorevanja kJ / kg in ob upoštevanju dodatni viri sproščanje toplote (Zdog, kot tudi toplota vročega zraka, ki vstopa v peč QrB (glej pogl. 6). Na nivoju gorilnikov, največje število toplote, jedro gorilnika se nahaja tukaj in temperatura zgorevalnega medija močno naraste. Če celotno sproščanje toplote v zgorevalnem območju, raztegnjenem po višini peči, povežemo s prečnim prerezom peči na nivoju gorilnikov, dobimo pomembno konstrukcijsko značilnost - toplotno napetost preseka zgorevalne komore.

Največje dovoljene vrednosti qj so normalizirane glede na vrsto zgorelega goriva, lokacijo in vrsto gorilnikov in se gibljejo od 2.300 kW/m2 za premog s povečanimi lastnostmi žlindre, do 6.400 kW/m2 za kakovostni premog z visokimi tališči pepela. Ko se vrednost qj poveča, se temperatura gorilnika v peči poveča, tudi v bližini stenskih zaslonov, in toplotni tok sevanja na njih se opazno poveča. Omejitev vrednosti qj je določena za trda goriva z izključitvijo intenzivnega procesa žlindrenja stenskih zaslonov, za plin in kurilno olje pa z največjim dovoljenim dvigom temperature kovine sitaste cevi.

Značilnost, ki določa stopnjo sproščanja energije v napravi peči, je dovoljena toplotna obremenitev prostornine peči, qv, kW/m3:

kjer je VT prostornina zgorevalne komore, m3.

Normalizirane so tudi vrednosti dovoljenih toplotnih napetosti prostornine peči. Razlikujejo se od 140 - 180 kW/m3 pri kurjenju premoga z odstranjevanjem trdnega pepela do 180 - 210 kW/m3 z odstranjevanjem tekočega pepela. Vrednost qy je neposredno povezana s povprečnim časom zadrževanja plinov v zgorevalni komori. To izhaja iz spodnjih razmerij. Čas zadrževanja enote prostornine v peči je določen z razmerjem med dejanskim volumnom peči z dvižnim gibanjem plinov in drugo prostornino porabe plinov:

273 £ TUG "

Тїірэб - Т7 = --------- ------ р. O)

Kek BKQ№aTTr

Kje je povprečni delež preseka peči, ki ima dvigalno gibanje plinov; vrednost t = 0,75 - r 0,85; - specifična zmanjšana prostornina plinov, ki nastanejo pri zgorevanju goriva na enoto (1 MJ) sproščanja toplote, m3/MJ; vrednost \u003d 0,3 - f 0,35 m3 / MJ - oziroma ekstremne vrednosti za zgorevanje zemeljski plin in zelo vlažni rjavi premog; To - povprečna temperatura plini v prostornini peči, °K.

Ob upoštevanju izraza (5.5) lahko vrednost tprsb v (5.6) predstavimo na naslednji način:

Kjer je tT kompleks konstantnih vrednosti.

Kot izhaja iz (5.7), se s povečanjem toplotne napetosti qy (povečanje volumskega pretoka plinov) čas zadrževanja plinov v zgorevalni komori zmanjša (slika 5.3). Pogoj Tpreb = Tgor ustreza največji dovoljeni vrednosti qy, po (5.5) pa ta vrednost ustreza najmanjši dovoljeni prostornini zgorevalne komore kmmin.

Hkrati morajo, kot je navedeno zgoraj, zaslonske površine zgorevalne komore zagotavljati hlajenje produktov zgorevanja do nastavljeno temperaturo na izhodu iz peči, kar dosežemo z določitvijo zahtevane velikosti sten in posledično prostornine zgorevalne komore. Zato je treba primerjati minimalno prostornino peči V^Mmi iz pogoja zgorevanja goriva in zahtevano prostornino peči iz stanja hladilnih plinov na dano temperaturo.

Praviloma Utoha > VTmm, zato višino zgorevalne komore določajo pogoji hlajenja plina. V mnogih primerih jo ta zahtevana višina peči bistveno presega. minimalna vrednost ustreza V7", H, zlasti pri kurjenju premoga s povečanim zunanjim balastom, kar vodi v težjo in dražjo zasnovo kotla.

Povečanje hladilnih površin brez spreminjanja geometrijskih dimenzij peči je mogoče doseči z uporabo dvojnih svetlobnih zaslonov (glej sliko 2.5), ki se nahajajo znotraj volumna peči. V zgorevalnih komorah močnih parnih kotlov z visoko razvito širino sprednje strani peči uporaba takšnega zaslona naredi prerez vsakega odseka blizu kvadrata, kar je veliko bolje za organizacijo zgorevanja goriva in pridobivanje bolj enotnega polja. temperatur plina in toplotnih napetosti zaslonov. Vendar pa tak zaslon za razliko od stenskega zaznava intenziven toplotni tok z obeh strani (od tod tudi ime - dvojna svetloba) in je zanj značilne večje toplotne napetosti, kar zahteva skrbno hlajenje kovine cevi.

Toplotna percepcija zasloni za peči, ki ga dobimo s sevanjem gorilnika QJU kJ/kg, lahko določimo iz toplotne bilance peči, kot razliko med specifičnim skupnim sproščanjem toplote v coni jedra gorilnika na nivoju lokacije gorilnika brez upoštevanja prenosa toplote na zaslone, QT, kJ/kg,
in Specifična toplota(entalpija) plinov na izhodu iz peči H" s sproščanjem (izgubo) majhnega dela toplote navzven skozi toplotnoizolacijske stene Opot:

Qn \u003d Qr - H "- Qhot \u003d (QT ~ , (5.8)

Kje (/? = (5l/(<2л + <2пот) - ДОЛЯ сохранения теплоты в топке (см. п. 6.3.4). Ес­ли отнести значение Qn к единице поверхности экрана, то получим среднее тепловое напряжение поверхности нагрева, qn, кВт/м2, характеризующее интенсивность тепловой работы металла труб экранов:

Kjer je FC3T površina sten peči, prekrite z zasloni, m2.

Pri preverjanju izračuna peči po risbah je treba določiti: prostornino zgorevalne komore, stopnjo njene zaščite, površino sten in površino sevanja. sprejemne ogrevalne površine, pa tudi konstrukcijske značilnosti zaslonskih cevi (premer cevi, razdalja med osemi cevi).

Za določitev geometrijskih značilnosti kurišča je sestavljena njegova skica. Aktivni volumen zgorevalne komore je sestavljen iz prostornine zgornjega, srednjega (prizmatičnega) in spodnjega dela peči. Za določitev aktivne prostornine peči jo je treba razdeliti na številne osnovne geometrijske oblike. Zgornji del prostornine peči je omejen s stropom in izstopnim oknom, pokritim s pokrovom ali prvo vrsto cevi konvekcijske grelne površine. Pri določanju prostornine zgornjega dela peči se za njene meje vzameta strop in ravnina, ki poteka skozi osi prve vrste festonskih cevi ali konvekcijske grelne površine v izstopnem oknu peči.

Spodnji del komornih peči je omejen na ognjišče ali hladen lij, plastične peči pa na rešetko s plastjo goriva. Za meje spodnjega dela prostornine komornih peči se vzame spodnja ali pogojna vodoravna ravnina, ki poteka sredi višine hladnega lijaka.

Skupna površina sten peči (FCT) se izračuna iz dimenzij površin, ki omejujejo prostornino zgorevalne komore. Da bi to naredili, so vse površine, ki omejujejo prostornino peči, razdeljene na osnovne geometrijske oblike. Površina sten zaslonov in zaslonov z dvojno višino se določi kot dvakratni produkt razdalje med osema zunanjih cevi teh zaslonov in osvetljene dolžine cevi.

1. Določitev površine zaprtih površin peči

V skladu s tipično oblogo peči kotla DKVR-10-13, ki je prikazana na sliki 4, izračunamo površine njegovih obdanih površin, vključno z reverzno komoro. Notranja širina kotla je 2810 mm.

Slika 4. Shema kotlovske peči DKVR-10 in njene glavne dimenzije

kjer je razdalja med osema skrajnih cevi tega zaslona, ​​m;

Osvetljena dolžina zaslonskih cevi, m

stranske stene,

sprednja stena;

zadnja stena;

Dve steni obračalne komore;

Podkurišče in rotacijsko komoro

Skupna površina ograjenih površin

2. Določanje ogrevalne površine peči, ki sprejema sevanje

Tabela 4 - Osnovni podatki za določanje ogrevalne površine, ki sprejema sevanje

Celotna ogrevalna površina peči, ki sprejema sevanje, je določena kot vsota posameznih komponent

Pri preverjanju izračuna peči po risbah je treba določiti: prostornino zgorevalne komore, stopnjo njene zaščite, površino sten in površino sevanja. sprejemne ogrevalne površine, pa tudi konstrukcijske značilnosti zaslonskih cevi (premer cevi, razdalja med osemi cevi).

Za določitev geometrijskih značilnosti kurišča je sestavljena njegova skica. Aktivni volumen zgorevalne komore je sestavljen iz prostornine zgornjega, srednjega (prizmatičnega) in spodnjega dela peči. Za določitev aktivne prostornine peči jo je treba razdeliti na številne osnovne geometrijske oblike. Zgornji del prostornine peči je omejen s stropom in izstopnim oknom, pokritim s festonom ali prvo vrsto cevi konvekcijske ogrevalne površine. Pri določanju prostornine zgornjega dela peči se za njene meje vzameta strop in ravnina, ki poteka skozi osi prve vrste festonskih cevi ali konvekcijske grelne površine v izstopnem oknu peči.

Spodnji del komornih peči je omejen na ognjišče ali hladen lij, plastične peči pa na rešetko s plastjo goriva. Meje spodnjega dela prostornine komornih peči so vzete pod ali pogojno vodoravno ravnino, ki poteka sredi višine hladnega lijaka.

Skupna površina sten peči (F CT ) se izračuna iz dimenzij površin, ki omejujejo prostornino zgorevalne komore. Da bi to naredili, so vse površine, ki omejujejo prostornino peči, razdeljene na osnovne geometrijske oblike. Površina sten zaslonov in zaslonov z dvojno višino se določi kot dvakratni produkt razdalje med osema zunanjih cevi teh zaslonov in osvetljene dolžine cevi.

1. Določitev površine zaprtih površin peči

V skladu s tipično oblogo peči kotla DKVR-20-13, ki je prikazana na sliki 4, izračunamo površine njegovih obdanih površin, vključno z reverzno komoro. Notranja širina kotla je 2810 mm.

Slika 4. Shema kotlovske peči DKVR-20 in njene glavne dimenzije