Hlavné rozmery spaľovacej komory a vypočítané tepelné napätia. Spaľovacia komora kotla

Výpočet spaľovacej komory sa môže vykonať overovacou alebo konštruktívnou metódou.

Pri overovacom výpočte musia byť známe konštrukčné údaje pece. V tomto prípade sa výpočet zredukuje na určenie teploty plynov na výstupe z pece θ” T. Ak sa v dôsledku výpočtu ukáže, že θ” T je výrazne vyššia alebo nižšia ako prípustná hodnota, potom sa musí zmeniť na odporúčanú zmenšením alebo zväčšením sálavých vykurovacích plôch pece N L.

Pri návrhu pece sa používa odporúčaná teplota θ”, ktorá vylučuje troskovanie následných výhrevných plôch. Zároveň sa určí požadovaná sálavá vykurovacia plocha pece N L, ako aj plocha stien F ST, na ktorých by sa mali vymeniť sitá a horáky.

Na vykonanie tepelného výpočtu pece zostaví jej náčrt. Objem spaľovacej komory V T; povrch stien, ktoré viažu objem F CT; plocha roštu R; efektívna vykurovacia plocha prijímajúca žiarenie N L; stupeň tienenia X sa určí podľa schém na obr.1. Aktívne

objemu pece V T sú steny spaľovacej komory a v prítomnosti sita - axiálne roviny sitových rúrok. Vo výstupnej časti je jeho objem obmedzený plochou prechádzajúcou osami prvého kotlového zväzku alebo festónu. Hranicou objemu spodnej časti ohniska je podlaha. V prítomnosti studeného lievika sa horizontálna rovina oddeľujúca polovicu výšky studeného lievika podmienečne považuje za spodnú hranicu objemu pece.

Celková plocha stien pece F sa vypočíta sčítaním všetkých bočných plôch, ktoré obmedzujú objem spaľovacej komory a spaľovacej komory.

Plocha roštu R je určená podľa výkresov alebo podľa štandardných veľkostí príslušných spaľovacích zariadení.

Pýtanie sa

t΄ out = 1000 °C.

Obrázok 1. Náčrt ohniska

Plocha každej steny pece, m 2

Celá plocha stien ohniska F st, m2

Vykurovacia plocha pece N l, m 2 prijímajúca žiarenie sa vypočíta podľa vzorca

kde F pl X- plocha stenových obrazoviek prijímajúca lúč, m 2 ; F pl = bl- plocha steny, ktorú zaberajú obrazovky. Je definovaná ako súčin vzdialenosti medzi osami vonkajších rúrok tejto clony b, m, pre osvetlenú dĺžku obrazoviek l, m. l je určená v súlade s diagramami na obr.

X - sklon ožiarenie obrazovky v závislosti od relatívneho rozstupu trubíc obrazovky SD a vzdialenosť od osi sitových rúrok k stene pece (nomogram 1).

Akceptujeme X=0,86 pri S/d=80/60=1,33

Stupeň tienenia komorovej pece

Efektívna hrúbka sálavej vrstvy pece, m

K prenosu tepla do pecí z produktov spaľovania do pracovnej tekutiny dochádza najmä v dôsledku sálania plynov. Účelom výpočtu prestupu tepla v peci je určiť teplotu plynov na výstupe z pece υ” t podľa nomogramu. V tomto prípade je potrebné najprv určiť nasledujúce množstvá:

M, a F, V R × Q T / F ST, θ teória, Ψ

Parameter M závisí od relatívnej polohy maximálnej teploty plameňa pozdĺž výšky pece X T.

Pre komorové pece s horizontálnymi osami horákov a hornými výfukovými plynmi z pece:

X T \u003d h G / h T \u003d 1/3

kde h G je výška osí horáka od dna pece alebo od stredu studeného lievika; h T - celková výška pece od podlahy alebo stredu studeného lievika do stredu výstupného okna pece alebo sitiek, keď je nimi horná časť pece úplne naplnená.

Pri spaľovaní vykurovacieho oleja:

M=0,54-0,2X T=0,54-0,2 1/3=0,5

Efektívna emisivita horáka a Ф závisí od druhu paliva a podmienok jeho spaľovania.

Pri spaľovaní kvapalného paliva je efektívna emisivita horáka:

a F \u003d m × a sv + (1-m) × ag \u003d 0,55 0,64 + (1-0,55) 0,27 \u003d 0,473

kde m=0,55 je priemerný koeficient v závislosti od tepelného namáhania objemu pece; q V - špecifické uvoľnenie tepla na jednotku objemu spaľovacej komory.

V stredných hodnotách q V je hodnota m určená lineárnou interpoláciou.

a d, a sv - stupeň čiernosti, ktorý by mal horák, keby bola celá pec naplnená iba žiarivým plameňom alebo iba nesvietivými trojatómovými plynmi. Hodnoty a sa a r sú určené vzorcami

a sv \u003d 1-e - (Kg × Rn + Ks) P S \u003d 1-e - (0,4 0,282 + 0,25) 1 2,8 \u003d 0,64

a g \u003d 1-e -Kg × Rn × P S \u003d 1-e -0,4 0,282 1 2,8 \u003d 0,27

kde e je základ prirodzených logaritmov; k r súčiniteľ útlmu lúčov trojatómovými plynmi určený nomogramom s prihliadnutím na teplotu na výstupe z pece, spôsob mletia a druh spaľovania; r n \u003d r RO 2 + r H 2 O je celkový objemový podiel triatómových plynov (stanovený podľa tabuľky 1.2).

Koeficient zoslabenia lúčov triatómovými plynmi:

K r \u003d 0,45 (podľa nomogramu 3)

Koeficient útlmu lúča časticami sadzí, 1/m2 × kgf/cm2:

0,03 (2-1,1) (1,6 1050/1000-0,5) 83/10,4=0,25

kde a t je koeficient prebytočného vzduchu na výstupe z pece;

C P a HP - obsah uhlíka a vodíka v pracovnom palive,%.

Pre zemný plyn С Р /Н Р =0,12∑m×C m ×H n /n.

P - tlak v peci, kgf / cm 2; pre kotly bez pretlakovania Р=1;

S je efektívna hrúbka sálavej vrstvy, m.

Pri horení tuhé palivá stupeň emisivity horáka a Ф sa zistí z nomogramu určením celkovej optickej hodnoty K × P × S,

kde P - absolútny tlak (v peciach s vyváženým ťahom P = 1 kgf / cm 2); S je hrúbka sálavej vrstvy pece, m.

Uvoľňovanie tepla do pecí na 1 m 2 vykurovacích plôch, ktoré ho obklopujú, kcal / m 2 h:

q v =

Užitočné uvoľňovanie tepla v peci na 1 kg spáleného paliva, nm 3:

kde Qin je teplo vnesené vzduchom do pece (v prítomnosti ohrievača vzduchu), kcal / kg:

Q B =( a t -∆ a t -∆ a pp)×I 0 v +(∆ a t + ∆ a pp) × I 0 xv =

= (1,1-0,1) 770 + 0,1 150 = 785

kde ∆ a t je hodnota nasávania v peci;

∆a pp - hodnota nasávania v systéme prípravy prachu (vyberte podľa tabuľky). ∆ a pp = 0, pretože palivový olej

Entalpie teoreticky potrebného množstva vzduchu Ј 0 h.w. = 848,3 kcal / kg pri teplote za ohrievačom vzduchu (predbežne prijatým) a studeným vzduchom Ј 0 h.v. akceptované podľa tabuľky 1.3.

Teplota horúceho vzduchu na výstupe z ohrievača vzduchu sa volí pre vykurovací olej - podľa tabuľky 3, t hor. v ha \u003d 250 ○ C.

Teoretická teplota spaľovania υ theor \u003d 1970 ° C sa určuje podľa tabuľky 1.3 podľa zistenej hodnoty Q t.

Koeficient tepelnej účinnosti obrazoviek:

kde X je stupeň tienenia pece (určený v konštrukčných špecifikáciách); ζ je podmienený koeficient kontaminácie obrazovky.

Faktor podmieneného znečistenia sita ζ pre vykurovací olej je 0,55 s otvorenými sitami s hladkou rúrkou.

Po určení М, a Ф, В Р ×Q T /F CT ,υ teórie, Ψ, nájdite teplotu plynu na výstupe z pece υ˝ t podľa nomogramu 6.

V prípade nezrovnalostí v hodnotách υ” t o menej ako 50 0 С sa za konečnú berie teplota plynu na výstupe z pece určená z nomogramu. Berúc do úvahy zníženia vo výpočtoch, akceptujeme υ "t \u003d 1000 ° C.

Teplo odovzdané v peci sálaním, kcal/kg:

kde φ je koeficient zachovania tepla (od tepelná bilancia).

Entalpia plynov na výstupe z pece Ј” T sa nachádza podľa tabuľky 1.3 pri a t a υ” t zdanlivé tepelné namáhanie objemu pece, kcal/m 3 h.

Vynález sa týka konštrukcie spaľovacích komôr kotlov pri spaľovaní kvapaliny a plynné palivo. Konštrukcia pozostáva z vonkajšieho plotu, uhla alebo plochých stabilizátorov plameňa inštalovaných vo vnútri objemu pece. Vo vnútri stabilizačných zón sú inštalované potrubia na prívod sekundárneho/terciárneho vzduchu. Pozdĺž vonkajšieho plotu sú inštalované reflektory. Do procesu organizácie spaľovania paliva sa teda zapájajú ďalšie vykurovacie plochy inštalované vo vnútri pece. Používajú sa nielen ako chladiace plochy, ale aj ako prvky, ktoré organizujú samotný proces spaľovania. ÚČINOK: vynález umožňuje zmenšiť rozmery spaľovacej komory. 3 w.p. f-ly, 3 chor.

Vynález sa týka konštrukcie spaľovacích komôr kotlov na spaľovanie kvapalných a plynných palív. Známe konštrukcie spaľovacích komôr kotlov z uzatváracích a sitových vykurovacích plôch (2). Do objemu spaľovacej komory sa vkladajú sito alebo dvojsvetlo, čím sa zvyšuje odvod tepla na jednotku dĺžky alebo výšky spaľovacej komory, to znamená, že tieto výhrevné plochy plnia jednu funkciu - odvod tepla. Ako viete, spaľovacia komora moderného kotla vykonáva dve hlavné funkcie: spaľovanie paliva a chladenie plynov na určitú teplotu na výstupe z pece. Cieľom vynálezu je zmenšiť objem a zmenšiť rozmery spaľovacej komory zapojením prídavných vykurovacích plôch inštalovaných vo vnútri pece do procesu organizácie spaľovania paliva, t.j. ich použitie nielen ako chladiacich plôch, ale aj ako prvkov organizujúcich samotný proces spaľovania, t.j. plniacich nie jednu, ale viacero funkcií. Táto úloha je riešená tým, že v spaľovacej komore na spaľovanie kvapalných a plynných palív, pozostávajúcej z uzatváracích a sitových (dvojsvetlých) výhrevných plôch a horáka, sú výhrevné plochy sita usporiadané vo forme rohových alebo plochých stabilizátorov plameňa. , časť plochých stabilizátorov je inštalovaná pod uhlom k prúdeniu, vzduchové potrubia sú inštalované v zóne stabilizátorov plameňa. Vnútorný povrch stabilizátorov je izolovaný napríklad výplňovým striekaným betónom na hrotoch. Použitie uhlových a plochých stabilizátorov plameňa je široko používané v spaľovacích komorách motorov s plynovou turbínou (1). Konštrukcia uvedených stabilizátorov plní funkciu organizácie spaľovacieho procesu, ale nepodieľa sa na odvode tepla z plynov. Na obr. 1 je znázornený priečny rez v pôdoryse spaľovacej komory, na obr. 2- sekcia A-A na obr. 1 na obr. 3 - uzol B na obr. 1. Konštrukcia pozostáva z vonkajšieho oplotenia 1, uhla 2 alebo plochých 3 stabilizátorov plameňa inštalovaných vo vnútri objemu pece. Vo vnútri stabilizačných zón sú inštalované potrubia na privádzanie sekundárneho (terciárneho) vzduchu 4. Pozdĺž vonkajšieho oplotenia 1 sú inštalované prietokové deflektory 5. Konštrukcia funguje nasledovne. Palivo na vstupe do komory je vopred zmiešané s primárnym vzduchom, keď je prebytok primárneho vzduchu menší ako 1. Sekundárny a terciárny vzduch na dodatočné spaľovanie chudobnej zmesi sa privádza ďalej pozdĺž plynu priamo do zón stabilizácie plameňa, čím sa prebytočného vzduchu na vypočítané minimum chemického a mechanického podhorenia. Spaľovanie paliva prebieha po dráhe s intenzívnym odvodom tepla výhrevnými plochami, ktorými sú samotné stabilizátory. Odvod tepla pri spaľovaní je z hľadiska efektu znižovania teploty spaľovania ekvivalentný recirkulácii ochladeného plynu do jadra horáka, čo, ako je známe, pomáha znižovať tvorbu oxidov dusíka. Pri pohybe horiacej zmesi za súčasného odoberania tepla klesá teplota prúdenia a zmenšuje sa aj objem plynu. Aby sa zachoval charakter stabilizácie na rovnakej úrovni, je vhodné zväčšiť uhol otvorenia rohov 2 > 1; v limite sa uhlový stabilizátor degeneruje (pri nízkych prietokoch) do priečne uloženej dosky 3. Na výstupe prúdu je účelné dosky orientovať pozdĺž obratu plynu. Na odrážanie plynu pohybujúceho sa pozdĺž stien plotu sú nainštalované reflektory 5. Všetko vyššie uvedené vám umožňuje zorganizovať proces spaľovania paliva a jeho chladenia do jedného, ​​čo vám umožňuje zmenšiť rozmery spaľovacej komory. , najmä na dĺžku.

Nárokovať

1. Spaľovacia komora kotla na spaľovanie kvapalných a plynných palív, pozostávajúca z uzatváracích a sitových výhrevných plôch a horákového zariadenia, vyznačujúca sa tým, že sitová výhrevné plochy sú usporiadané vo forme rohových alebo plochých stabilizátorov plameňa. 2. Kamera podľa nároku 1, vyznačujúca sa tým, že časť plochých stabilizátorov je inštalovaná pod uhlom k stropu. 3. Komora podľa nároku 1, vyznačujúca sa tým, že v oblasti stabilizátorov plameňa sú inštalované vzduchové kanály. 4. Kamera podľa nároku 1, vyznačujúca sa tým, že vnútorný povrch stabilizátory sú izolované napríklad výplňou striekaného betónu na hrotoch.

Pri návrhu spaľovacej komory sa stanovuje množstvo podmienok, ktoré musí spĺňať. Po prvé, spaľovacia komora musí zabezpečiť čo najdokonalejšie spaľovanie paliva v rámci svojho objemu, pretože spaľovanie paliva je mimo pece prakticky nemožné (prípustná nedokonalosť spaľovania paliva je zdôvodnená v kapitole 6). Po druhé, splodiny horenia sa musia ochladiť v spaľovacej komore kvôli odvodu tepla na sitá na ekonomicky prijateľnú a bezpečnú teplotu. na výstupe zo spaľovacej komory v dôsledku podmienok trosky alebo prehriatia kovového potrubia. Po tretie, aerodynamika prúdenia plynu v objeme spaľovacej komory by mala vylúčiť javy troskovanie stien alebo prehrievanie kovu obrazoviek v určitých zónach pece, čo sa dosiahne výberom typu horákov a ich umiestnením. pozdĺž stien spaľovacej komory.

Geometricky je spaľovacia komora charakterizovaná lineárnymi rozmermi: predná šírka v, hĺbka 6T a výška hT (obr. 5.2), ktorých rozmery sú určené tepelným výkonom pece, obr. 5.2. Hlavné časy - tepelné a fyzikálno-chemické charakteristiky - meria spaľovacia komora, mi paliva. Súčin /m = at6m, m2 je prierez spaľovacej komory, cez ktorý stačí c vysoká rýchlosť(7-12 m / s) horúce spaliny prechádzajú.

Šírka tenkého čela parných kotlov elektrární je ar = 9,5 - r - 31 m a závisí od druhu spaľovaného paliva, tepelného výkonu
(kapacita pary) para . So zvyšovaním výkonu parného kotla sa veľkosť a zväčšuje, ale nie úmerne zvyšovaniu výkonu, čo charakterizuje zvýšenie tepelného namáhania časti pece a rýchlosti plynov v nej. Odhadovanú prednú šírku am, m, možno určiť podľa vzorca

Shf£)0"5, (5,1)

kde D je parný výkon kotla, kg/s; gpf - číselný koeficient, ktorý sa mení od 1,1 do 1,4 s nárastom produkcie pary.

Hĺbka spaľovacej komory je 6T = b - f - 10,5 m a je určená umiestnením horákov na stenách spaľovacej komory a zabezpečením voľného rozvinutia horáka v časti pece tak, aby vysokoteplotný horák jazýčky nevyvíjajú tlak na obrazovky chladiacej steny. Hĺbka pece sa zvyšuje na 8-10,5 m pri použití výkonnejších horákov so zväčšeným priemerom medzery a keď sú umiestnené v niekoľkých (dvoch alebo troch) vrstvách na stenách pece.

Výška spaľovacej komory je hT = 15 - 65 m a má zabezpečiť takmer úplné spálenie paliva po celej dĺžke plameňa v spaľovacej komore a umiestnenie na jej stenách požadovanej plochy mriežok potrebných na chladenie spaľovania. produkty na danú teplotu. Podľa podmienok spaľovania paliva je možné z výrazu nastaviť požadovanú výšku pece

Cor = ^mpreb, (5,2)

kde Wr je priemerná rýchlosť plynov v priereze pece, m/s; tpreb - doba zdržania jednotkového objemu plynu v peci, s. V tomto prípade je potrebné, aby tpreb ^ Tgor, kde tGOr je čas úplné spálenie najväčšie frakcie paliva, s.

Hlavnou tepelnou charakteristikou spaľovacích zariadení parných kotlov je tepelná energia pece, kW:

Вк0т = Вк(СЗЇ + 0dOP + СЗг. в), (5,3)

Charakterizácia množstva tepla uvoľneného v peci pri spaľovaní spotreby paliva Vk, kg / s, s výhrevnosťou jeho spaľovania kJ / kg a zohľadnením dodatočné zdroje uvoľňovanie tepla (Zdog, ako aj teplo horúceho vzduchu vstupujúceho do pece QrB (pozri kap. 6). Na úrovni horákov, najväčší počet tepla sa tu nachádza jadro horáka a teplota spaľovacieho média prudko stúpa. Ak všetko uvoľnené teplo v spaľovacej zóne natiahnutej po výške pece vztiahneme na prierez pece na úrovni horákov, získame dôležitú konštrukčnú charakteristiku - tepelné namáhanie prierezu spaľovacej komory. .

Maximálne prípustné hodnoty qj sú normalizované v závislosti od typu spaľovaného paliva, umiestnenia a typu horákov a pohybujú sa od 2 300 kW/m2 pre uhlie so zvýšenými struskovými vlastnosťami až do 6 400 kW/m2 pre kvalitné uhlie s vysokou teplotou topenia popola. So zvyšujúcou sa hodnotou qj sa zvyšuje teplota horáka v peci, a to aj v blízkosti stenových obrazoviek, a tepelný tok žiarenia na nich sa výrazne zvyšuje. Obmedzenie hodnôt qj je určené pre tuhé palivá vylúčením intenzívneho procesu troskovanie stenových sít a pre plyn a vykurovací olej - maximálnym povoleným zvýšením teploty kovu sitových rúr.

Charakteristikou, ktorá určuje úroveň uvoľňovania energie v zariadení pece, je prípustné tepelné namáhanie objemu pece, qv, kW/m3:

Kde VT je objem spaľovacej komory, m3.

Hodnoty prípustných tepelných napätí objemu pece sú tiež normalizované. Pohybujú sa od 140 - 180 kW/m3 pre spaľovanie uhlia s odstraňovaním pevného popola až po 180 - 210 kW/m3 pre odstraňovanie kvapalného popola. Hodnota qy priamo súvisí s priemernou dobou zotrvania plynov v spaľovacej komore. Vyplýva to z nižšie uvedených vzťahov. Doba zdržania jednotkového objemu v peci je určená pomerom skutočného objemu pece so zdvihovým pohybom plynov k druhému spotrebnému objemu plynov:

273 £ ŤAHÁK "

Тїірэб - Т7 = -------- ------ р. O)

Kek BKQ№aTTr

Kde je priemerná časť prierezu pece, ktorá má zdvíhací pohyb plynov; hodnota t = 0,75 - r 0,85; - špecifický znížený objem plynov vznikajúcich pri spaľovaní paliva na jednotku (1 MJ) uvoľneného tepla, m3/MJ; hodnota \u003d 0,3 - f 0,35 m3 / MJ - extrémne hodnoty pre spaľovanie zemný plyn a vysoko vlhké hnedé uhlie; to- priemerná teplota plyny v objeme pece, °K.

Ak vezmeme do úvahy výraz (5.5), hodnotu tprsb v (5.6) možno znázorniť takto:

Kde tT je komplex konštantných hodnôt.

Ako vyplýva z (5.7), s nárastom tepelného napätia qy (zvýšenie objemového prietoku plynov) klesá doba zotrvania plynov v spaľovacej komore (obr. 5.3). Podmienka Tpreb = Tgor zodpovedá maximálnej prípustnej hodnote qy a podľa (5.5) táto hodnota zodpovedá minimálnemu povolenému objemu spaľovacieho priestoru kmin.

Súčasne, ako je uvedené vyššie, sitové plochy spaľovacej komory musia zabezpečiť chladenie produktov spaľovania nastavená teplota na výstupe z pece, čo sa dosiahne stanovením požadované veľkosti steny a následne aj objem spaľovacej komory. Preto je potrebné porovnať minimálny objem pece V^Mmi zo stavu spaľovania paliva a požadovaný objem pece zo stavu chladenia plynov na danú teplotu.

Spravidla Utoha > VTmm, takže výška spaľovacej komory je určená podmienkami chladenia plynu. Táto požadovaná výška pece ju v mnohých prípadoch výrazne prevyšuje. minimálna hodnota zodpovedajúce V7",H, najmä pri spaľovaní uhlia so zvýšeným vonkajším balastom, čo vedie k ťažšej a drahšej konštrukcii kotla.

Zväčšenie chladiacich plôch bez zmeny geometrických rozmerov pece je možné dosiahnuť použitím dvojitých svetelných zásten (viď obr. 2.5) umiestnených vo vnútri objemu pece. V spaľovacích komorách výkonných parných kotlov s vysoko rozvinutou šírkou čela pece sa pri použití takejto clony približuje prierez každej sekcie štvorcu, čo je oveľa lepšie na organizáciu spaľovania paliva a získanie rovnomernejšieho poľa. teploty plynu a tepelného namáhania sita. Takáto clona však na rozdiel od stenovej clony vníma intenzívny tepelný tok z oboch strán (odtiaľ názov - dvojité svetlo) a vyznačuje sa vyšším tepelným namáhaním, čo si vyžaduje starostlivé ochladzovanie kovového potrubia.

Tepelné vnímanie sitá pece, získaný sálaním horáka QJU kJ/kg, možno určiť z tepelnej bilancie pece ako rozdiel medzi merným celkovým uvoľneným teplom v zóne jadra horáka na úrovni umiestnenia horákov bez zohľadnenia prestupu tepla na obrazovky, QT, kJ/kg,
a špecifické teplo(entalpia) plynov na výstupe z pece H“ s únikom (stratou) malej časti tepla von cez tepelnoizolačné steny Opot:

Qn \u003d Qr - H "- Qhot \u003d (QT ~ , (5.8)

Kde (/? = (5 l/(<2л + <2пот) - ДОЛЯ сохранения теплоты в топке (см. п. 6.3.4). Ес­ли отнести значение Qn к единице поверхности экрана, то получим среднее тепловое напряжение поверхности нагрева, qn, кВт/м2, характеризующее интенсивность тепловой работы металла труб экранов:

Kde FC3T je povrch stien pece pokrytý sitami, m2.

Pri kontrole výpočtu pece podľa výkresov je potrebné určiť: objem spaľovacej komory, stupeň jej tienenia, povrch stien a plochu žiarenia - prijímacie vykurovacie plochy, ako aj konštrukčné charakteristiky tieniacich rúrok (priemer rúr, vzdialenosť medzi osami rúr).

Na určenie geometrických charakteristík ohniska sa nakreslí jeho náčrt. Aktívny objem spaľovacej komory pozostáva z objemu hornej, strednej (prizmatickej) a spodnej časti pece. Na určenie aktívneho objemu pece by sa mala rozdeliť na niekoľko základných geometrických tvarov. Horná časť objemu pece je ohraničená stropom a výstupným oknom, pokrytým hrebeňom alebo prvým radom rúrok konvekčnej vykurovacej plochy. Pri určovaní objemu hornej časti pece sa za jej hranice berú strop a rovina prechádzajúca osami prvého radu festónových rúr alebo konvekčná vykurovacia plocha vo výstupnom okne pece.

Spodná časť komorových pecí je obmedzená na ohnisko alebo studený lievik a vrstvové pece - na rošt s vrstvou paliva. Pre hranice spodnej časti objemu komorových pecí sa berie spodná alebo podmienená horizontálna rovina prechádzajúca stredom výšky studeného lievika.

Celková plocha stien pece (FCT) sa vypočíta z rozmerov plôch, ktoré obmedzujú objem spaľovacej komory. Na tento účel sú všetky povrchy, ktoré obmedzujú objem pece, rozdelené na elementárne geometrické tvary. Plocha stien dvojstenných zásten a zásten je určená ako dvojnásobok súčinu vzdialenosti medzi osami vonkajších rúrok týchto zásten a osvetlenej dĺžky rúrok.

1. Určenie plochy obvodových plôch pece

V súlade s typickým obložením pece kotla DKVR-10-13, ktoré je znázornené na obrázku 4, vypočítame plochy jeho obvodových plôch vrátane reverznej komory. Vnútorná šírka kotla je 2810 mm.

Obrázok 4. Schéma kotlovej pece DKVR-10 a jej hlavné rozmery

kde je vzdialenosť medzi osami krajných rúrok tejto clony, m;

Osvetlená dĺžka obrazoviek, m

bočné steny,

predná stena;

zadná stena;

Dve steny otočnej komory;

Pod spaľovacou komorou a rotačnou komorou

Celková plocha obvodových plôch

2. Stanovenie sálavého vykurovacieho povrchu pece

Tabuľka 4 - Základné údaje pre určenie sálavej vykurovacej plochy

Celková sálavá výhrevná plocha pece sa určí ako súčet jednotlivých komponentov

Pri kontrole výpočtu pece podľa výkresov je potrebné určiť: objem spaľovacej komory, stupeň jej tienenia, povrch stien a plochu žiarenia - prijímacie vykurovacie plochy, ako aj štrukturálne charakteristiky sitových rúr (priemer rúr, vzdialenosť medzi osami rúr).

Na určenie geometrických charakteristík ohniska sa nakreslí jeho náčrt. Aktívny objem spaľovacej komory pozostáva z objemu hornej, strednej (prizmatickej) a spodnej časti pece. Na určenie aktívneho objemu pece by sa mala rozdeliť na niekoľko základných geometrických tvarov. Horná časť objemu pece je ohraničená stropom a výstupným oknom, pokrytým festónom alebo prvým radom rúrok konvekčnej vykurovacej plochy. Pri určovaní objemu hornej časti pece sa za jej hranice berú strop a rovina prechádzajúca osami prvého radu festónových rúr alebo konvekčná vykurovacia plocha vo výstupnom okne pece.

Spodná časť komorových pecí je obmedzená na ohnisko alebo studený lievik a vrstvové pece - na rošt s vrstvou paliva. Hranice spodnej časti objemu komorových pecí sa berú pod podmienenú horizontálnu rovinu prechádzajúcu stredom výšky studeného lievika.

Celková plocha stien pece (F CT ) sa vypočítava z rozmerov plôch, ktoré obmedzujú objem spaľovacej komory. Na tento účel sú všetky povrchy obmedzujúce objem pece rozdelené na elementárne geometrické tvary. Plocha stien dvojstenných zásten a zásten je určená ako dvojnásobok súčinu vzdialenosti medzi osami vonkajších rúrok týchto zásten a osvetlenej dĺžky rúrok.

1. Určenie plochy obvodových plôch pece

V súlade s typickým obložením pece kotla DKVR-20-13, ktoré je znázornené na obrázku 4, vypočítame plochy jeho obvodových plôch vrátane reverznej komory. Vnútorná šírka kotla je 2810 mm.

Obrázok 4. Schéma kotlovej pece DKVR-20 a jej hlavné rozmery