Силовая нагрузка электроустановки - проектирование электроустановок. Оценка максимальной нагрузки (кВА)

Все отдельные ЭП не обязательно работают при полной номинальной мощности и одновременно.
Коэффициенты ku и ks позволяют определить максимальную полную мощность электроустановки.

Коэффициент максимального использования (ku)

В нормальных режимах работы потребление мощности обычно меньше номинальной мощности. Это довольно частое явление, которое оправдывает применение коэффициента использования (ku) при оценке реальных значений.

Этот коэффициент должен применяться для каждого ЭП, особенно для электродвигателей, которые крайне редко работают при полной нагрузке.

В промышленной установке этот коэффициент может оцениваться по среднему значению 0,75 для двигателей.

Для освещения лампами накаливания этот коэффициент всегда равен 1.

Для цепей со штепсельными розетками этот коэффициент полностью зависит от типа приборов, питаемых от штепсельных розеток.

Коэффициент одновременности (ks)

Практически одновременная работа всех ЭП определенной установки никогда не происходит, т.е. всегда существует некоторая степень разновременности, и этот факт учитывается при расчете путем применения коэффициента одновременности (ks).

Коэффициент ks применяется для каждой группы ЭП (например, запитываемых от главного или вторичного распределительного устройства). Определение этих коэффициентов входит в ответственность конструктора, поскольку требует детального знания установки и условий работы отдельных цепей. По этой причине невозможно дать точные значения для общего применения.

Коэффициент одновременности для жилой застройки

Некоторые типовые значения для этого случая приводятся на рис. A10 и применяются для бытовых потребителей с питанием 230/400 В (3-фазная 4-проводная сеть). В случае потребителей, использующих электрические обогреватели для отопления, рекомендуется коэффициент 0,8, вне зависимости от числа электроприемников (ЭП).

Рис. A10: Значения коэффициента одновременности для жилой застройки

Пример (см. рис. A11 ):
Пятитиэтажное жилое здание с 25 потребителями с установленной мощностью 6 кВА для каждого.

Общая установленная мощность для здания: 36 + 24 + 30 + 36 + 24 = 150 кВА.

Полная мощность, потребляемая зданием: 150 x 0,46 = 69 кВА.

С помощью рис. А10 можно определить величину тока в разных секциях общей питающей магистрали всех этажей. Для стояков, запитываемых на уровне первого этажа, площадь поперечного сечения проводников может постепенно снижаться от нижних к верхним этажам.

Как правило, такие изменения сечения проводника производятся с минимальным интервалом в 3 этажа.

В этом примере, ток, поступающий на стояк на уровне первого этажа, равен:

Ток, поступающий на 4-й этаж, равен:

Рис. A11: Применение коэффициента одновременности (ks) для жилого 5-этажного здания

Коэффициент одновременности для распределительных устройств

Рис. A12 показывает теоретические значения ks для распределительного устройства, запитывающего ряд цепей, для которых отсутствует схема распределения нагрузки между ними.

Если цепи служат в основном для осветительных нагрузок, целесообразно принять значения ks, близкие к единице.

Рис. A12: Коэффициент одновременности для распределительных устройств (МЭК 60439)

Значения коэффициента ks, которые могут использоваться для цепей, питающих стандартные нагрузки, приводятся на рис. A13 .

В определенных случаях, в частности, для промышленных установок, этот коэффициент может быть выше.
Учитываемый ток равен номинальному току двигателя, увеличенному на треть его пускового тока.

Рис. A13: Коэффициент одновременности в зависимости от назначения цепи

Для просмотра фотографий, размещённых на сайте, в увеличенном размере необходимо щёлкнуть кнопкой мышки на их уменьшенных копиях.

Великие тайны нашего бытия
ещё только предстоит разгадать,
даже смерть может оказаться
не концом.

Никола Тесла

СНТ и ему подобные, как общественные объединения граждан имеют настолько сложный механизм регулирования, что иногда он превосходит по этому критерию многие общественные организации или обычные производства и компании, т.к. сочетает в себе элементы и тех и других. Из этого посыла следует только то, что для нормального функционирования садоводческим некоммерческим товариществам приходится сталкиваться с проблемами, с которыми имеют дело опять же и те и другие. И всё это происходит при относительно простом механизме управления самими СНТ . Почему же тогда основная масса СНТ не процветают?

Сложность состоит в том, что если в аппарате руководства какой-либо партии сидят люди, сведующие в организационно-партийной работе, в управлении, к примеру, электросетевой компанией - люди, понимающие природу электричества и принципы экономической деятельности, то в СНТ часто, очень часто, у руля оказываются просто хорошие люди (не будем о плохом, о негодяях, взяточниках и казнокрадах общественной казны). А хорошие люди в своей основной массе понятия не имеют об СНТ, о тех проблемах, которые ставят перед ними садоводы, жизнь, законы РФ. СНТ своего рода два в одном: общественное объединение и экономическая организация.

Рано или поздно общественная организация выносит на повестку дня главный вопрос: осуществление электроснабжения садоводов . Как правило, правление и сами садоводы понятия не имеют: что делать, и куда бежать. Что происходит дальше? А дальше каждый воюет в одиночку. Председатель едет в ближайшую электроснабжающую или электросетевую организации , и после некоторой толики усилий и хлопот СНТ получает от ЭСО электроэнергию. "Всё правильно?" - зададим риторический вопрос. "Да вроде бы всё", - ответите Вы. Однако есть один ньюанс, который СНТ, как правило, пропускает, а следующие поколения правлений разгребают его в течение многих лет.

Речь идёт об общей электрической мощности для СНТ. Т.к. вначале электрификации об этом никто не думает и ничего не считает, то за садоводов это легко делает электросетевая организация. Впоследствие СНТ с боями, включая бои без всяких правил, вырывает у энергетиков недостающие киловатты. И не факт, что садоводы, несмотря на законодательство, поддерживающее их интересы, эти бои выигрывают.

Именно так получилось в 1995 году в СНТ "Пищевик" . Люди собрались, решили, сбросились и на выходе получили вместо электрификации всего общества жалкую линию, 12 присоединившихся и договор с ЭСО на технологическое присоединение 25 садовых домиков. При этом всём на всё про всё электросетевая организация выделила всего 15 кВт мощности. К 2010 году на этой мощности сидели уже 60 потребителей. Как Вы понимаете 15 кВт уже недостаточно. И началась эпопея, которая имеет начало и пока не имеет конца. Подробно об этом на странице: «Электрификация СНТ "Пищевик" в 1992 - 2012 г.г. » А Вам нужна эпопея? Думаю нет. Поэтому полагаю что, чтобы перевести отношения с ЭСО в плоскость партнёров, а не волка и овец, надо просто уметь считать и знать нормативные документы.

Итак, исходя из уже сказанного, эта страница призвана ответить на следующие вопросы:

Как рассчитать электрическую мощность необходимую для СНТ?
Где взять нормативы потребляемой электрической мощности для различных групп потребителей?
Какую электрическую мощность надо закладывать в заявление на технологическое присоединение СНТ к ЛЭП ЭСО?
Почему, если согласно нормам ПП № 861 от 27.12.2004 г. на каждый жилой дом выделяется до 15 кВт электрической мощности, а в СНТ "Пищевик" на одной линии подключено 6 жилых домов и 8 дачных домиков при мощности 10 кВт, автоматы защитного отключения номиналом 50А не отключаются?

Разбираясь с ответами на эти вопросы, следует обратить внимание на то, что вполне возможно изложенная в статье идея объединения потребляемой электрической мощности садовых домиков и жилых домов, подключённых к одной линии, неверна. Но практическое наблюдение за работой ЛЭП показывает, что это правильно. В остальном все расчёты верны и соответствуют нормам и правилам, принятым в электроэнергетике.

Организация электроснабжения садового некоммерческого товарищества. Расчёт необходимой электрической мощности для садовых домиков (жилых домов) и других энергопринимающих устройств

Всё, что было нужно уже сказано в предисловии к статье, поэтому сразу же берём быка за рога и начинаем считать практически. Основополагающим документом для расчётов служит СП 31-110-2003 "Проектирование и монтаж электроустановок жилых и общественных зданий" (при необходимости Вы легко найдёте этот документ в сети сами).

Исходные данные для расчётов следующие:

На старой линии электропередач сейчас подключены 28 человек .

Из них:
18 человек - садоводы, имеющие дачные домики (назовём их дачники)
10 человек - садоводы, постоянно проживающие в СНТ.

У Вас в СНТ могут быть, конечно, другие данные, что не меняет технологии расчётов.

Расчёт электрической мощности для садовых, дачных домиков

Итак, считаем необходимую расчётную электрическую мощность для 18 летних домиков по формуле:

P кв. = P кв.уд. х n кв. , где:

P кв.
P кв.уд.
n кв. - количество квартир (домов).

1. Из Таблицы 6.1 (см. ниже) берём значение удельной электрической нагрузки для 18 летних домиков, рассчитываем согласно формуле:

Расчёт необходимой электрической мощности для индивидуальных жилых домов в СНТ

Получив данные для итогового расчёта для 18 дачников, рассчитываем электрическую мощность для 10 садоводов, проживающих в индивидуальных жилых домах.

В случае отсутствия в таблице необходимого коэффициента, для имеющегося в СНТ исходного количества потребителей электрической мощности, необходимо применять метод линейной интерполяции, который рассмотрим на примере (последовательность вычислений применима к любой из таблиц, опубликованных в статье).
Для нашего примера вычислим коэффициент нагрузки электроприёмников квартир повышенной комфортности, к которым с полным основанием следует отнести и жилые дома в садовых товариществах. Связано это с тем, что дома в СНТ, как правило, в отсутствие всех инженерных коммуникаций, имеют несколько дополнительных электроприёмников, работающих в постоянном режиме нагрузки, и которых нет в городских квартирах (водяной насос, насос системы отопления, водонагреватель и др.) Следует учесть и некоторую электрическую мощность, которая используется для обогрева, как альтернативная система отопления к основной, завязанной на газ, уголь, дрова и пр.

Используем в расчётах другую формулу, немного отличающуюся от первой:

P р.кв. = P кв. х n кв. х K o

P р.кв. - электрическая мощность квартир (домов) суммарная;
P кв. - мощность квартиры удельная;
n кв. - количество квартир (домов);
K o - коэффициент одновременности для домов повышенной комфортности

2. Из Таблицы 6.3 берём значение коэффициента одновременности для 10 домов повышенной комфортности, однако такого коэффициента в таблице нет. Вычисляем его методом интерполяции.

Пример 1. Метод интерполяции :
1. 0,38 - 0,32 = 0,06 (этим действием считаем разницу между двумя коэффициентами одновременности, указанных в Таблице 6.3 для 9 и 12 квартир, показателями которые стоят слева и справа в таблице от наших искомых 10).
2. 12 - 9 = 3 (этим действием считаем разницу между двумя значениями количества квартир, указанных в Таблице 6.3, в промежутке которых находится наше искомое значение "10").
3. 0,06: 3 = (этим действием высчитываем шаг в значениях коэффициентов от большего к меньшему или наоборот на промежутке от 9 до 12 квартир).
4. 0,02 х 2 = 0,04 (этим действием высчитываем значение поправки, которая должна быть внесена в искомый коэффициент для 10 квартир, если отталкиваться от коэффициента для 12 квартир, указанного в Таблице 6.3).
5. 0,32 + 0,04 = 0, 36 (этим действие определяем коэффициент К о для 10 квартир).

   В случае выполнения расчётов по 4-му и 5-му арифметическим действиям, отталкиваясь от значения количества квартир равным "9", то действия будут выглядеть так:

6. 0,02 х 1 = 0,02 (используем цифру "1", т.к. между искомыми 10 домами и табличными 9 домами разница 1.)
7. 0,38 - 0,02 = 0,36 (в этом случае конечный коэффициент К о определяем как разницу, потому что значения коэффициентов уменьшаются в сторону увеличения количества квартир).

Полученный коэффициент одновременности К о = 0,36 используем при расчёте во второй формуле.

Аналогично, методом интерполяции получаем значение удельной электрической нагрузки электроприёмников для 10 квартир (жилых домов). Данные для вычислений берём из Таблицы 6.1 для потребителей на сжиженном газе или твёрдом топливе.

Пример 2. Метод интерполяции:
1. 2,9 - 2,5 = 0,4
2. 12 - 9 = 3
3. 0,4: 3 = 0,133
4. 0,133 х 2 = 0,266
5. 2,5 + 0,266 = 2,766 (полученная удельная электрическая нагрузка для 10 жилых домов).

Подставляем значения в формулу:

P кв. = 2,766 х 10 х 0,36 = 9,96 кВт

Итого: Минимально необходимая электрическая нагрузка для потребителей (18 садовых летних домиков и 10 жилых домов), подключённых на старой ЛЭП равна:
19,8 кВт + 9,96 кВт = 29,76 кВт.
С учётом того, что ЛЭП представляет из себя 4 провода (3 фазы и 0), то округлив электрическую мощность до 30 кВт, и разделив её на 3, получим по 10 кВт на каждой фазе. В свою очередь на одной фазе подключены 3 жилых дома и 6 садовых летних домиков.

Если больше никого не подключать, то электроснабжающая организация должна поставить на каждую фазу ограничители мощности равные 10000Вт: 220 = 45А (если таковые присутствуют в магазинах). Однако, как Вы понимаете, это предел. Далее электрической мощности будет не хватать. И именно так и происходит в большинстве СНТ. Люди обращаются, не делают никаких расчетов. От ЭСО получают электрическую мощность, которую она и определяет, исходя из заявленных СНТ количества желающих. Ведь никто не думает о том, что далее этих желающих будет намного больше, а мощностей уже будет не хватать. Таким образом, мы сами закладываем для себя на будущее социальный взрыв.

И тем не менее, в ходе нехитрых расчётов, Вы практически можете сами себе ответить на вопрос: хватает ли электрической мощности в Вашем СНТ? Во многих случаях оказывается, что мощностей хватает, а председатели рассказывают сказки садоводам о том, какие они бедные, и как он пластается днём и ночью по вопросу увеличения мощности. Но у него ничего не получается. Поэтому надо платить дополнительные деньги.

Особенность СНТ в том, что несмотря на возрастание потребления электроэнергии дачных садовых домиков с началом летнего сезона, резко снижается потребление, практически в 2 раза, садоводов, постоянно проживающих в жилых домах. Отсюда следует только то, что в любом садоводческом объединении всегда есть некоторый запас нерасходуемой электрической мощности. И этот запас помогает СНТ выживать в условиях ограничения договорной мощности со стороны электроснабжающих организаций в течение определённого, но не беспредельного периода времени.

Это правило выведено не путём умозаключений и математических расчётов, а практикой наблюдения за количеством расходуемой электроэнергии в СНТ в течение нескольких лет.

Применяя данное правило реальные цифры по старой линии электропередач будут такими:

Лето: 19,8 кВт (дачники) + 4,45кВт (жилые дома) = 24,25кВт / 3 фазы = 8,08кВт (экономия электрической мощности составляет почти 2кВт на каждой фазе ЛЭП).

Зима: 9,96кВт (жилые дома) + 0кВт (дачники фактически не ходят, из 18 садоводов периодически бывают на участках 3 - 5 человек по 1 - 2 часа) = 9,96кВт / 3 фазы = 3,32кВт (даже с учётом увеличения нагрузки на фазе до 4 - 5кВт экономия составит до 5 - 6 кВт электрической мощности).

Все расчёты верны при условии неиспользования садоводами электроэнергии для отопления. А где Вы такое видели?

В условиях довольно прохладного российского лета дачники будут включать обогреватели, тем самым забирая нагрузку с линии. Дома постоянно проживающих пользоваться отопителями вряд ли будут, имея хорошее утепление и систему зимнего отопления. К примеру, для дома площадью 160 м² в холодную летнюю ночь достаточно бросить 4 полена в камин и температура в комнатах поднимется до 23 - 25° C. А если вообще не топить, то ниже 20° температура не опускается.

Важно: Проведённые расчёты верны для СНТ, т.е. для всех потребителей вместе. А необходимая электрическая мощность в Вашем конкретном доме должна определяться на основе Ваших токоприёмников и Ваших расчётов.

Пример: По старой линии электропередач мы рассчитали, что электрической мощности 3,32кВт на 1-ой фазе достаточно для потребителей (жилых домов и дачных домиков) в зимний период. Допускаем такой эксперимент: постоянно проживающий утром принял душ (заработал водонагреватель), затем включил электрический чайник и микроволновку. Суммарно только эти приборы дадут нам 4,5кВт потребляемой мощности (см. ). И если безграмотный председатель СНТ настоял на установке Вам ограничителя мощности в 16А, то автомат однозначно сразу же вышибет. Вместо завтрака Вы помчитесь к счётчику включать автомат, и попутно матеря председателя. А оно Вам нужно?

Есть другой вариант расчётов для определения электрической мощности в СНТ. Он больше подойдёт для тех товариществ, где на обращение садоводов в ЭСО, последняя отвечает: "А возьмите столько, сколько вам надо". А сколько надо? Давайте разберёмся.

Для расчётов будем использовать ещё одну таблицу, позволяющую определить электрическую мощность в зависимости от заявленной мощности.

В ходе работы над СП 31-110-2003 формулы, в которой бы можно было бы применить указанные в Таблице 6.2 коэффициенты, не нашлось. Есть ссылки в тексте на таблицу, но нет порядка применения. Поэтому, исходя из того, что данный "Свод правил" был переведен с иностранного языка, можно предположить допущенные профессиональными переводчиками, но не энергетиками, неточности в переводе. Тогда можно предположить, что коэффициенты спроса применяются во второй формуле вместо коэффициентов одновременности.

Итак, рассчитываем электрическую мощность из посыла: можно столько, сколько хотят садоводы .

Исходные данные оставим те же: 18 садовых дачных домиков и 10 жилых домов. Оставляем для садовых домиков те данные, которые мы уже получили, т.е.

P кв. = 1,1 х 18 домиков = 19,8 кВт

А вот жилые дома, исходя из практической необходимости и содержания страницы: "Организация электроснабжения садового, дачного жилого дома или садового домика ", определим как потребителей с минимальной мощностью 7кВт. Тогда 10 жилых домов потянут на 70кВт. Берём вторую формулу и считаем (первые два значения не меняются, а третий показатель берём из Таблицы 6.2):

P кв. = 2,766 х 10 х 0,45 = 12,47 кВт

Полученный результат больше на 2,51кВт. Не так много, как казалось бы перед расчётом. Однако цифра 12,47 говорит сама за себя. Учитывая, что она включает в себя не только обычную электрическую мощность для 10 жилых домов, но и предполагает использование 4-х комфорочных электроплит. Для СНТ такие плиты маловероятны, а вот трата мощности на другие электроприборы вполне возможна.

Следует учесть, что обе таблицы 6.2 и 6.3 Свода правил учитывают электрическую мощность электроплит. Но, доказательства для ЭСО, содержащие в расчетах СНТ коэффициенты спроса электрической мощности, всё-таки предпочтительнее, т.к. в результате заключённый договор электроснабжения будет содержать в себе больше запаса прочности для садоводов.

В заключение страницы обратите внимание на практическую ценность опубликованной информации. Кроме использования формул и таблиц правлениями СНТ, там где оные работают для людей, необходимо в отдельных и пока многочисленных случаях помочь этим же правлениям, при условии, что они этого хотят, рассчитать требуемые электрические мощности для СНТ.

Не менее ценно содержание и для СНТ, где председатели уже давно восседают на троне и давно узурпировали всю власть по всем направлениям, включая электроэнергию. Не верьте их словам. Всё легко посчитать и понять, где и в чём Вас обманывают, почему Вас убеждают, что электроэнергии всем не хватает. Может быть это совсем не так. Сомневаться Ваше право, а требовать соблюдения прав садоводов от правлений соответствует ФЗ-66 от 15.04.1998 г.

На следующей и, быть может, последней странице, посвящённой электроэнергии в СНТ, разберёмся с налогами, которые некоторые садоводческие товарищества уплачивают налоговикам за пользование электроэнергией. Поверхностное изучение вопроса, как кажется, ставит точку в ответе: таких налогов быть не должно, потому что садоводы используют электроэнергию не для производства, а для личного потребления. Но не всё так просто. В нашей РФ отдельные недалёкие чиновники от налогового ведомства думают иначе. Эта страница в разработке и пока без названия, о её выходе подписчикам будет выслано оповещение.

Страница 3 из 38

A - Общие правила проектирования электроустановок

Чтобы спроектировать электроустановку, необходимо оценить максимальную мощность, которая будет потребляться из питающей электросети.
Проектирование на основе простой арифметической суммы мощностей всех потребителей, подключенных к электроустановке, представляет собой крайне неэкономичный подход и недобросовестную инженерную практику.
Цель данной главы состоит в демонстрации способов оценки определенных факторов с учетом разновременности (работы всех устройств данной группы) и коэффициента использования (например, электродвигатель не работает, как правило, при своей полной мощности и т.д.) всех действующих и предполагаемых нагрузок. Приводимые значения основаны на опыте и зарегистрированных результатах работы действующих установок. Кроме обеспечения основных проектных данных по отдельным цепям установки в результате получаются общие значения всей установки, на основе которой могут определяться требования к системе питания (распределительная сеть, трансформатор высокого/низкого напряжения или генератор).
4.1 Установленная мощность (кВт)

Установленная мощность есть сумма номинальных мощностей всех устройств-потребителей мощности в установке.
Это не есть мощность, которая будет потребляться фактически.
Большинство электроприемников (ЭП) имеет маркировку своей номинальной мощности (Pn). Установленная мощность есть сумма номинальных мощностей всех ЭП в электроустановке. Это не есть та мощность, которая будет потребляться фактически. В случае электродвигателей номинальная мощность является мощностью на его валу. Очевидно, что потребляемая из сети мощность будет больше.
Люминесцентные и разрядные лампы со стабилизирующими балластными сопротивлениями (дросселями) являются другими примерами, когда номинальная мощность, указанная на лампе, меньше мощности, потребляемой лампой и ее балластным сопротивлением (дросселем). Методы оценки фактического потребления мощности двигателями и осветительными приборами приводятся в разделе 3 данной главы.
Потребление мощности (кВт) необходимо знать для выбора номинальной мощности генератора или батареи, а также в случае учета требований к первичному двигателю. Для подачи мощности от низковольтной системы электроснабжения или через трансформатор высокого/низкого напряжения, определяющей величиной является полная мощность в кВА.

Установленная полная мощность обычно полагается равной арифметической сумме полных мощностей отдельных ЭП. Однако, максимальная расчетная полная мощность не равна общей установленной полной мощности.
4.2 Установленная полная мощность (кВА)
Установленная полная мощность обычно полагается равной арифметической сумме полных мощностей отдельных ЭП. Однако, максимальная потребляемая мощность, которая должна подаваться, не равна общей установленной полной мощности. Потребление полной мощности нагрузкой (которая может являться одним устройством) рассчитывается на основе ее номинальной мощности (при необходимости с поправкой, как указывается выше, для двигателей и т.д.) с использованием следующих коэффициентов:
П: КПД = выходная мощность / входная мощность
cos φ: коэффициент мощности = кВт / кВА
Полная (кажущаяся) мощность, потребляемая электроприемником:
Pa = Pn /(n x cos <)
Из этого значения выводится полный ток la (A)(1), потребляемый ЭП:

для 3-фазной симметричной нагрузки, где: V - фазное напряжение (В); U - линейное напряжение (В).
Следует отметить, что, строго говоря, полная мощность не является арифметической суммой расчетных номинальных значений полной мощности отдельных потребителей (если потребители имеют разный коэффициент мощности).
Однако, общепринято делать простое арифметическое суммирование, результат которого дает значение кВА, которое превышает действительное значение на допустимый «расчетный запас». Когда неизвестны некоторые или все нагрузочные характеристики, значения, приводимые в рис. A9 на следующей странице, могут использоваться для получения приблизительной оценки потребления полной мощности в ВА (как правило, отдельные нагрузки слишком малы, чтобы выражаться в кВА или кВт).

Для одного ЭП с подсоединением между фазой и нейтралью.

(1) Чтобы повысить точность, необходимо учитывать коэффициент максимального использования, как разъясняется в п.4.3.
Оценки удельной плотности осветительных нагрузок основаны на общей площади 500 м2.

* Пример: лампа 65 Вт (исключая балластное сопротивление), 5100 люмен (лм),
светоотдача лампы = 78,5 лм / Вт. Рис. A9: Оценка установленной полной мощности
4.3 Оценка максимальной нагрузки (кВА)
Все отдельные ЭП не обязательно работают при полной номинальной мощности и одновременно. Коэффициенты ku и ks позволяют определить максимальную полную мощность электроустановки.
Коэффициент максимального использования (ku)
В нормальных режимах работы потребление мощности обычно меньше номинальной мощности. Это довольно частое явление, которое оправдывает применение коэффициента использования (ku) при оценке реальных значений.
Этот коэффициент должен применяться для каждого ЭП, особенно для электродвигателей, которые крайне редко работают при полной нагрузке.
В промышленной установке этот коэффициент может оцениваться по среднему значению 0,75 для двигателей.
Для освещения лампами накаливания этот коэффициент всегда равен 1.
Для цепей со штепсельными розетками этот коэффициент полностью зависит от типа приборов,
питаемых от штепсельных розеток.
Коэффициент одновременности (ks)
Практически одновременная работа всех ЭП определенной установки никогда не происходит, т.е. всегда существует некоторая степень разновременности, и этот факт учитывается при расчете путем применения коэффициента одновременности (ks).
Коэффициент ks применяется для каждой группы ЭП (например, запитываемых от главного или вторичного распределительного устройства). Определение этих коэффициентов входит в ответственность конструктора, поскольку требует детального знания установки и условий работы отдельных цепей. По этой причине невозможно дать точные значения для общего применения.
Коэффициент одновременности для жилой застройки
Некоторые типовые значения для этого случая приводятся на рис. A10 на следующей странице и применяются для бытовых потребителей с питанием 230/400 В (3-фазная 4-проводная сеть). В случае потребителей, использующих электрические обогреватели для отопления, рекомендуется коэффициент 0,8, вне зависимости от числа электроприемников (ЭП).

Рис. A10: Значения коэффициента одновременности для жилой застройки
Пример (см. рис. A11):

Пятитиэтажное жилое здание с 25 потребителями с установленной мощностью 6 кВА для каждого. Общая установленная мощность для здания: 36 + 24 + 30 + 36 + 24 = 150 кВА. Полная мощность, потребляемая зданием: 150 x 0,46 = 69 кВА.
С помощью рис. А10 можно определить величину тока в разных секциях общей питающей магистрали всех этажей. Для стояков, запитываемых на уровне первого этажа, площадь поперечного сечения проводников может постепенно снижаться от нижних к верхним этажам. Как правило, такие изменения сечения проводника производятся с минимальным интервалом в 3 этажа.
A17
В этом примере, ток, поступающий на стояк на уровне первого этажа, равен: Ток, поступающий на 4-й этаж, равен:

Рис. A11: Применение коэффициента одновременности (ks) для жилого 5-этажного здания
Коэффициент одновременности для распределительных устройств
Рис. A12 показывает теоретические значения ks для распределительного устройства, запитывающего ряд цепей, для которых отсутствует схема распределения нагрузки между ними. Если цепи служат в основном для осветительных нагрузок, целесообразно принять значения ks, близкие к единице.

Рис. A12: Коэффициент одновременности для распределительных устройств (МЭК 60439)
Коэффициент одновременности в зависимости от назначения цепи
Значения коэффициента ks, которые могут использоваться для цепей, питающих стандартные нагрузки, приводятся на рис. A13.

В определенных случаях, в частности, для промышленных установок, этот коэффициент может быть выше.
Учитываемый ток равен номинальному току двигателя, увеличенному на треть его пускового тока.
Рис. A13: Коэффициент одновременности в зависимости от назначения цепи
4.4 Пример применения коэффициентов ku и ks
Пример оценки максимальных мощностей (кВА), потребляемых на всех уровнях электроустановки приводится на рис. A14 (следующая страница).
В этом примере, общая установленная полная мощность составляет 126,6 кВА, что соответствует расчетной максимальной мощности на низковольтных зажимах трансформатора высокого/низкого напряжения, величиной 65 кВА.
Примечание: при выборе сечений кабелей для распределительных цепей установки, ток I (А) через цепь определяется по следующей формуле:

где:
S - значение максимальной 3-фазной полной мощности цепи (кВА); U - междуфазное (линейное) напряжение (В).
4.5 Коэффициент разновременности
A - Общие правила проектирования электроустановок 1 Методология

Коэффициент разновременности, как определяется в нормах МЭК, эквивалентен коэффициенту одновременности (ks), используемому в данном Руководстве (см. п. 4.3). Однако, в некоторых англоязычных странах (на момент выпуска Руководства) коэффициент разновременности является величиной, обратной коэффициенту ks, т.е. u 1.

Рис. A14: Пример оценки максимальной ожидаемой мощности установки (используемые значения коэффициента служат только в справочных целях)
4.6 Выбор номинальной мощности трансформатора
Когда электроустановка питается непосредственно от трансформатора высокого/низкого напряжения, и определена максимальная полная мощность установки, необходимо определить соответствующую номинальную мощность трансформатора с учетом следующих факторов (см. рис. A15):
Возможность повышения коэффициента мощности установки (см. главу L).
Ожидаемые расширения установки.
Ограничения по эксплуатации установки (например, температура).
4 Силовая нагрузка электроустановки
A19
Стандартные номинальные параметры установки.

Рис. A15: Стандартные полные мощности трансформаторов высокого/низкого напряжения и соответствующие номинальные токи

4 Силовая нагрузка электроустановки

где:
Pa = номинальная полная мощность (кВА) трансформатора;
U = междуфазное напряжение холостого хода (237 В или 410 В);
In в амперах.
Номинальный полный ток нагрузки In на стороне низкого напряжения 3-фазного трансформатора рассчитывается по следующей формуле:
Для 1-фазного трансформатора:

где:
■ V = фазное напряжение холостого хода (В).
Упрощенная формула для 400 В (3-фазная нагрузка): In = kVA x 1.4.
Стандарт для силовых трансформаторов - МЭК 60076.
4.7 Выбор источников питания
Важность поддержания бесперебойного электропитания ставит вопрос об использовании резервной силовой установки. Выбор характеристик таких альтернативных источников питания является частью выбора архитектуры, как описывается в главе D.
Для основного источника питания выбор делается, как правило, между подсоединением к сети электроснабжения высокого или низкого напряжения.
На практике подсоединение к источнику высокого напряжения может быть необходимо, когда нагрузки превышают (или запланировано их превышение) определенный уровень - как правило, порядка 250 кВА, или если требуется качество электроснабжения выше обеспечиваемого низковольтной сетью.
Более того, если установка может вызывать нарушение питания соседних потребителей при подсоединении к низковольтной сети, органы, регулирующие электроснабжение, могут предложить использование сети высокого напряжения.
Питание потребителя по сети высокого напряжения имеет определенные преимущества. Фактически, потребитель:
не зависит от других потребителей, тогда как в случае низковольтного питания другие потребители могут нарушать его работу;
может выбрать любой тип системы заземления низкого напряжения;
имеет более широкий выбор тарифов;
имеет возможность значительно повышать нагрузку. Однако, следует отметить, что:
Потребитель является собственником подстанции высокого/низкого напряжения и в некоторых странах он должен строить и оснащать такую подстанцию за свой счет. При определенных обстоятельствах энергоснабжающая организация может участвовать в инвестициях, например, на уровне линии высокого напряжения.
Часть затрат на подсоединение может возмещаться, если второй потребитель подсоединяется к линии высокого напряжения в течение определенного времени после подсоединения первого потребителя.
Потребитель имеет доступ только к низковольтной части установки. Доступ к части высокого напряжения резервируется для персонала энергоснабжающей организации (снятие показаний счетчиков, работы по обслуживанию и т.д.).
Однако, в некоторых странах защитный выключатель высокого напряжения (или выключатель нагрузки с предохранителем) может использоваться непосредственно потребителем.
A - Общие правила проектирования электроустановок
Тип и местоположение подстанции согласовываются между потребителем и энергоснабжающей организацией.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3*

Справочное

ЗНАЧЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ОДНОВРЕМЕННОСТИ К sim ДЛЯ ЖИЛЫХ ДОМОВ

Примечания: 1. Для квартир, в которых устанавливается несколько однотипных газовых приборов, коэффициент одновременности следует принимать как для такого же числа квартир с этими газовыми приборами.

2. Значение коэффициента одновременности для емкостных водонагревателей. отопительных котлов или отопительных печей рекомендуется принимать равным 0,85 независимо от количества квартир.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Отменяется

ПРИЛОЖЕНИЕ 5*

Справочное

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГАЗОПРОВОДОВ

1. Гидравлический расчет газопроводов следует выполнять, как правило, на электронно-вычислительной машине с оптимальным распределением расчетной потери давления между участками сети.

При невозможности или нецелесообразности выполнения расчета на электронно-вычислительной машине (отсутствие соответствующей программы, отдельные участки газопроводов и т. п.) гидравлический расчет допускается производить по приведенным в данном приложении формулам или по номограммам, составленным по этим формулам.

2. Расчетные потери давления в газопроводах высокого и среднего давления следует принимать в пределах давления, принятого для газопровода.

3. Расчетные потери давления газа в распределительных газопроводах низкого давления следует принимать не более 180 даПа.

Распределение величины потери давления между уличными, дворовыми и внутренними газопроводами следует принимать по таблице.

В тех случаях, когда газоснабжение СУГ является временным (с последующим переводом на снабжение природным газом), газопроводы следует проектировать из условий возможности их использования в будущем на природном газе. При этом количество газа необходимо определять как эквивалентное (по теплоте сгорания) расчетному расходу СУГ.

4. Значения расчетной потери давления газа при проектировании газопроводов всех давлений для промышленных, сельскохозяйственных и бытовых предприятий и учреждений коммунального хозяйства принимаются в зависимости от давления газа в месте подключения с учетом технических характеристик принимаемых к установке газовых горелок. устройств автоматики безопасности и автоматики регулирования технологического режима тепловых агрегатов.

5. Падение давления в газопроводах низкого давления следует определять в зависимости от режима движения газа по газопроводу, характеризуемого числом Рейнольдса:

, (1)

В зависимости от значения Re падение давления в газопроводах определяется по следующим формулам:

для ламинарного режима движения газа при Re 2000

, (2)

для критического режима движения газа при Re = 2000 - 4000

, (3)

для турбулентного режима движения газа при Re > 4000

, (4)

6. Расчетный расход газа на участках распределительных наружных газопроводов низкого давления, имеющих путевые расходы газа, следует определять как сумму транзитного и 0,5 путевого расходов газа на данном участке.

7. Гидравлический расчет газопроводов среднего и высокого давления по всей области турбулентного режима движения газа следует производить по формуле

, (5)

8. Падение давления в местных сопротивлениях (колена, тройники, запорная арматура и др.) допускается учитывать путем увеличения расчетной длины газопроводов на 5 - 10 %.

9. Для наружных надземных и внутренних газопроводов расчетную длину газопроводов следует определять по формуле

Эквивалентную длину газопровода следует определять в зависимости от режима движения газа в газопроводе по следующим формулам:

для ламинарного режима движения газа

, (7)

для критического режима движения газа

, (8)

для всей области турбулентного режима движения газа

. (9)

10. Падение давления в трубопроводах жидкой фазы СУГ следует определять по формуле

где - коэффициент гидравлического сопротивления;

V - средняя скорость движения сжиженных газов, м/с.

С учетом противокавитационного запаса средние скорости движения жидкой фазы следует принимать: во всасывающих трубопроводах - не более 1,2 м/с; в напорных трубопроводах - не более 3 м/с.

Коэффициент гидравлического сопротивления следует определять по формуле

. (11)

Обозначения в формулах (7) - (11) те же, что и в формулах (1) - (4), (6).

11. Гидравлический расчет газопроводов паровой фазы СУГ должен выполняться в соответствии с указаниями по расчету газопроводов природного газа соответствующего давления.

12. При расчете внутренних газопроводов низкого давления для жилых домов допускается определять потери давления газа на местные сопротивления в размере, %:

на газопроводах от вводов в здание:

до стояка - 25 линейных потерь

на стояках - 20 то же

на внутриквартирной разводке:

при длине разводки 1-2 м - 450 «

« « « 3-4 « - 300 «

« « « 5-7 « - 120 «

« « « 8-12 « - 50 «

13. При расчете газопроводов низкого давления следует учитывать гидростатический напор Н g , Па, определяемый по формуле

, (12)

14. Гидравлический расчет кольцевых сетей газопроводов следует выполнять с увязкой давлений газа в узловых точках расчетных колец при максимальном использовании допустимой потери давления газа. Неувязка потерь давления в кольце допускается до 10 %.

15. При выполнении гидравлического расчета надземных и внутренних газопроводов с учетом степени шума, создаваемого движением газа, следует принимать скорости движения газа не более 7 м/с для газопроводов низкого давления, 15 м/с для газопроводов среднего давления, 25 м/с для газопроводов высокого давления.

16. При выполнении гидравлического расчета газопроводов по формулам (1)-(2), приведенным в настоящем приложении, а также по различным методикам и программам для электронно-вычислительных машин, составленным на основе этих формул, диаметр газопровода следует предварительно определять по формуле

, (13)

17. Полученное значение диаметра газопровода следует принимать в качестве исходной величины при выполнении гидравлического расчета газопроводов.

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Справочное

ОТВОД ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ

1. Отвод продуктов сгорания от бытовых газовых приборов, печей и другого бытового газового оборудования, в конструкции которых предусмотрен отвод продуктов сгорания в дымоход, следует предусматривать от каждого прибора, агрегата или печи по обособленному дымоходу.

В существующих зданиях допускается предусматривать присоединение к одному дымоходу не более двух водонагревателей или отопительных печей, расположенных на одном или разных этажах здания, при условии ввода продуктов сгорания в дымоход на разных уровнях, не ближе 0,75 м один от другого, или на одном уровне с устройством в дымоходе рассечки на высоту не менее 0,75 м.

2. В существующих зданиях при отсутствии дымоходов допускается предусматривать устройство приставных дымоходов.

3. Допускается присоединение к дымоходу отопительной печи периодического действия газового водонагревателя, используемого для горячего водоснабжения, или другого газового прибора, не работающего непрерывно, при условии разновременной работы и достаточного сечения дымохода для удаления продуктов сгорания от присоединяемого прибора.

Присоединение дымоотводящей трубы газового прибора к оборотам дымохода отопительной печи не допускается.

4. Площадь сечения дымохода не должна быть меньше площади патрубка газового прибора, присоединяемого к дымоходу. При присоединении к дымоходу двух приборов, печей и т. п. сечение дымохода следует определять с учетом одновременной их работы. Конструктивные размеры дымоходов должны определяться расчетом.

5. Небытовые газовые приборы (ресторанные плиты, пищеварочные котлы и т.п.) допускается присоединять как к обособленным, так и общему дымоходу.

Допускается предусматривать соединительные дымоотводящие трубы, общие для нескольких агрегатов.

Ввод продуктов сгорания в общий дымоход для нескольких приборов следует предусматривать на разных уровнях или на одном уровне с устройством рассечек согласно п. 1.

Сечения дымоходов и соединительных труб должны определяться расчетом исходя из условия одновременной работы всех приборов, присоединенных к дымоходу.

6.* Дымоходы должны быть вертикальными, без уступов. Допускается уклон дымоходов от вертикали до 30° с отклонением в сторону до 1 м при обеспечении площади сечения наклонных участков дымохода не менее сечения вертикальных участков.

7. Для отвода продуктов сгорания от ресторанных плит и других небытовых газовых приборов допускается предусматривать горизонтальные участки дымоходов общей длиной не более 10 м.

Допускается предусматривать дымоходы в перекрытии с устройством противопожарной разделки для горючих конструкций перекрытия.

8. Присоединение газовых водонагревателей и других газовых приборов к дымоходам следует предусматривать трубами, изготовленными из кровельной стали.

Суммарную длину участков соединительной трубы в новых зданиях следует принимать не более 3 м, в существующих зданиях - не более 6 м.

Уклон трубы следует назначать не менее 0,01 в сторону газового прибора.

На дымоотводящих трубах допускается предусматривать не более трех поворотов с радиусом закругления не менее диаметра трубы.

Ниже места присоединений дымоотводящей трубы от прибора к дымоходам должно быть предусмотрено устройство «кармана» с люком для чистки.

Дымоотводящие трубы, прокладываемые через неотапливаемые помещения, при необходимости должны быть покрыты теплоизоляцией.

9. Расстояние от соединительной дымоотводящей трубы до потолка или стены из негорючих материалов следует принимать не менее 5 см, до деревянных оштукатуренных потолков и стен - не менее 25 см. Допускается уменьшение указанного расстояния с 25 до 10 см при условии обивки деревянных оштукатуренных стен или потолка кровельной сталью по листу асбеста толщиной 3 мм. Обивка должна выступать за габариты дымоотводящей трубы на 15 см с каждой стороны.

10. При присоединении к дымоходу одного прибора, а также приборов со стабилизаторами тяги шиберы на дымоотводящих трубах не предусматриваются.

При присоединении к общему дымоходу нескольких приборов: ресторанных плит, кипятильников и других газовых приборов, не имеющих стабилизаторов тяги, на дымоотводящих трубах от приборов должны предусматриваться шиберы (заслонки), имеющие отверстие диаметром не менее 15 мм.

11. В шиберах, установленных на дымоходах от котлов, должны предусматриваться отверстия диаметром не менее 50 мм.

12. Дымовые трубы от газовых приборов в зданиях должны быть выведены: выше границы зоны ветрового подпора, но не менее 0,5 м выше конька крыши при расположении их (считая по горизонтали) не далее 1,5 м от конька крыши;

в уровень с коньком крыши, если они отстоят на расстоянии до 3 м от конька крыши;

не ниже прямой, проведенной от конька вниз под углом 10° к горизонту, при расположении труб на расстоянии более 3 м от конька крыши.

Во всех случаях высота трубы над прилегающей частью крыши должна быть не менее 0,5 м, а для домов с совмещенной кровлей (плоской крышей) - не менее 2,0 м.

Установка на дымоходах зонтов и дефлекторов не допускается.

13.* Отвод продуктов сгорания от газифицированных установок промышленных предприятий, котельных, предприятий бытового обслуживания допускается предусматривать по стальным дымовым трубам.

ПРИЛОЖЕНИЕ 7*

Обязательное

ВЫБОР СТАЛЬНЫХ ТРУБ ДЛЯ СИСТЕМ ГАЗОСНАБЖЕНИЯ

1. Стальные трубы для систем газоснабжения давлением до 1,6 МПа (16 кгс/см 2) в зависимости от расчетной температуры наружного воздуха района строительства и местоположения газопровода относительно поверхности земли следует принимать:

по табл. 1* - для наружных надземных газопроводов, прокладываемых в районах с расчетной температурой наружного воздуха не ниже минус 40 ° С, а также подземных и внутренних газопроводов, которые не охлаждаются до температуры ниже минус 40 °С;

по табл. 2 - для надземных газопроводов, прокладываемых в районах с расчетной температурой наружного воздуха ниже минус 40 °С и подземных газопроводов, которые могут охлаждаться до температуры ниже минус 40 °С.

2. Для систем газоснабжения следует принимать трубы, изготовленные, как правило, из углеродистой стали обыкновенного качества по ГОСТ 380-88 и качественной стали по ГОСТ 1050-88.

3. Для газопроводов жидкой фазы СУГ следует применять, как правило, бесшовные трубы.

Допускается применять для этих газопроводов электросварные трубы. При этом трубы диаметром до 50 мм должны пройти 100%-ный контроль сварного шва неразрушающими методами, а трубы диаметром 50 мм и более также и испытание сварного шва на растяжение.

Таблица 1*

Стальные трубы для строительства наружных надземных газопроводов, прокладываемых в районах с расчетной температурой наружного воздуха не ниже минус 40 °С, а также подземных и внутренних газопроводов, которые не охлаждаются до температуры ниже минус 40 ° С

4.* Трубы по ГОСТ 3262-75 допускается применять для строительства наружных и внутренних газопроводов низкого давления.

Трубы по ГОСТ 3262-75 с условным диаметром до 32 мм включ. допускается применять для строительства импульсных газопроводов давлением до 1,2 МПа (12 кгс/см 2) включ. При этом гнутые участки импульсных газопроводов должны иметь радиус гиба не менее 2D e а температура стенки трубы в период эксплуатации не должна быть ниже 0° С.

5.* Трубы со спиральным швом по ТУ 102-39-84 с противокоррозионным покрытием по ТУ 102-176-85 допускается применять только для подземных межпоселковых газопроводов природного газа с давлением до 1,2 МПа (12 кгс/см 2) в районах с расчетной температурой наружного воздуха до минус 40 ° С включ.

При этом не применять данные трубы для выполнения упругого изгиба (поворота) газопровода в вертикальной и горизонтальной плоскостях радиусом менее 1500 диаметра трубы, а также для прокладки газопроводов в поселениях.

6. Возможность применения труб по государственным стандартам и техническим условиям, приведенным в табл. 1 и 2* настоящего приложения, но изготовленных из полуспокойной и кипящей стали, регламентируется пунктами 11.7, 11.8.

7. Трубы по ГОСТ 8731 - 87, изготовляемые из слитка, не применять без проведения 100%-ного контроля неразрушающими методами металла труб.

При заказе труб по ГОСТ 8731-87 указывать, что трубы по этому стандарту, изготовляемые из слитка, не поставлять без 100%-ного контроля неразрушающими методами.

Таблица 2*

Стальные трубы для строительства надземных газопроводов, прокладываемых в районах с расчетной температурой наружного воздуха ниже минус 40 ° С, и подземных газопроводов, которые могут охлаждаться до температуры ниже минус 40 ° С

Пример. В производстве данного вида химической продукции имеется группа моторов установленной мощностью 200 кВт. Оборудование, которое обслуживают моторы, периодически останавливается по различным технологическим причинам, вследствие чего их одновременная нагрузка составляет 160 кВт, т. е. коэффициент одновременности равен 0,8. Максимальная мощность электромоторов в планируемом периоде используется па 95%, следовательно, коэффициент спроса составляет 0,8-0,95 = 0,76. Число часов максимума нагрузки 6000. Потребность в электроэнергии па производство данного гида химической продукции по плану  

Теперь очевидно, что 1988 г. был исключительным годом. Что мы можем сказать о поведении компаний в долгосрочной перспективе По-видимому, одновременно происходит несколько вещей. Во-первых, мы склонны полагать, что фирмы пытаются сбалансировать заемный и собственный капитал . Если долг составляет очень большую долю в структуре капитала , фирмы наращивают собственный капитал либо за счет нераспределенной прибыли , либо через выпуск акций. Если коэффициент долговой нагрузки очень низкий, они предпочитают заемный капитал собственному. Но фирмы никогда не достигают в точности планируемого соотношения собственного и заемного капитала . Поскольку процесс корректировки требует времени, он не устраняет значительных краткосрочных колебаний структуры капитала и доли корпораций.  

Согласно при отсутствии устройств, суммирующих нагрузку (сумматоров), совмещенная максимальная нагрузка потребителя (активная или реактивная) может определяться путем умножения значений разновременных максимальных нагрузок, зафиксированных регистрирующими элементами электросчетчиков по отдельным питающим линиям, на коэффициент одновременности, который фиксируется в договоре на пользование электроэнергией.  

Суммарная нагрузка предприятия, зафиксированная в день контрольного измерения нагрузки в часы максимальной нагрузки энергосистемы, Рфт = 10,5 МВт. При таких исходных данных коэффициент одновременности определяется с использованием (11)  

При наличии у потребителя двух или более таких электросчетчиков необходимо устанавливать специальные устройства, суммирующие нагрузку (сумматоры). При отсутствии сумматоров, временно до их установки, совмещенный максимум может определяться путем умножения суммы разновременных максимумов, зафиксированных указывающими элементами электросчетчиков по отдельным линиям, на коэффициент одновременности. Величина этого коэффициента определяется на основании фактического графика нагрузки потребителя в часы максимума нагрузки энергосистемы за какой-либо характерный рабочий день путем деления получасового совмещенного максимума нагрузки потребителя на сумму разновременных максимумов, зафиксированных электросчетчиками в те же часы по отдельным питающим линиям, и фиксируется в договоре на отпуск электроэнергии в качестве расчетной величины для определения совмещенного максимума нагрузки потребителя в дни контрольных проверок.  

В настоящее время еще нет справочных данных о коэффициенте одновременности для сварочных цехов. Способы определения этого коэффициента, предложенные отдельными авторами, не приводят к единообразному решению. А. Д. Батаев предложил определять этот коэффициент на основе нахождения для каждого числа установленных постов пп количества дуг т, одновременно горящих в течение 15 мин. (15-минутный максимум нагрузки), с использованием для этого формулы математической статистики . По мнению  

Выполняемые задания создают различную нагрузку для отдельных устройств ВС. С увеличением числа одновременно выполняемых заданий (т.е. коэффициента мультипрограммирования N) у всех устройств ЭВМ будут расти значения коэффициентов использования U(i). Устройство с номером d, которое первым достигнет значения U(d), практически равного 1, станет создавать основные задержки для выполняемых заданий оно называется насыщенным устройством . Для увеличения производительности ВС можно заменить насыщенное устройство на более быстродействующее либо снизить нагрузку на него путем изменения структуры БД и модификации программ пользователей.  

Рассмотрим последовательность определения коэффициента одновременности Коди, используемого для определения совмещенной максимальной активной нагрузки потребителя .  

Например, потребитель получает электроэнергию от энергосистемы по трем питающим линиям, на которых установлены счетчики, фиксирующие максимальную нагрузку. При отсутствии устройств для определения совмещенной суммарной нагрузки необходимо определить коэффициент одновременности. Для определения коэффициента одновременности работники Энергосбыта и предприятия-потребителя совместно снимают график нагрузки в часы максимума энергосистемы в один из рабочих дней по получасовым-записям всех трех счетчиков и составляют совмещенный график, по которому находят максимальную совмещенную нагрузку (Рмакс.совм)- Перед началом записи показаний счетчиков стрелки на счетчиках, указывающие максимальную нагрузку, должны быть установлены в нулевом положении. После окончания записей показаний счетчиков стрелки перешли в положения, указывающие максимальную нагрузку по каждой питающей линии за период прохождения максимума энергосистемы. Положим, что стрелками указывается нагрузка по первому счетчику Р, по второму - Рг> по третьему - Р3.  

Преимущества многопостовой системы питания обусловлены тем, что концентрация значительной мощности в одном многопостовом агрегате позволяет уменьшить стоимость I кет его номинальной мощности по сравнению с однопостовым преобразователем. Кроме того, поскольку коэффициент одновременности горения сварочных дуг меньше единицы, многопостовой генератор работает в режиме непрерывной нагрузки. Это позволяет уменьшить номинальную мощность источника питания в расчете на один пост по сравнению с однопостовым генератором, работающим в режиме повторно-кратковременной нагрузки z.