Dimensiunile principale ale camerei de ardere și tensiunile termice calculate. Camera de ardere a cazanului

Calculul camerei de ardere se poate realiza printr-o metoda de verificare sau constructiva.

În timpul calculului de verificare, trebuie cunoscute datele de proiectare ale cuptorului. În acest caz, calculul se reduce la determinarea temperaturii gazelor la ieșirea cuptorului θ” T. Dacă, în urma calculului, θ” T se dovedește a fi semnificativ mai mare sau mai mic decât valoarea admisă, apoi trebuie schimbata la cea recomandata prin reducerea sau marirea suprafetelor de incalzire receptoare de radiatii ale cuptorului N L.

La proiectarea cuptorului se folosește temperatura recomandată θ”, care exclude zgura suprafețelor de încălzire ulterioare. În același timp, se determină suprafața necesară de încălzire care primește radiații a cuptorului NL, precum și aria pereților F ST, pe care ar trebui să fie înlocuite ecranele și arzătoarele.

Pentru a efectua un calcul termic al cuptorului, acesta întocmește o schiță a acestuia. Volumul camerei de ardere V T; suprafața pereților care delimitau volumul F CT; zona grătarului R; suprafata eficienta de incalzire receptoare de radiatii N L; gradul de ecranare X se determină în conformitate cu diagramele din Fig.1. Activ

din volumul cuptorului V T sunt pereții camerei de ardere, iar în prezența ecranelor - planurile axiale ale conductelor de sită. În secțiunea de evacuare, volumul acestuia este limitat de suprafața care trece prin axele primului fascicul sau feston al cazanului. Limita volumului părții inferioare a focarului este podeaua. În prezența unei pâlnii reci, planul orizontal care separă jumătate din înălțimea pâlniei rece este luat în mod condiționat ca limită inferioară a volumului cuptorului.

Suprafața totală a pereților cuptorului F articol se calculează prin însumarea tuturor suprafețelor laterale care limitează volumul camerei de ardere și al camerei de ardere.

Aria grătarului R este determinată în funcție de desene sau de dimensiunile standard ale dispozitivelor de ardere corespunzătoare.

întrebând

t΄ out =1000°C.

Figura 1. Schița focarului

Suprafața fiecărui perete al cuptorului, m 2

Suprafața completă a pereților focarului F st, m 2

Suprafața de încălzire receptoare de radiații a cuptorului H l, m 2, este calculată prin formula

Unde F pl X- suprafata de primire a fasciculului ecranelor de perete, m 2 ; F pl = bl- zona peretelui ocupată de ecrane. Este definit ca produsul distanței dintre axele tuburilor exterioare ale acestui ecran b, m, pentru lungimea iluminată a tuburilor de ecran l, m. l se determină în conformitate cu diagramele din Fig.1.

X - pantă iradierea ecranului, în funcție de pasul relativ al tuburilor de ecran S/dși distanța de la axa țevilor ecranului până la peretele cuptorului (nomograma 1).

Acceptăm X=0,86 la S/d=80/60=1,33

Gradul de ecranare al cuptorului cu cameră

Grosimea efectivă a stratului radiant al cuptorului, m

Transferul de căldură către cuptoare de la produsele de ardere la fluidul de lucru are loc în principal datorită radiației gazelor. Scopul calculului transferului de căldură în cuptor este de a determina temperatura gazelor la ieșirea din cuptor υ” t conform nomogramei. În acest caz, trebuie mai întâi determinate următoarele cantități:

M, a F, V R ×Q T / F ST, θ teor, Ψ

Parametrul M depinde de poziția relativă a temperaturii maxime a flăcării de-a lungul înălțimii cuptorului X T.

Pentru cuptoarele cu cameră cu axe orizontale ale arzătorului și gazele de evacuare superioare din cuptor:

X T \u003d h G / h T \u003d 1/3

unde h G este înălțimea axelor arzătorului de la podeaua cuptorului sau de la mijlocul pâlniei rece; h T - înălțimea totală a cuptorului de la podea sau mijlocul pâlniei reci până la mijlocul ferestrei de ieșire a cuptorului sau a ecranelor atunci când partea superioară a cuptorului este complet umplută cu acestea.

Când ardeți păcură:

M=0,54-0,2X T=0,54-0,2 1/3=0,5

Emisivitatea efectivă a pistoletului a Ф depinde de tipul de combustibil și de condițiile arderii acestuia.

La arderea combustibilului lichid, emisivitatea efectivă a pistoletului este:

a F \u003d m × a sv + (1-m) × a g \u003d 0,55 0,64 + (1-0,55) 0,27 \u003d 0,473

unde m=0,55 este coeficientul de mediere, în funcție de solicitarea termică a volumului cuptorului; q V - degajare de căldură specifică pe unitatea de volum a camerei de ardere.

În valorile intermediare ale lui q V, valoarea lui m este determinată prin interpolare liniară.

și d, și sv - gradul de întuneric pe care l-ar avea torța dacă întreg cuptorul ar fi umplut, respectiv, numai cu o flacără luminoasă sau numai cu gaze triatomice neluminoase. Valorile a s și a r sunt determinate de formule

și sv \u003d 1-e - (Kg × Rn + Ks) P S \u003d 1-e - (0,4 0,282 + 0,25) 1 2,8 \u003d 0,64

a g \u003d 1-e -Kg × Rn × P S \u003d 1-e -0,4 0,282 1 2,8 \u003d 0,27

unde e este baza logaritmilor naturali; k r este coeficientul de atenuare a razelor de către gazele triatomice, determinat de nomogramă, luând în considerare temperatura la ieșirea cuptorului, metoda de măcinare și tipul de ardere; r n \u003d r RO 2 + r H 2 O este fracția de volum total a gazelor triatomice (determinată conform tabelului 1.2).

Coeficientul de atenuare a razelor prin gaze triatomice:

K r \u003d 0,45 (conform nomogramei 3)

Coeficientul de atenuare a fasciculului prin particule de funingine, 1/m 2 × kgf/cm 2:

0,03 (2-1,1)(1,6 1050/1000-0,5) 83/10,4=0,25

Unde A t este coeficientul de exces de aer la ieșirea din cuptor;

C P și H P - conținutul de carbon și hidrogen din combustibilul de lucru,%.

Pentru gazele naturale С Р /Н Р =0,12∑m×C m ×H n /n.

P - presiunea în cuptor, kgf / cm 2; pentru cazane fără presurizare Р=1;

S este grosimea efectivă a stratului radiant, m.

La ardere combustibili solizi gradul de emisivitate a torței a Ф se găsește din nomogramă prin determinarea valorii optice totale K × P × S,

unde P - presiune absolută (în cuptoare cu tiraj echilibrat P = 1 kgf / cm 2); S este grosimea stratului radiant al cuptorului, m.

Degajare de căldură în cuptoare la 1 m 2 din suprafețele de încălzire care o înconjoară, kcal / m 2 h:

q v =

Degajare de căldură utilă în cuptor la 1 kg de combustibil ars, nm 3:

unde Q in este căldura introdusă de aer în cuptor (în prezența unui încălzitor de aer), kcal / kg:

Q B =( A t -∆ A t -∆ A pp)×I 0 în +(∆ A t +∆ A pp) × I 0 xv =

=(1,1-0,1) 770+0,1 150=785

unde ∆ A t este valoarea aspirației în cuptor;

∆A pp - valoarea aspirației în sistemul de preparare a prafului (alegeți conform tabelului). ∆ A pp = 0, deoarece păcură

Entalpiile cantității de aer necesare teoretic Ј 0 h.w. = 848,3 kcal / kg la o temperatură în spatele încălzitorului cu aer (adoptat preliminar) și aer rece Ј 0 h.v. acceptate conform tabelului 1.3.

Temperatura aerului cald la ieșirea încălzitorului de aer este selectată pentru păcură - conform tabelului 3, t hor. in-ha \u003d 250 ○ C.

Temperatura teoretică de ardere υ the sau \u003d 1970 ° C este determinată conform tabelului 1.3 în funcție de valoarea găsită a lui Q t.

Coeficientul de eficiență termică a ecranelor:

unde X este gradul de ecranare al cuptorului (determinat în specificațiile de proiectare); ζ este coeficientul condiționat de contaminare a ecranului.

Factorul de contaminare condiționat ζ pentru ulei combustibil este de 0,55 cu sitări cu tub neted deschis.

După ce am determinat М și Ф, В Р ×Q T /F CT ,υ teor, Ψ, găsiți temperatura gazului la ieșirea cuptorului υ˝ t conform nomogramei 6.

În cazul discrepanțelor în valorile lui υ” t cu mai puțin de 50 0 С, temperatura gazului la ieșirea cuptorului determinată din nomogramă este considerată finală. Luând în considerare reducerile din calcule, acceptăm υ "t \u003d 1000 ° C.

Căldura transferată în cuptor prin radiație, kcal/kg:

unde φ este coeficientul de conservare a căldurii (din echilibru termic).

Entalpia gazelor la ieșirea cuptorului ш” T se găsește conform tabelului 1.3 la A t și υ” t stresul termic aparent al volumului cuptorului, kcal/m 3 h.

Invenția se referă la proiectarea camerelor de ardere ale cazanelor la arderea lichidului și combustibil gazos. Designul constă dintr-un gard exterior, stabilizatori de flacără unghiular sau plat instalați în interiorul volumului cuptorului. În interiorul zonelor de stabilizare sunt instalate conducte de alimentare cu aer secundar/terțiar. Reflectoarele sunt instalate de-a lungul gardului exterior. Astfel, suprafețele de încălzire suplimentare instalate în interiorul cuptorului sunt implicate în procesul de organizare a arderii combustibilului. Sunt folosite nu numai ca suprafețe de răcire, ci și ca elemente care organizează procesul de ardere în sine. Invenţia permite reducerea dimensiunilor camerei de ardere. 3 w.p. f-ly, 3 ill.

Invenția se referă la proiectarea camerelor de ardere ale cazanelor pentru arderea combustibililor lichizi și gazoși. Modele cunoscute ale camerelor de ardere ale cazanelor realizate din suprafețe de încălzire cu ecran (2). Ecranul sau ecranele cu două lumini sunt introduse în volumul camerei de ardere, crescând îndepărtarea căldurii pe unitatea de lungime sau înălțime a camerei de ardere, adică aceste suprafețe de încălzire îndeplinesc o funcție - îndepărtarea căldurii. După cum știți, camera de ardere a unui cazan modern îndeplinește două funcții principale: arderea combustibilului și răcirea gazelor la o anumită temperatură la ieșirea din cuptor. Obiectivul invenţiei este reducerea volumului şi reducerea dimensiunilor camerei de ardere prin implicarea unor suprafeţe de încălzire suplimentare instalate în interiorul cuptorului în procesul de organizare a arderii combustibilului, adică. utilizarea lor nu numai ca suprafețe de răcire, ci și ca elemente care organizează procesul de ardere în sine, adică îndeplinesc nu una, ci mai multe funcții. Această sarcină este realizată prin faptul că în camera de ardere pentru arderea combustibililor lichizi și gazoși, constând din suprafețe de încălzire închise și cu ecran (două lumini) și un arzător, suprafețele de încălzire cu ecran sunt aranjate sub formă de stabilizatori de flacără de colț sau plat. , o parte din stabilizatoarele plate sunt instalate la un unghi față de flux, conductele de aer sunt instalate în zona stabilizatorilor de flacără. Suprafața interioară a stabilizatorilor este izolată, de exemplu, prin umplerea betonului aruncat pe vârfuri. Utilizarea stabilizatorilor de flacără unghiulară și plată este utilizată pe scară largă în camerele de ardere ale motoarelor cu turbine cu gaz (1). Designul stabilizatorilor menționați îndeplinește funcția de organizare a procesului de ardere, dar nu participă la îndepărtarea căldurii din gaze. în fig. 1 prezintă o secțiune transversală în planul camerei de ardere, în Fig. 2- sectiunea A-Aîn fig. 1 din fig. 3 - nodul B din Fig. 1. Designul constă dintr-un gard exterior 1, unghi 2 sau plat 3 stabilizatori de flacără instalați în interiorul volumului cuptorului. În interiorul zonelor de stabilizare sunt instalate țevi pentru alimentarea cu aer secundar (terțiar) 4. Deflectoarele de curgere 5 sunt instalate de-a lungul gardului exterior 1. Proiectarea funcționează după cum urmează. Combustibilul de la intrarea în cameră este preamestecat cu aer primar atunci când excesul acestuia din urmă este mai mic de 1. Aerul secundar și terțiar pentru arderea ulterioară a amestecului slab este alimentat mai departe de-a lungul gazului direct în zonele de stabilizare a flăcării, aducând excesul de aer până la subardere chimică și mecanică minimă calculată. Arderea combustibilului se realizează de-a lungul unei căi cu îndepărtare intensivă a căldurii prin suprafețe de încălzire, care sunt stabilizatorii înșiși. Îndepărtarea căldurii în timpul arderii este echivalentă, din punct de vedere al efectului de scădere a temperaturii de ardere, cu recircularea gazului răcit către miezul pistolului, care, după cum se știe, ajută la reducerea formării oxizilor de azot. În cursul mișcării amestecului de ardere, cu eliminarea simultană a căldurii, temperatura fluxului scade, iar volumul de gaz scade și el. Pentru a menține natura stabilizării la același nivel, este indicat să creșteți unghiul de deschidere al colțurilor 2 > 1; în limită, stabilizatorul unghiular degenerează (la debite mici) într-o placă 3 montată transversal. La ieșirea fluxului, este oportună orientarea plăcilor de-a lungul virajului gazului. Pentru a reflecta gazul care se mișcă de-a lungul pereților gardului, sunt instalate reflectoare 5. Toate cele de mai sus vă permit să organizați procesul de ardere a combustibilului și răcirea acestuia într-un singur proces, ceea ce vă permite să reduceți dimensiunile camerei de ardere. , mai ales în lungime.

Revendicare

1. Camera de ardere a unui cazan pentru arderea combustibililor lichizi și gazoși, constând din suprafețe de încălzire cu ecran și un dispozitiv de arzător, caracterizată prin aceea că suprafețele de încălzire cu ecran sunt dispuse sub formă de stabilizatori de flacără de colț sau plat. 2. Cameră conform revendicării 1, caracterizată prin aceea că partea stabilizatoarelor plate este instalată în unghi faţă de tavan. 3. Cameră conform revendicării 1, caracterizată prin aceea că în zona stabilizatoarelor de flacără sunt instalate conducte de aer. 4. Cameră conform revendicării 1, caracterizată prin aceea că suprafata interioara stabilizatorii sunt izolați, de exemplu, prin umplerea betonului aruncat pe vârfuri.

La proiectarea unei camere de ardere, sunt stabilite o serie de condiții pe care aceasta trebuie să le îndeplinească. În primul rând, camera de ardere trebuie să asigure cea mai completă ardere a combustibilului în volumul său, deoarece arderea combustibilului este practic imposibilă în afara cuptorului (incompletitudinea admisă a arderii combustibilului este justificată în capitolul 6). În al doilea rând, în interiorul camerei de ardere, produsele de ardere trebuie să fie răcite la o temperatură viabilă din punct de vedere economic și sigură datorită eliminării căldurii pe ecrane. la ieșirea din camera de ardere din cauza condițiilor de zgură sau supraîncălzire a conductei metalice. În al treilea rând, aerodinamica fluxurilor de gaz în volumul camerei de ardere ar trebui să excludă fenomenele de zgură a pereților sau supraîncălzirea metalului ecranelor în anumite zone ale cuptorului, care se realizează prin alegerea tipului de arzătoare și plasarea acestora. de-a lungul pereților camerei de ardere.

Geometric, camera de ardere se caracterizează prin dimensiuni liniare: lățimea frontală la, adâncimea 6T și înălțimea hT (Fig. 5.2), ale căror dimensiuni sunt determinate de puterea termică a cuptorului, Fig. 5.2. Principalele timpi - caracteristici termice și fizico-chimice - măsoară camera de ardere, mi combustibil. Produsul /m = at6m, m2, este secțiunea transversală a camerei de ardere, prin care c este suficient de mare viteză(7-12 m/s) trec gazele de ardere fierbinți.

Lățimea frontului subțire al cazanelor de abur ale centralelor electrice este ar = 9,5 - r - 31 m și depinde de tipul de combustibil ars, puterea termică
(capacitate de abur) abur . Odată cu creșterea puterii cazanului cu abur, mărimea unui crește, dar nu proporțional cu creșterea puterii, caracterizând astfel creșterea tensiunilor termice ale secțiunii cuptorului și viteza gazelor în acesta. Lățimea față estimată am, m, poate fi determinată prin formula

Shf£)0"5, (5,1)

Unde D este puterea de abur a cazanului, kg/s; gpf - un coeficient numeric care variază de la 1,1 la 1,4 cu o creștere a producției de abur.

Adâncimea camerei de ardere este de 6T = b - f - 10,5 m și este determinată de amplasarea arzătoarelor pe pereții camerei de ardere și asigurarea dezvoltării libere a pistoletului în secțiunea cuptorului astfel încât pistolul de înaltă temperatură. limbile nu pun presiune pe ecranele pereților de răcire. Adâncimea cuptorului crește la 8-10,5 m atunci când se folosesc arzătoare mai puternice cu un diametru crescut al portierei și când acestea sunt amplasate pe mai multe (două sau trei) niveluri pe pereții cuptorului.

Înălțimea camerei de ardere este hT = 15 - 65 m și ar trebui să asigure arderea aproape completă a combustibilului de-a lungul lungimii flăcării din camera de ardere și amplasarea pe pereții acesteia a suprafeței necesare a ecranelor necesare pentru răcirea arderii. produse la o anumită temperatură. În funcție de condițiile de ardere a combustibilului, înălțimea necesară a cuptorului poate fi stabilită din expresie

Cor = ^mpreb, (5.2)

Unde Wr este viteza medie a gazelor în secțiunea transversală a cuptorului, m/s; tpreb - timpul de rezidență al unui volum unitar de gaz în cuptor, s. În acest caz, este necesar ca tpreb ^ Tgor, unde tGOr este timpul ardere completă cele mai mari fracții de combustibil, s.

Principala caracteristică termică a dispozitivelor de ardere a cazanelor cu abur este putere termala cuptoare, kW:

Вк0т = Вк(СЗЇ + 0dOP + СЗг. в), (5,3)

Caracterizarea cantității de căldură eliberată în cuptor în timpul arderii consumului de combustibil Vk, kg / s, cu căldura de ardere kJ / kg și ținând cont surse suplimentare degajare de căldură (Zdog, precum și căldura aerului cald care intră în cuptorul QrB (vezi cap. 6). La nivelul arzătoarelor, cel mai mare număr căldură, miezul pistoletului se află aici și temperatura mediului de ardere crește brusc. Dacă raportăm toată degajarea de căldură din zona de ardere întinsă de-a lungul înălțimii cuptorului cu secțiunea transversală a cuptorului la nivelul arzătoarelor, atunci vom obține o caracteristică importantă de proiectare - stresul termic al secțiunii camerei de ardere. .

Valorile maxime admise ale qj sunt normalizate în funcție de tipul de combustibil ars, de locația și tipul arzătoarelor și variază de la 2.300 kW/m2 pentru cărbuni cu proprietăți de zgură crescute, până la 6.400 kW/m2 pentru carbuni de calitate cu puncte de topire ridicate ale cenușii. Pe măsură ce valoarea qj crește, temperatura torței din cuptor crește, inclusiv în apropierea ecranelor de perete, iar fluxul de căldură al radiației asupra acestora crește considerabil. Limitarea valorilor qj este determinată pentru combustibilii solizi prin excluderea unui proces intensiv de zgură a ecranelor de perete, iar pentru gaz și păcură - prin creșterea maximă admisă a temperaturii metalului țevilor de ecran.

Caracteristica care determină nivelul de eliberare a energiei în dispozitivul cuptorului este stresul termic admisibil al volumului cuptorului, qv, kW/m3:

Unde VT este volumul camerei de ardere, m3.

Valorile tensiunilor termice admise ale volumului cuptorului sunt, de asemenea, normalizate. Acestea variază de la 140 - 180 kW/m3 la arderea cărbunelui cu îndepărtarea cenușii solide până la 180 - 210 kW/m3 cu îndepărtarea cenușii lichide. Valoarea qy este direct legată de timpul mediu de rezidență al gazelor în camera de ardere. Acest lucru rezultă din relațiile de mai jos. Timpul de rezidență al unei unități de volum în cuptor este determinat de raportul dintre volumul real al cuptorului cu mișcarea de ridicare a gazelor și al doilea volum de consum de gaze:

273£ TUG "

Тїірэб - Т7 = -------- ------ р. O)

Kek BKQ№aTTr

Unde este fracția medie a secțiunii transversale a cuptorului, care are o mișcare de ridicare a gazelor; valoarea t = 0,75 - r 0,85; - volum specific redus de gaze rezultat din arderea combustibilului pe unitatea (1 MJ) de degajare de căldură, m3/MJ; valoare \u003d 0,3 - f 0,35 m3 / MJ - respectiv, valori extreme \u200b\u200bpentru ardere gaz naturalși cărbuni bruni foarte umezi; Acea - temperatura medie gaze în volumul cuptorului, °K.

Ținând cont de expresia (5.5), valoarea lui tprsb din (5.6) poate fi reprezentată astfel:

Unde tT este un complex de valori constante.

După cum rezultă din (5.7), odată cu creșterea stresului termic qy (o creștere a debitului volumetric al gazelor), timpul de rezidență al gazelor în camera de ardere scade (Fig. 5.3). Condiția Tpreb = Tgor corespunde valorii maxime admisibile qy, iar conform (5.5) această valoare corespunde volumului minim admisibil al camerei de ardere kmin.

În același timp, așa cum sa menționat mai sus, suprafețele ecranului camerei de ardere trebuie să asigure răcirea produselor de ardere pentru a temperatura setata la ieșirea cuptorului, care se realizează prin determinarea dimensiunile cerute pereții și, în consecință, volumul camerei de ardere. Prin urmare, este necesar să se compare volumul minim al cuptorului V^Mmi din starea arderii combustibilului și volumul necesar al cuptorului din starea gazelor de răcire la o temperatură dată.

De regulă, Utoha > VTmm, deci înălțimea camerei de ardere este determinată de condițiile de răcire cu gaz. În multe cazuri, această înălțime necesară a cuptorului o depășește semnificativ. valoarea minima corespunzând lui V7", H, mai ales la arderea cărbunilor cu balast extern crescut, ceea ce duce la un design mai greu și mai scump al cazanului.

O creștere a suprafețelor de răcire fără modificarea dimensiunilor geometrice ale cuptorului poate fi realizată prin utilizarea ecranelor cu lumină dublă (vezi Fig. 2.5) situate în interiorul volumului cuptorului. În camerele de ardere ale cazanelor cu abur puternice, cu o lățime foarte dezvoltată a frontului cuptorului, utilizarea unui astfel de ecran face ca secțiunea transversală a fiecărei secțiuni să fie aproape de un pătrat, ceea ce este mult mai bun pentru organizarea arderii combustibilului și obținerea unui câmp mai uniform. a temperaturilor gazelor şi a tensiunilor termice ale ecranelor. Cu toate acestea, un astfel de ecran, spre deosebire de un ecran de perete, percepe un flux intens de căldură din ambele părți (de unde și denumirea - dublă lumină) și este caracterizat de solicitări termice mai mari, ceea ce necesită răcirea atentă a conductei de metal.

Percepția termică ecrane cuptorului, obținută prin radiația pistoletului QJU kJ/kg, poate fi determinată din bilanțul termic al cuptorului, ca diferență între degajarea totală de căldură specifică în zona miezului pistolului la nivelul locației arzătorului fără a ține cont de transferul de căldură. la ecrane, QT, kJ/kg,
și căldura specifică(entalpia) gazelor la ieșirea cuptorului H „cu eliberarea (pierderea) unei mici părți din căldură în exterior prin pereții termoizolanti Opot:

Qn \u003d Qr - H "- Qhot \u003d (QT ~ , (5.8)

Unde (/? = (5l/(<2л + <2пот) - ДОЛЯ сохранения теплоты в топке (см. п. 6.3.4). Ес­ли отнести значение Qn к единице поверхности экрана, то получим среднее тепловое напряжение поверхности нагрева, qn, кВт/м2, характеризующее интенсивность тепловой работы металла труб экранов:

Unde FC3T este suprafața pereților cuptorului acoperiți cu ecrane, m2.

La verificarea calculului cuptorului conform desenelor, este necesar să se determine: volumul camerei de ardere, gradul de ecranare a acesteia, suprafața pereților și aria radiației - suprafețele de încălzire receptoare, precum și caracteristicile de proiectare ale conductelor de ecran (diametrul conductei, distanța dintre axele conductelor).

Pentru a determina caracteristicile geometrice ale focarului, se întocmește schița acestuia. Volumul activ al camerei de ardere constă din volumul părților superioare, mijlocii (prismatice) și inferioare ale cuptorului. Pentru a determina volumul activ al cuptorului, acesta trebuie împărțit într-un număr de forme geometrice elementare. Partea superioară a volumului cuptorului este limitată de tavan și fereastra de ieșire, acoperită cu o scoică sau primul rând de țevi ale suprafeței de încălzire convectivă. La determinarea volumului părții superioare a cuptorului, plafonul și planul care trece prin axele primului rând de țevi festone sau suprafața de încălzire convectivă din fereastra de ieșire a cuptorului sunt luate ca limite.

Partea inferioară a cuptoarelor cu cameră este limitată la o vatră sau o pâlnie rece, iar cuptoarele cu strat - la un grătar cu un strat de combustibil. Pentru limitele părții inferioare a volumului cuptoarelor cu cameră, se ia planul orizontal sub sau condiționat care trece la mijlocul înălțimii pâlniei reci.

Suprafața totală a pereților cuptorului (FCT) este calculată din dimensiunile suprafețelor care limitează volumul camerei de ardere. Pentru a face acest lucru, toate suprafețele care limitează volumul cuptorului sunt împărțite în forme geometrice elementare. Suprafața pereților ecranelor și ecranelor cu înălțime dublă este determinată ca de două ori produsul dintre distanța dintre axele tuburilor exterioare ale acestor ecrane și lungimea iluminată a tuburilor.

1. Determinarea ariei suprafețelor de închidere a cuptorului

În conformitate cu căptușeala tipică a cuptorului cazanului DKVR-10-13, care este prezentată în Figura 4, calculăm suprafețele suprafețelor sale, inclusiv camera de inversare. Lățimea interioară a cazanului este de 2810 mm.

Figura 4. Schema cuptorului cazanului DKVR-10 și dimensiunile sale principale

unde este distanța dintre axele țevilor extreme ale acestui ecran, m;

Lungimea iluminată a tuburilor ecranului, m

pereții laterali,

peretele frontal;

zidul din spate;

Doi pereți ai camerei de strunjire;

Sub camera de foc și camera rotativă

Suprafața totală a suprafețelor de închidere

2. Determinarea suprafeței de încălzire receptoare de radiații a cuptorului

Tabelul 4 - Date de bază pentru determinarea suprafeței de încălzire receptoare de radiații

Suprafața totală de încălzire care recepționează radiația a cuptorului este determinată ca suma componentelor individuale

La verificarea calculului cuptorului conform desenelor, este necesar să se determine: volumul camerei de ardere, gradul de ecranare a acesteia, suprafața pereților și aria radiației - suprafețele de încălzire receptoare, precum și caracteristicile de proiectare ale conductelor de ecran (diametrul conductei, distanța dintre axele conductelor).

Pentru a determina caracteristicile geometrice ale focarului, se întocmește schița acestuia. Volumul activ al camerei de ardere constă din volumul părților superioare, mijlocii (prismatice) și inferioare ale cuptorului. Pentru a determina volumul activ al cuptorului, acesta trebuie împărțit într-un număr de forme geometrice elementare. Partea superioară a volumului cuptorului este limitată de tavan și fereastra de ieșire, acoperită cu un feston sau primul rând de țevi ale suprafeței de încălzire convectivă. La determinarea volumului părții superioare a cuptorului, plafonul și planul care trece prin axele primului rând de țevi festone sau suprafața de încălzire convectivă din fereastra de ieșire a cuptorului sunt luate ca limite.

Partea inferioară a cuptoarelor cu cameră este limitată la o vatră sau o pâlnie rece, iar cuptoarele cu strat - la un grătar cu un strat de combustibil. Limitele părții inferioare a volumului cuptoarelor cu cameră sunt luate sub sau un plan orizontal condiționat care trece la mijlocul înălțimii pâlniei reci.

Suprafața totală a pereților cuptorului (F CT ) se calculează din dimensiunile suprafeţelor care limitează volumul camerei de ardere. Pentru a face acest lucru, toate suprafețele care limitează volumul cuptorului sunt împărțite în forme geometrice elementare. Suprafața pereților ecranelor și ecranelor cu înălțime dublă este determinată ca de două ori produsul dintre distanța dintre axele tuburilor exterioare ale acestor ecrane și lungimea iluminată a tuburilor.

1. Determinarea ariei suprafețelor de închidere a cuptorului

În conformitate cu căptușeala tipică a cuptorului cazanului DKVR-20-13, care este prezentată în Figura 4, calculăm suprafețele suprafețelor sale, inclusiv camera de inversare. Lățimea interioară a cazanului este de 2810 mm.

Figura 4. Schema cuptorului cazanului DKVR-20 și dimensiunile sale principale