Pokretni nosači za cjevovode toplinskih mreža. Mrežni uređaji za grijanje (fitingi, nosači, kompenzatori, toplinska izolacija)
podržava u mrežama grijanja ugrađuju se da percipiraju sile koje nastaju u toplovodima i prenose ih na noseće konstrukcije ili tlo. Ovisno o namjeni dijele se na mobilni(besplatno) i nepomičan(smrt).
Pokretno oslonci su dizajnirani da apsorbuju opterećenje toplotne cevi i obezbede njeno slobodno kretanje tokom temperaturnih deformacija. Ugrađuju se za sve vrste polaganja, osim za bekanalne, kada se toplotne cijevi polažu na zbijeni sloj pijeska, čime se osigurava ravnomjerniji prijenos težinskih opterećenja na tlo.
Toplotni cjevovod koji leži na pokretnim nosačima pod utjecajem težinskih opterećenja (težina cjevovoda s nosačem topline, izolacijske konstrukcije i opreme, a ponekad i opterećenje vjetrom) se savija i u njemu nastaju naprezanja savijanja, čije vrijednosti zavisi od udaljenosti (raspona) između nosača. S tim u vezi, glavni zadatak proračuna je odrediti najveći mogući raspon između nosača, pri kojem naprezanja savijanja ne prelaze dopuštene vrijednosti, kao i otklon toplinske cijevi između nosača.
Trenutno se koriste pokretni oslonci sljedećih glavnih tipova: klizni, valjkasti (kuglični) (Sl. 29.1) i ovješeni sa krutim i opružnim suspenzijama.
Rice. 29.1. Pokretni nosači
a- klizanje sa zavarenom cipelom; b- valjak; in- klizna sa zalijepljenim polucilindrom; 1 - cipela; 2 - potporni jastuk; 3 - noseći polucilindar
U kliznim podupiračima, cipela (nosno tijelo) zavarena na cjevovod klizi duž metalne obloge ugrađene u betonsku ili armiranobetonsku potpornu podlogu. Kod valjkastih (i kugličnih) ležajeva, cipela rotira i pomiče valjak (ili kuglice) duž osnovne ploče, na kojoj su postavljene vodilice i žljebovi kako bi se spriječilo savijanje, zaglavljivanje i izlazak valjka. Kada se valjak (kuglice) okreće, nema klizanja površina, zbog čega se smanjuje vrijednost horizontalne reakcije. Mjesta na kojima je cipela zavarena na cjevovod opasna su u smislu korozije, stoga se dizajn slobodnih nosača s kragnama treba smatrati obećavajućim. i ljepljene cipele, koje se postavljaju bez narušavanja toplinske izolacije. Na sl. 29.1, in prikazan je dizajn kliznog nosača sa zalijepljenom potpornom cipelom (polucilindrom) koju je razvio NIIMosstroy. Klizni ležajevi su najjednostavniji i najjednostavniji široka primena.
Ovjesni nosači sa krutim ovjesima koriste se za nadzemno polaganje toplovoda u područjima koja nisu osjetljiva na izobličenja: sa prirodnom kompenzacijom, kompenzatori u obliku slova U.
Opružni nosači kompenziraju izobličenja, zbog čega se koriste u područjima gdje su izobličenja neprihvatljiva, na primjer, s dilatacijskim spojevima žlijezda.
Fiksni nosači dizajniran za fiksiranje cjevovoda na odvojenim tačkama, dijeleći ga na dijelove neovisno o temperaturnim deformacijama i za apsorpciju sila koje nastaju u tim dijelovima, što eliminira mogućnost stalnog povećanja sila i njihovog prijenosa na opremu i armature. Ovi nosači su obično izrađeni od čelika ili armiranog betona.
Čelični fiksni nosači(Sl. 29.2, a i b) obično su čelična noseća konstrukcija (greda ili kanal), smještena između graničnika zavarenih na cijev. Noseća konstrukcija je ukliještena u građevinske konstrukcije komora, zavarena na jarbole, nadvožnjake itd.
Armirano betonski fiksni nosači obično se izvode u obliku štita (Sl. 29.2, c), ugrađuju se prilikom polaganja bez kanala na temelj (betonski kamen) ili se ugrađuju u podlogu i preklapaju se kanali i komore. S obje strane nosača štita na cjevovod su zavareni potporni prstenovi (prirubnice sa maramama), kroz koje se prenose sile. U isto vrijeme, nosači štitova ne zahtijevaju moćne temelje, jer se sile na njih prenose centralno. Prilikom izvođenja nosača štitova u kanalima, u njima se izrađuju rupe za prolaz vode i zraka.
Slika 29.2 Fiksni nosači
a - sa čeličnom nosećom konstrukcijom b - stezaljka c - štit
Prilikom razvoja dijagram ožičenja u toplovodnim mrežama se ugrađuju fiksni nosači na izlazu izvora topline, na ulazu i izlazu iz centralne toplinske podstanice, crpnih podstanica i sl. radi smanjenja opterećenja opreme i armatura; na mjestima grana kako bi se eliminisao međusobni utjecaj dionica koje se kreću u okomitim smjerovima; na zavojima staze kako bi se eliminisao uticaj savijanja i momenta koji se javljaju tokom prirodne kompenzacije. Kao rezultat navedenog rasporeda fiksnih nosača, trasa toplotnih mreža je podijeljena na ravne dijelove različitih dužina i promjera cjevovoda. Za svaku od ovih sekcija bira se vrsta i potreban broj kompenzatora, u zavisnosti od čega se određuje i broj srednjih fiksnih nosača (jedan manje od kompenzatora).
Maksimalni razmak između fiksnih ležajeva s aksijalnim dilatacijskim spojevima ovisi o njihovoj kompenzacijskoj sposobnosti. Kod savijenih kompenzatora, koji se mogu proizvesti za kompenzaciju bilo kakvih deformacija, polaze od uslova održavanja ravnosti presjeka i dopuštenih napona savijanja u opasnim presjecima kompenzatora. U zavisnosti od prihvaćene dužine presjeka, na čijim krajevima se postavljaju fiksni nosači, određuje se njegovo izduženje, a zatim proračunski ili nomogramima dimenzije savijene dilatacije i horizontalna reakcija.
Termički kompenzatori.
Kompenzacijski uređaji u mrežama grijanja služe za uklanjanje (ili značajno smanjenje) sila koje proizlaze iz toplinskog izduženja cijevi. Kao rezultat, smanjuju se naprezanja u zidovima cijevi i sile koje djeluju na opremu i potporne konstrukcije.
Izduženje cijevi kao rezultat toplinskog širenja metala određuje se formulom
gdje a- koeficijent linearne ekspanzije, 1/°S; l- dužina cijevi, m; t- radna temperatura zida, 0 C; t m - temperatura instalacije, 0 C.
Za kompenzaciju izduženja cijevi koriste se posebni uređaji - kompenzatori, a koriste se i savitljivost cijevi na krivinama u trasi toplinske mreže (prirodna kompenzacija).
Prema principu rada, kompenzatori se dijele na aksijalne i radijalne. Aksijalni kompenzatori se ugrađuju na ravne dijelove toplovoda, jer su dizajnirani da kompenziraju sile koje nastaju samo kao rezultat aksijalnih izduženja. Radijalni dilatacioni spojevi se ugrađuju na sisteme grijanja bilo koje konfiguracije, jer kompenziraju i aksijalne i radijalne sile. Prirodna kompenzacija ne zahtijeva ugradnju posebnih uređaja, pa se prvo mora koristiti.
U toplinskim mrežama koriste se aksijalni kompenzatori dvije vrste: kutija za punjenje i leća. U kompenzatorima kutije za punjenje (Sl. 29.3), temperaturne deformacije cijevi dovode do pomicanja stakla 1 unutar tijela 5, između kojih je postavljeno za zaptivanje pakovanje žlijezda 3. Pakovanje je pričvršćeno između potisnog prstena 4 i donje kutije 2 uz pomoć vijaka 6.
Slika 19.3 Dilatacijski spojevi žlijezda
a - jednostrano; b - dvostrano: 1 - staklo, 2 - grundbuksa, 3 - žlijezda pakovanje,
4 - potisni prsten, 5 - kućište, 6 - zatezni vijci
Kao brtveno pakovanje koristi se azbestni grafički kabel ili guma otporna na toplinu. U procesu rada, ambalaža se haba i gubi elastičnost, stoga je potrebno njeno povremeno zatezanje (stezanje) i zamjena. Za mogućnost izvođenja ovih popravki, u komore se postavljaju kompenzatori sabirnice.
Spajanje kompenzatora sa cjevovodima vrši se zavarivanjem. Prilikom ugradnje potrebno je ostaviti razmak između ramena čahure i potisnog prstena tijela, što isključuje mogućnost zateznih sila u cjevovodima u slučaju da temperatura padne ispod temperature ugradnje, a također pažljivo poravnati središnju liniju kako bi se izbjegla izobličenja i zaglavljivanje stakla u kućištu.
Dilatacije žlijezda se izrađuju jednostrano i dvostrano (vidi sliku 19.3, a i b). Bilateralne se obično koriste za smanjenje broja komora, jer je u sredini postavljena fiksna potpora, koja odvaja dijelove cijevi, čija se izduženja kompenziraju sa svake strane kompenzatora.
Glavne prednosti dilatacijskih spojeva kutije za punjenje su male dimenzije (kompaktnost) i nizak hidraulički otpor, zbog čega se široko koriste u mrežama grijanja, posebno za podzemne instalacije. U ovom slučaju se ugrađuju na d y = 100 mm ili više, s nadzemnim polaganjem - na d y \u003d 300 mm ili više.
U kompenzatorima sočiva (slika 19.4), tokom temperaturnog izduženja cijevi, specijalna elastična sočiva (talasi) se sabijaju. Ovo osigurava potpunu nepropusnost u sistemu i ne zahtijeva održavanje kompenzatora.
Objektivi su napravljeni od čelični lim ili žigosane polusočiva sa debljinom stijenke od 2,5 do 4 mm gasno zavarivanje. Da bi se smanjio hidraulički otpor unutar kompenzatora, duž valova je umetnuta glatka cijev (plašt).
Kompenzatori sočiva imaju relativno malu kompenzatorsku sposobnost i veliku aksijalnu reakciju. S tim u vezi, da bi se nadoknadile toplinske deformacije cjevovoda toplinskih mreža, ugrađuje se veliki broj valova ili su prethodno istegnuti. Obično se koriste do pritisaka od oko 0,5 MPa, jer pri visokim pritiscima valovi mogu nabubriti, a povećanje krutosti valova povećanjem debljine stijenke dovodi do smanjenja njihove kompenzacijske sposobnosti i povećanja aksijalne reakcije.
Ryas. 19.4. Trotalasni kompenzator objektiva
prirodna kompenzacija temperaturna deformacija nastaje kao rezultat savijanja cjevovoda. Savijeni dijelovi (okreti) povećavaju fleksibilnost cjevovoda i povećavaju njegov kompenzacijski kapacitet.
Uz prirodnu kompenzaciju na skretanjima trase, temperaturne deformacije cjevovoda dovode do poprečnih pomaka dionica (slika 19.5). Vrijednost pomaka ovisi o lokaciji fiksnih nosača: što je duži presjek, to je veće njegovo izduženje. To zahtijeva povećanje širine kanala i otežava rad pokretnih nosača, a također onemogućuje korištenje modernog bezkanalnog polaganja na zavojima trase. Maksimalna naprezanja savijanja javljaju se na fiksnom nosaču kratkog presjeka, budući da je isti pomaknut u velikoj količini.
Rice. 19.5 Šema rada L-oblika dijela toplovoda
a- sa istom dužinom ramena; b- različite dužine ramena
To radijalni dilatacioni spojevi koji se koriste u mrežama grijanja su fleksibilan i valovita tip šarke. U fleksibilnim kompenzatorima temperaturne deformacije cjevovoda se eliminišu savijanjem i torzijom posebno savijenih ili zavarenih dijelova cijevi drugačija konfiguracija: U- i S-oblika, u obliku lire, omega-oblika, itd. Najrasprostranjeniji u praksi zbog lakoće izrade su kompenzatori u obliku slova U (Sl. 19.6, a). Njihov kompenzacioni kapacitet je određen zbirom deformacija duž ose svake od sekcija cevovoda ∆ l= ∆l/2+∆l/2. U ovom slučaju, maksimalna naprezanja savijanja javljaju se u segmentu koji je najudaljeniji od osi cjevovoda - stražnjoj strani kompenzatora. Potonji, savijanje, pomjeren je za vrijednost y, za koju je potrebno povećati dimenzije kompenzacijske niše.
Rice. 19.6 Šema rada kompenzatora u obliku slova U
a- bez prethodnog istezanja; b- prethodno rastegnuta
Za povećanje kompenzacijske sposobnosti kompenzatora ili smanjenje količine pomaka, ugrađuje se uz prethodno (montažno) rastezanje (Sl. 19.6, b). U ovom slučaju, stražnja strana kompenzatora u neradnom stanju je savijena prema unutra i doživljava naprezanja savijanja. Kada se cijevi izduže, kompenzator prvo dolazi u nenapregnuto stanje, a zatim se leđa savija prema van i u njemu se pojavljuju naponi savijanja suprotnog predznaka. Ako se u ekstremnim položajima, tj. tokom pred istezanja iu radnom stanju, dostignu maksimalna dozvoljena naprezanja, tada se kompenzatorska sposobnost kompenzatora udvostručuje u odnosu na kompenzator bez prethodnog istezanja. U slučaju kompenzacije istih temperaturnih deformacija u kompenzatoru s preliminarnim rastezanjem, naslon se neće pomaknuti prema van i stoga će se smanjiti dimenzije kompenzacijske niše. Rad fleksibilnih kompenzatora drugih konfiguracija odvija se na približno isti način.
privesci
Ovjesi cjevovoda (slika 19.7) se izvode pomoću šipki 3, spojen direktno na cijevi 4 (Sl. 19.7, a) ili sa pomicanjem 7 , na koje na kragnama 6 cijev je obješena (slika 19.7, b), kao i kroz opružni blokovi 8 (Sl. 19.7, in). Okretni spojevi 2 osiguravaju kretanje cjevovoda. Čaše za vođenje 9 opružnih blokova zavarene na potporne ploče 10 omogućavaju uklanjanje poprečnog otklona opruga. Napetost ovjesa je osigurana maticama.
Rice. 19.7 Privjesci:
a- vuča; b- kragna; in- opruga; 1 – potporna greda; 2, 5 - šarke; 3 - vuča;
4 - cijev; 6 - kragna; 7 - traverse; 8 – opružna suspenzija; 9 - čaše; 10 – ploče
3.4 Načini izolacije toplinskih mreža.
Mastična izolacija
Mastična izolacija se koristi samo kod popravka mreža grijanja položenih u zatvorenom prostoru ili u prolaznim kanalima.
Mastična izolacija se nanosi u slojevima od 10-15 mm na vrući cjevovod kako se prethodni slojevi osuše. Mastična izolacija se ne može izvesti industrijskim metodama. Stoga navedena izolacijska konstrukcija za nove cjevovode nije primjenjiva.
Za izolaciju mastikom koriste se sovelit, azbest tripel i vulkanit. Debljina termoizolacionog sloja određuje se na osnovu tehničko-ekonomskih proračuna ili prema važećim standardima.
Temperatura na površini izolacijske konstrukcije cjevovoda u prolaznim kanalima i komorama ne smije prelaziti 60 °C.
Trajnost toplotnoizolacione konstrukcije zavisi od načina rada toplotnih cjevovoda.
izolacija blokova
Na toplim i hladnim površinama postavlja se montažna blok izolacija od gotovih proizvoda (cigle, blokovi, tresetne ploče itd.). Proizvodi s oblaganjem šavova u redovima polažu se na mast od asbozuritne mastike, čiji je koeficijent toplinske vodljivosti blizak koeficijentu same izolacije; podmazivanje ima minimalno skupljanje i dobro mehanička čvrstoća. Proizvodi od treseta (tresetne ploče) i čepovi polažu se na bitumen ili iditol ljepilo.
Za ravne i zakrivljene površine termoizolacioni proizvodi pričvršćeni čeličnim vijcima, prethodno zavarenim u šahovnici s razmakom od 250 mm. Ako ugradnja klinova nije moguća, proizvodi se fiksiraju kao izolacija od mastika. Na vertikalne površine sa visinom većom od 4 m postavljaju se potporni pojasevi za istovar od čeličnog traka.
Prilikom ugradnje proizvodi se međusobno prilagođavaju, označavaju i buše rupe za klinove. Montirani elementi se fiksiraju pomoću klinova ili uvrtanja žice.
Kod višeslojne izolacije, svaki sljedeći sloj se postavlja nakon izravnavanja i pričvršćivanja prethodnog s preklapanjem uzdužnih i poprečnih šavova. Poslednji sloj, fiksiran okvirom ili metalna mreža, izravnati mastikom ispod šine, a zatim nanijeti žbuku debljine 10 mm. Lijepljenje i farbanje se vrši nakon što se žbuka potpuno osuši.
Prednosti montažne blok izolacije su industrijska, standardna i montažna, visoka mehanička čvrstoća, mogućnost oblaganja toplih i hladnih površina. Nedostaci - mnogosovnost i složenost instalacije.
izolacija zasipanja
Na horizontalnim i vertikalnim površinama građevinskih konstrukcija koristi se toplinska izolacija zasipanja.
Prilikom postavljanja toplinske izolacije na horizontalne površine (krovovi koji nisu potkrovlja, stropovi iznad podruma), izolacijski materijal je uglavnom ekspandirana glina ili perlit.
Na vertikalnim površinama izolacija zasipanja je napravljena od staklene ili mineralne vune, dijatomejske zemlje, perlitnog pijeska itd. Za to se paralelna izolovana površina ogradi ciglom, blokovima ili mrežama, a izolacijski materijal se izlije (ili nabije) u rezultirajući prostor. Kod mrežaste ograde, mreža je pričvršćena na klinove unaprijed postavljene u šahovskom uzorku s visinom koja odgovara zadanoj debljini izolacije (s dodatkom od 30 ... 35 mm). Preko njih se navlači metalna tkana mreža sa ćelijom 15x15 mm. Rastresiti materijal se ulijeva u nastali prostor u slojevima odozdo prema gore uz lagano nabijanje.
Nakon zatrpavanja, cijela površina mreže je prekrivena zaštitnim slojem žbuke.
Toplotna izolacija zasipanja je prilično efikasna i jednostavna za upotrebu. Međutim, nije otporan na vibracije i karakteriše ga niska mehanička čvrstoća.
Livena izolacija
As izolacijski materijal uglavnom se koristi pjenasti beton koji se priprema miješanjem cementnog maltera sa pjenastom masom u posebnoj mješalici. Toplotnoizolacijski sloj se postavlja na dva načina: uobičajenim metodama betoniranja prostora između oplate i izolirane površine ili mlaznog betona.
Sa prvom metodom oplata se postavlja paralelno sa vertikalnom izolovanom površinom. U rezultirajućem prostoru, termoizolacijski sastav se polaže u redove, izravnavajući drvenom lopaticom. Položeni sloj se navlaži i prekriva otiračem ili otiračem radi osiguranja normalnim uslovima stvrdnjavanje pjenastog betona.
metoda mlaznog betona livena izolacija se postavlja preko mrežaste armature od žice 3-5 mm sa ćelijama od 100-100 mm. Naneseni sloj mlaznog betona čvrsto prianja na izolovanu površinu, nema pukotina, udubljenja i drugih nedostataka. Punjenje se vrši na temperaturi ne nižoj od 10°C.
Livenu toplotnu izolaciju karakteriše jednostavnost uređaja, čvrstoća, visoka mehanička čvrstoća. Nedostaci livene toplotne izolacije su dugo trajanje uređaja i nemogućnost izvođenja radova na niskim temperaturama.
Zamotajte izolaciju
Omotajuća konstrukcija se izrađuje od prošivenih prostirki ili meke ploče na sintetičkoj vezi, koji se šivaju poprečnim i uzdužnim šavovima. Pokrivni sloj se pričvršćuje na isti način kao kod suspenzijske izolacije. Konstrukcije za omotavanje u obliku toplotnoizolacijskih snopova mineralne ili staklene vune, nakon nanošenja na površinu, također se prekrivaju zaštitnim slojem. Izolirajte spojeve, okove, okove. Mastična izolacija se također koristi za toplinsku izolaciju na mjestu ugradnje okova i opreme. Koriste se praškasti materijali: azbest, azbest, sovelit. Masa pomiješana s vodom nanosi se rukom na prethodno zagrijanu izolovanu površinu. Mastična izolacija se rijetko koristi, po pravilu, kada radovi na popravci Oh.
3.5 Cjevovodi.
U kotlovskom agregatu elementi pod pritiskom radne materije (voda, para) su međusobno povezani, kao i sa drugom opremom cevovodnim sistemom. Cjevovodi se sastoje od cijevi i spojnih spojeva prema njima, armatura koje služe za upravljanje i regulaciju kotlovskih jedinica i pomoćne opreme - nosača i nosači ovjesa cijevi, toplinska izolacija, kompenzatori i krivine predviđene za percepciju toplinskog izduženja cjevovoda.
Cjevovodi se prema namjeni dijele na glavne i pomoćne. To main cjevovodi uključuju dovodne cjevovode i parovode zasićene i pregrijane pare, pomoćni- cjevovodi za odvodnju, pročišćavanje, puhanje i cjevovodi za uzorkovanje vode, pare itd.
Prema parametrima (pritisak i temperatura) cjevovodi su podijeljeni u četiri kategorije (tabela 19.1).
Za cjevovode i fitinge postavljaju se sljedeći osnovni zahtjevi:
- svi parovodi za pritiske iznad 0,07 MPa i cevovodi za vodu koji rade pod pritiskom na temperaturama iznad 115 C, bez obzira na stepen važnosti, moraju biti u skladu sa pravilima Gosgortehnadzora Rusije;
- Mora se osigurati pouzdan rad cjevovoda, siguran za osoblje za održavanje. Treba imati na umu da armatura i prirubnički priključci oni su najmanje pouzdani dijelovi, posebno pri visokim temperaturama i tlaku, stoga, kako bi se povećala pouzdanost, kao i smanjili troškovi opreme, njihova upotreba treba smanjiti;
– sistem cjevovoda treba da bude jednostavan, jasan i da omogućava lako i sigurno prebacivanje tokom rada;
– gubitak pritiska radnog fluida i gubitak toplote u okolinu treba da bude što je moguće manji. Imajući to na umu, potrebno je odabrati promjer cjevovoda, dizajn i veličinu fitinga, kvalitetu i vrstu izolacije.
Napojni cjevovodi
Shema dovodnih cijevi mora osigurati potpunu pouzdanost vodosnabdijevanja kotlova u normalnim i vanrednim uvjetima. Za napajanje parnih kotlova kapaciteta pare do 40 t / h, dozvoljen je jedan dovodni cjevovod; za kotlove veće produktivnosti potrebna su dva cjevovoda kako bi se u slučaju kvara jednog od njih koristio drugi.
Napojni cjevovodi su montirani tako da je iz bilo koje pumpe dostupne u kotlarnici moguće dovod vode u bilo koji kotlovski agregat i kroz jedan i drugi napojni vod.
Linije za napajanje moraju imati uređaji za zaključavanje ispred pumpe i iza nje, i direktno ispred kotla - nepovratni ventil i ventil. Svi novoproizvedeni parni kotlovi parnog kapaciteta od 2 t/h i više, kao i kotlovi u radu sa kapacitetom pare od 20 t/h i više, moraju biti opremljeni automatskim regulatorima snage kojima se upravlja sa radnog mjesta operatera kotla.
Na sl. 19.8 prikazan je dijagram dovodnih cjevovoda sa dvostrukim vodovima. Voda u rezervoaru 12 centrifugalna pumpa napojne vode 11 sa električnim pogonom se dovodi u dovodne vodove (cevovode 14 ). Uređaji za zaključavanje ugrađeni su na usisnim i glavnim vodovima pumpi. Od glavne su po dva izlaza vode na svaki od kotlova. Na izlazima je ugrađen regulacijski ventil 3 , nepovratni ventil 1 i zaporni ventil 2 . Nepovratni ventil samo propušta vodu u bojler 4 . Kada voda teče u suprotnom smjeru, nepovratni ventil se zatvara, što sprječava izlazak vode iz kotla. Zaporni ventil se koristi za odvajanje dovodnog voda od kotla kada se vod ili nepovratni ventil popravlja.
Obje linije su obično u funkciji. Jedan od njih, ako je potrebno, može se isključiti bez ometanja normalnog napajanja kotlova.
Rice. 19.8. Šema dovodnih cjevovoda s dvostrukim vodovima:
1 - nepovratni ventil; 2, 3 - zaporne i regulacijske ventile; 4 - kotlovi; 5 - ventilacioni otvor; 6 - termometar; 7 - ekonomajzer; 8 - manometar; 9 - sigurnosni ventil;
10 - mjerač protoka; 11, 13 - centrifugalne i parne pumpe; 12 - rezervoar napojne vode;
14 - dovodne cijevi
Odvodni cjevovodi
Drenažni cjevovodi su dizajnirani za uklanjanje kondenzata iz parovoda. Kondenzat se u parnim vodovima akumulira kao rezultat hlađenja parom. Najveće hlađenje pare nastaje prilikom zagrevanja i uključivanja cevovoda hladne pare. U ovom trenutku potrebno je osigurati pojačano uklanjanje kondenzata iz njega. U suprotnom, može se nakupiti u cjevovodu u velikom broju. Pri brzini kretanja pare u parovodu, for zasićena para jednako približno 20 ... 40 m / s i za pregrijanih 60 ... 80 m / s, čestice vode u njemu, krećući se zajedno s parom do velika brzina, ne mogu promijeniti smjer kretanja tako brzo kao para (zbog velike razlike u gustoći), pa teže pravolinijskom kretanju po inerciji. Ali pošto u parovodu postoji niz krivina i zaobljenja, ventila i ventila, voda, kada naiđe na te prepreke, udara u njih, stvarajući hidraulične udare.
Ovisno o sadržaju vode u pari, hidraulički udari mogu biti toliko jaki da prouzrokuju uništenje parnog cjevovoda. Posebno je opasno nakupljanje vode u glavnim parovodima, jer se može ubaciti parna turbina i dovesti do nesreće.
Da bi se izbjegle ovakve pojave, parovodi su opremljeni odgovarajućim drenažnim uređajima, koji se dijele na privremene (početne) i stalne (kontinuirano u radu). Privremeno drenažni uređaj služi za uklanjanje kondenzata iz parovoda tokom njegovog zagrevanja i pročišćavanja. Takav drenažni uređaj izrađen je u obliku nezavisnog cjevovoda, koji se isključuje tokom normalnog rada.
Trajni drenažni uređaj je predviđen za kontinuirano odvođenje kondenzata iz parovoda pod pritiskom pare, koje se vrši uz pomoć automatskih odvoda pare (kondenzacionih posuda).
Odvodnjavanje cjevovoda se vrši na najnižim tačkama svake sekcije parovoda zatvorenog ventilima i na najnižim tačkama krivina parovoda. Na gornjim tačkama parovoda moraju se postaviti ventili (ventilacioni otvori) za uklanjanje vazduha iz cevovoda.
Za bolje uklanjanje kondenzata, horizontalni dijelovi cjevovoda moraju imati nagib od najmanje 0,004 u smjeru kretanja pare.
Za pročišćavanje tokom grijanja, parovod je opremljen priključkom sa ventilom, a pri pritiscima iznad 2,2 MPa - priključkom i dva ventila - zapornim i kontrolnim (odvodnim).
Za vod za zasićenu paru i slijepe ulice pregrijanog parovoda, potrebno je osigurati kontinuirano uklanjanje kondenzata pomoću automatskih odvoda pare.
Na sl. 19.9 prikazuje otvorenu plutajuću zamku pare. Princip njegovog rada zasniva se na sljedećem. Kondenzat koji ulazi u lonac, akumulirajući se u otvorenom plovku 5, dovodi do njegovog plavljenja. Povezan sa plovkom vretenom 6, igličasti ventil 1 otvara rupu na poklopcu lonca, a voda iz plovka kroz cijev za navođenje 7 se istiskuje kroz ovaj otvor, nakon čega lagani plovak pluta i igla ventil zatvara rupu. U toku rada pazite da ventil automatskog odvoda pare ne propušta paru, jer to dovodi do veliki gubici toplina.
Provjera normalnog rada odvoda pare vrši se povremenim otvaranjem slavine 3 za ispuštanje kondenzata. Osim toga, rad sifona se može procijeniti sluhom: tokom normalnog rada čuje se karakterističan šum unutar lonca, a ako je otvor ventila začepljen kamencem ili kamencem, kao i kada su pokretni dijelovi zaglavljeni, nivo buke u njemu se smanjuje ili potpuno prestaje. Normalan rad lonca može se odrediti i grijanjem drenažne cijevi: ako je cijev vruća, onda lonac radi normalno.
Rice. 19.9. Lonac za kondenzaciju sa otvorenim plovkom: 1 - igličasti ventil; 2 - nepovratni ventil (često odsutan); 3 - ventil (slavina za odvod kondenzata); 4 - tijelo lonca; 5 - otvoreni plovak; 6 - vreteno za plutanje; 7 - vodeća cijev
Predavanje #16 (2 sata)
Predmet: "Obnovljivi i sekundarni izvori energije u poljoprivredi"
1 Pitanja za predavanje:
1.1 Opće informacije.
1.2 Solarni sistem napajanja.
1.3 Geotermalni resursi i njihovi tipovi.
1.4 Bioenergetske instalacije.
1.5 Korištenje sekundarnih energetskih resursa.
2 Literatura.
2.1 Glavni
2.1.1 Amerkhanov R.A., Bessarab A.S., Dragonov B.Kh., Rudobashta S.P., Shmshko G.G. Termoelektrane i sistemi poljoprivrede / Ed. B.H. Draganov. – M.: Kolos-Pres, 2002. – 424 str.: ilustr. - (Udžbenici i nastavna sredstva za studente visokoškolskih ustanova).
2.1.2 Fokin V.M. Instalacije za proizvodnju toplote sistema za snabdevanje toplotom. Moskva: Izdavačka kuća Mašinostroenie-1, 2006. 240 str.
2.2 Dodatni
2.2.1 Sokolov B.A. Kotlovnice i njihov rad. - 2. izd., Rev. M.: Izdavački centar "Akademija", 2007. - 423 str.
2.2.2 Belousov V.N., Smorodin S.N., Smirnova O.S. Teorija goriva i sagorijevanja. dio I Gorivo: udžbenik / SPbGTURP. - Sankt Peterburg, 2011. -84 str.: ilustr.15.
2.2.3. Esterkin, R.I. Industrijske instalacije za proizvodnju pare. - L.: Energija. Leningrad. Odsjek, 1980. - 400 str.
3.1 Opće informacije.
Izvori energije: a) neobnovljivi
Neobnovljivi izvori energije su nafta, gas, ugalj, škriljac.
Nadoknadive rezerve fosilnih goriva u svijetu procjenjuju se na sljedeći način (milijarda toe):
Ugalj -4850
Ulje - 1140
Sa nivoom svjetske proizvodnje u devedesetim (milijarde toe), respektivno, 3,1-4,5-2,6, ukupno - 10,3 milijarde toe, rezerve uglja će trajati 1500 godina, nafte - 250 godina, a gasa -120 godina.
Mogućnost da potomci ostanu bez snabdijevanja energijom. Pogotovo imajući u vidu stalni trend rasta cijena nafte i plina. I što dalje, to brže.
Glavna prednost obnovljivih izvora energije je njihova neiscrpnost i ekološka prihvatljivost. Njihova upotreba ne mijenja energetski bilans planete.
Do široko rasprostranjenog prelaska na obnovljive izvore energije ne dolazi samo zato što su industrija, mašine, oprema i život ljudi na Zemlji orijentisani na fosilna goriva, a neke vrste obnovljivih izvora energije su nestabilne i imaju niske gustine energije.
Donedavno se zvala i visoka cijena obnovljivih izvora.
3.2 Solarni sistem napajanja.
U ovom dijelu naše web stranice naći ćete informacije o klasifikaciji nosači mreže za grijanje, kao i o glavnim parametrima (veličina i težina), zahtjevima, kompletnosti, uvjetima proizvodnje.
Vrste nosača za mreže grijanja vozila.
U dva broja 7-95 i 8-95 ove serije predstavljeni su i klizni i fiksni nosači za cijevi toplinskih mreža. Svi nosači toplinskih mreža imaju strukturne razlike u zavisnosti od debljine izolacije cjevovoda. U područjima bezkanalnog polaganja cjevovoda, pokretni nosači se ne postavljaju, osim onih koji se koriste za cijevi manje od D y \u003d 175 uključujući. Klizni nosači se koriste kod polaganja cijevi u neprohodnim ili poluprolaznim kanalima i za donji red cijevi u tunelima. Razmak između nosača izračunava projektant, u skladu sa važećim propisima.
Prilikom izgradnje toplovodne mreže podižu se sledeći objekti: bunari, komore i paviljoni iznad komora za ugradnju brava - merne armature, kompenzacioni uređaji i druga linearna oprema. Izvršiti izgradnju filterskih drenažnih objekata, pumpne stanice, ugraditi ogradne konstrukcije za toplinsku cijev, fiksne i pomične nosače (ponekad i vodilice), potporno kamenje.
Aplikacija sa konstrukcijom.
Osnova kanala za polaganje cjevovoda i postavljanje nosača u njih izrađena je od dvije vrste - betonske ili armiranog betona, koji zauzvrat mogu biti montažni ili monolitni. Betonski i armiranobetonski kanali stvaraju vrlo pouzdane temelje za građevinske konstrukcije i štite kanal od prodiranja podzemnih voda u njega. Betonska ili armirano-betonska podloga suštinsku ulogu- uočava težinu građevinskih konstrukcija i tla iznad kanala, opterećenja od transporta, težinu cjevovoda sa izolacijom i rashladnim sredstvom, raspršuje pritisak i time smanjuje mogućnost slijeganja građevinskih konstrukcija na mjestima koncentrisanih opterećenja: ispod potpornog kamena i ispod zidova kanala.
Sistemi parnog grijanja su jednocijevni i dvocijevni, a kondenzat koji nastaje tokom rada vraća se kroz posebnu cijev - cjevovod za kondenzat. Pri početnom pritisku koji se kreće od 0,6 do 0,7 MPa, a ponekad i od 1,3 do 1,6 MPa, brzina širenja pare je 30 ... 40 m / s. Prilikom odabira metode za polaganje toplinskih cijevi, glavni zadatak je osigurati trajnost, pouzdanost i isplativost rješenja.
Same mreže grijanja su sastavljene od čelika elektro zavarene cijevi smješteni na posebnim nosačima. Zaporni i regulacijski ventili (zasun, ventili) su raspoređeni na cijevima. Nosači cjevovoda stvaraju horizontalnu, nepokolebljivu osnovu. Razmak između nosača određuje se tokom projektovanja.
Nosači toplotnih mreža dijele se na fiksne i pokretne. Fiksni nosači fiksiraju lokaciju određenih mjesta mreže u određenoj poziciji, ne dozvoljavaju nikakvo pomicanje. Pomični oslonci omogućavaju vodoravno kretanje cjevovoda zbog temperaturnih deformacija.
Nosači se isporučuju kompletni prema radnim crtežima izrađenim u u dogledno vrijeme. Jamčimo usklađenost nosača i ovjesa sa zahtjevima relevantnog standarda, pod uslovom da se potrošač pridržava pravila ugradnje i skladištenja (u skladu sa ovim standardom). Garantni period rad - 12 mjeseci od dana isporuke proizvoda kupcu. Svi nosači su opremljeni certifikatom kvalitete i certifikatima za materijale korištene za izradu (na zahtjev).
Nosači služe za apsorpciju sile iz cjevovoda i njihovo prenošenje na noseće konstrukcije ili tlo, kao i za organizirano zajedničko kretanje cijevi i izolacije prilikom termičkih deformacija. U konstrukciji toplotnih cjevovoda koriste se dvije vrste nosača: pokretni i fiksni.
Pokretni nosači percipiraju težinu toplinske cijevi i osiguravaju njeno slobodno kretanje po građevinskim konstrukcijama tijekom temperaturnih deformacija. Kada se cevovod pomera, pokretni oslonci se pomeraju sa njim. Pokretni nosači se koriste za sve načine polaganja, osim bezkanalnih. Kod polaganja bez kanala, toplovod se polaže na netaknuto tlo ili pažljivo zbijeni sloj pijeska. Istovremeno, pokretni oslonci predviđeni su samo na mjestima gdje se trasa skreće i postavljaju kompenzatori u obliku slova U, odnosno u područjima gdje se cjevovodi polažu u kanale. Pokretni nosači doživljavaju uglavnom vertikalna opterećenja od mase cjevovoda
Prema principu slobodnog kretanja razlikuju se klizni, kotrljajući i viseći ležajevi. klizna Nosači se koriste bez obzira na smjer horizontalnih kretanja cjevovoda za sve načine polaganja i za sve promjere cijevi. Ovi nosači su jednostavnog dizajna i pouzdani u radu.
Roller nosači koristi se za cijevi promjera 175 mm ili više sa aksijalnim pomicanjem cijevi, pri polaganju u tunele, kolektore, na konzole i na samostojeće nosače. Upotreba valjkastih ležajeva u neprohodnim kanalima je nepraktična, jer bez nadzora i podmazivanja brzo korodiraju, prestaju se okretati i zapravo počinju raditi kao klizni ležajevi. Valjkasti ležajevi imaju manje trenje od kliznih ležajeva, međutim, ako se loše održavaju, valjci se iskrivljuju i mogu se zaglaviti. Stoga im treba dati pravi smjer. Za to su u valjcima predviđeni prstenasti žljebovi, a na osnovnoj ploči su predviđene vodilice.
Valjkasti ležajevi(rijetko se koristi, jer je teško osigurati rotaciju valjaka. Valjkasti i valjkasti ležajevi pouzdano rade na ravnim dijelovima mreže. Na zavojima trase, cjevovodi se kreću ne samo u uzdužnom, već iu poprečnom smjeru Zbog toga se ne preporučuje ugradnja valjkastih i valjkastih ležajeva na zakrivljene dijelove. kuglični ležajevi. U ovim osloncima, kuglice se slobodno kreću zajedno sa cipelama duž podloge, sprečavaju ih da se otkotrljaju iz nosača izbočinama osnovnog lima i cipela.
Ako se, prema lokalnim uvjetima za polaganje toplovoda u odnosu na noseće konstrukcije, ne mogu ugraditi klizni i valjkasti nosači, koriste se ovjesni nosači. Nekruta konstrukcija ovjesa omogućava da se oslonac lako okreće i pomiče zajedno s cjevovodom. Kao rezultat toga, kako se udaljenost od fiksnog nosača povećava, kutovi rotacije vješalica se povećavaju, odnosno povećavaju se nagib cjevovoda i napetost u šipkama pod djelovanjem vertikalnog opterećenja cjevovoda.
Ovjesni nosači, u usporedbi s kliznim nosačima, stvaraju mnogo manje sile duž ose cijevi u horizontalnim dijelovima.
nepomičan cjevovodi su podijeljeni nosačima u nezavisne dijelove. Uz pomoć fiksnih nosača cijevi se na određenim točkama na trasama između dilatacijskih spojeva ili sekcija uz prirodnu kompenzaciju temperaturnih deformacija čvrsto učvršćuju na određenim mjestima uz prirodnu kompenzaciju temperaturnih deformacija koje osim vertikalnih opterećenja percipiraju značajne horizontalne sile usmjerene duž osi cjevovoda i koji se sastoji od neuravnoteženih sila unutrašnjeg pritiska, sila otpora slobodnih oslonaca i reakcije kompenzatora. Sile unutrašnjeg pritiska su od najveće važnosti. Stoga, kako bi se olakšao dizajn nosača, pokušavaju ga postaviti na trasu na način da se unutrašnji pritisci u cjevovodu izbalansiraju i ne prenose na nosač. Zovu se oni nosači na koje se ne prenose reakcije unutrašnjeg pritiska istovaren fiksni nosači; nazivaju se isti oslonci koji moraju percipirati neuravnotežene sile unutrašnjeg pritiska istovaren podržava.
Postoji srednji i krajnji oslonci. Sile djeluju na međuoslonac s obje strane, na krajnji oslonac s jedne strane. Fiksni nosači cijevi su dizajnirani za najveće horizontalno opterećenje pri različitim načinima rada toplotnih cjevovoda, uključujući i sa otvorenim i zatvorenim ventilima
Na cjevovodima su predviđeni fiksni nosači za sve načine polaganja toplinskih mreža. Veličina temperaturnih deformacija i naprezanja u cijevima u velikoj mjeri ovisi o pravilnom postavljanju fiksnih nosača duž dužine trase toplinske mreže. Fiksni nosači se postavljaju na granama cjevovoda, na mjestima zapornih ventila, kompenzatora za punjenje. Na cjevovodima s kompenzatorima u obliku slova U između kompenzatora se postavljaju fiksni nosači. Za polaganje mreža grijanja bez kanala, kada se ne koristi samokompenzacija cjevovoda, preporučuje se postavljanje fiksnih nosača na zavojima trase.
Razmak između fiksnih nosača određuje se na osnovu date konfiguracije cjevovoda, temperaturnog izduženja sekcija i kompenzacijske sposobnosti ugrađenih kompenzatora. Fiksna pričvršćivanja cjevovoda izvode se različitim konstrukcijama, koje moraju biti dovoljno čvrste i čvrsto držati cijevi, sprječavajući njihovo pomicanje u odnosu na potporne konstrukcije.
Konstrukcije fiksnih nosača sastoje se od dva glavna elementa: nosivih konstrukcija (grede, armirano betonske ploče), na koje se prenose sile s cjevovoda, i sami nosači, uz pomoć kojih se cijevi učvršćuju (zavareni umetci, stezaljke). Ovisno o načinu polaganja i mjestu ugradnje, koriste se fiksni nosači: potisni, štit i stezaljka. Nosači sa vertikalnim dvostranim graničnicima i čeoni se koriste kada se ugrađuju na okvire u komorama i tunelima i pri polaganju cjevovoda u prolaznim, poluprolaznim i neprohodnim kanalima. Nosači štitnika koriste se kako za polaganje bez kanala, tako i za polaganje toplotnih cijevi u neprohodne kanale kada su nosači postavljeni izvan komora.
Oklopni fiksni nosači su vertikalni armiranobetonski štitovi sa otvorima za prolaz cijevi. Aksijalne sile se prenose na armiranobetonski štit pomoću prstenova zavarenih na cevovod sa obe strane, ojačanih ukrućenjima. Donedavno se između cijevi i betona polagao azbest. Trenutno nije dozvoljena upotreba azbestne ambalaže. Opterećenje sa cjevovoda toplovodnih mreža kroz oklopne nosače prenosi se na dno i zidove kanala, au slučaju bezkanalnog polaganja - na vertikalnu ravninu uzemljenja. Nosači štitova izrađeni su sa dvostrukom simetričnom armaturom, jer se djelujuće sile iz cijevi mogu usmjeravati u suprotnim smjerovima. U donjem dijelu štita su napravljene rupe za prolaz vode (u slučaju da uđe u kanal).
Proračun fiksnih nosača.
Fiksni nosači fiksiraju položaj cjevovoda na određenim tačkama i percipiraju sile koje nastaju na mjestima fiksiranja pod utjecajem temperaturnih deformacija i unutrašnjeg pritiska.
Oslonci imaju veoma važan uticaj na rad toplovoda. Ozbiljne nezgode nisu rijetke zbog nepravilnog postavljanja nosača, lošeg izbora konstrukcija ili nepažljive montaže. Veoma je važno da su svi oslonci opterećeni, za šta je potrebno prilikom ugradnje provjeriti njihov položaj duž trase i njihov položaj u visini. Kod polaganja bez kanala obično odbijaju ugraditi slobodne nosače ispod cjevovoda kako bi izbjegli neravnomjerno slijeganje, kao i dodatna naprezanja savijanja. U ovim brtvama cijevi se polažu na neometano tlo ili pažljivo zbijeni sloj pijeska.
Raspon (udaljenost) između oslonaca određuje napon savijanja koji se javlja u cjevovodu i strelicu otklona.
Prilikom proračuna naprezanja i deformacija savijanja, cjevovod koji leži na slobodnim nosačima smatra se višerasponskom gredom. Na sl. T.c.19 prikazuje dijagram momenata savijanja višerasponskog cjevovoda.
Razmotrite sile i naprezanja koji djeluju u cjevovodima.
Prihvatamo sljedeću notaciju:
M- moment sile, N*m; Q B , Q g - vertikalna i horizontalna sila, N; q in , q G- specifično opterećenje po jedinici dužine, vertikalno i horizontalno, H/m; ..N - horizontalna reakcija na oslonac, N.
Maksimalni moment savijanja u cjevovodu s više raspona javlja se na osloncu. Veličina ovog trenutka (9.11)
gdje q
- specifično opterećenje po jedinici dužine cjevovoda, N/m; 
- dužina raspona između nosača, m. Specifično opterećenje q
određuje se formulom
(9-12)
gdje q B - vertikalno specifično opterećenje, uzimajući u obzir težinu cjevovoda sa rashladnim sredstvom i toplotnom izolacijom; q G - horizontalno specifično opterećenje, uzimajući u obzir snagu vjetra,
(9-13)
gdje w
- brzina vjetra, m/s; 
- gustina vazduha, kg / m 3; d i
-
vanjski prečnik izolacije cjevovoda, m; k
- aerodinamički koeficijent u prosjeku 1,4-1,6.
Silu vjetra treba uzeti u obzir samo u otvorenim toplotnim cijevima iznad glave.
Moment savijanja na sredini raspona
(9.14)
Na udaljenosti od 0,2 
od oslonca, moment savijanja je nula.
Maksimalni otklon se javlja u sredini raspona.
Grana za otklon cijevi 
,
(9.15)
Na osnovu izraza (9-11) određuje se raspon između slobodnih nosača
(9-16) odakle 
,m(9-17)
Prilikom odabira raspona između nosača za stvarne šeme cjevovoda, pretpostavlja se da će u najnepovoljnijim radnim uvjetima, na primjer, pri najvišim temperaturama i pritiscima rashladne tekućine, ukupni napon od svih djelujućih sila u najslabijem dijelu (obično zavareni spoj) ) ne prelazi dozvoljenu vrijednost 
[
].
Preliminarna procjena udaljenosti između oslonaca može se napraviti na osnovu jednačine (9-17), uz pretpostavku naprezanja savijanja 
4 jednako 0,4-0,5 dozvoljenog naprezanja:
Fiksni oslonci percipiraju reakciju unutrašnjeg pritiska, slobodni oslonci i
kompenzator.
Rezultirajuća sila koja djeluje na fiksni oslonac može se predstaviti kao
a - koeficijent u zavisnosti od smera delovanja aksijalnih sila unutrašnjeg pritiska na obe strane oslonca. Ako je oslonac rasterećen od sile unutrašnjeg pritiska, onda a=0 inače a=1;
R- unutrašnji pritisak u cevovodu; 
-
područje unutrašnjeg dijela cjevovoda; 
-
koeficijent trenja na slobodnim osloncima; 
-
razlika u dužinama sekcija cjevovoda s obje strane fiksnog nosača; 
-
razlika između sila trenja aksijalnih kliznih kompenzatora ili elastičnih sila fleksibilnih kompenzatora na obje strane fiksnog oslonca.
26. Kompenzacija toplotnog izduženja cevovoda sistema za snabdevanje toplotom. Osnove proračuna fleksibilnih kompenzatora.
U toplotnim mrežama trenutno se najviše koriste kutija za punjenje, U-oblika, i u novije vrijeme i mehovi (talasasti) dilatacioni spojevi. Osim posebnih kompenzatora, koriste se za kompenzaciju i prirodni uglovi okreti glavnog grijanja - samokompenzacija. Kompenzatori moraju imati dovoljan kompenzacijski kapacitet 
za uočavanje toplinskog izduženja dijela cjevovoda između fiksnih nosača, dok maksimalni naponi u radijalnim kompenzatorima ne bi trebali prelaziti dozvoljene (obično 110 MPa). Također je potrebno odrediti reakciju kompenzatora koji se koristi u proračunu opterećenja na fiksnim nosačima. Termičko izduženje projektnog dijela cjevovoda 
, mm, određeno formulom
, (2.81)
gdje 
\u003d 1,2 10ˉ² mm / (m o C),
- procijenjena temperaturna razlika, određena formulom 
, (2.82)
gdje 
L
Fleksibilni dilatacijski spojevi za razliku od kutija za punjenje, odlikuju se nižim troškovima održavanja. Koriste se za sve metode polaganja i za sve parametre rashladnog sredstva. Upotreba dilatacijskih spojeva kutije za punjenje ograničena je na pritisak ne veći od 2,5 MPa i temperaturu rashladnog sredstva ne veću od 300°C. Ugrađuju se prilikom podzemnog polaganja cjevovoda prečnika većeg od. 100 mm, pri polaganju iznad zemlje na niske nosače cijevi prečnika većeg od 300 mm, kao i na skučenim mjestima gdje je nemoguće postaviti fleksibilne dilatacijske spojeve.
Fleksibilni dilatacijski spojevi izrađuju se od krivina i ravnih dijelova cijevi pomoću elektrolučnog zavarivanja. Prečnik, debljina zida i kvaliteta čelika kompenzatora su isti kao i kod cjevovoda glavnih sekcija. Tokom ugradnje, fleksibilni dilatacijski spojevi postavljaju se vodoravno; vertikalne ili nagnute instalacije zahtijevaju uređaje za zrak ili odvod koji otežavaju održavanje.
Kako bi se stvorio maksimalni kapacitet dilatacije, fleksibilni dilatacijski spojevi se razvlače u hladnom stanju prije ugradnje i fiksiraju odstojnicima u tom položaju. vrijednost
proširenja kompenzatora evidentiraju se posebnim aktom. Istegnuti kompenzatori se pričvršćuju na toplinsku cijev zavarivanjem, nakon čega se odstojnici uklanjaju. Zbog prethodnog istezanja, kompenzacijski kapacitet je gotovo udvostručen. Za ugradnju fleksibilnih kompenzatora uređuju se kompenzacijske niše. Niša je neprohodni kanal istog dizajna, koji po konfiguraciji odgovara obliku kompenzatora.
Kompenzatori žlijezda (aksijalni). izrađuju se od cijevi i od čeličnog lima dvije vrste: jednostrane i dvostrane. Postavljanje dvostranih dilatacijskih spojeva dobro je kombinirano s ugradnjom fiksnih nosača. Kompenzatori žlijezda se postavljaju strogo duž osi cjevovoda, bez izobličenja. Punilo kompenzatora je prsten od azbestnog grafičkog gajtana i gume otporne na toplinu. Za bezkanalne cjevovode treba koristiti aksijalne kompenzatore.
Kapacitet ekspanzije dilatacijskih spojeva kutije za punjenje raste s povećanjem promjera.
Fleksibilni proračun kompenzatora.
Termičko izduženje projektnog dijela cjevovoda 
, mm, određeno formulom
, (2.81)
gdje 
- prosječni koeficijent linearne ekspanzije čelika, mm / (m o C), (za tipične proračune možete uzeti 
\u003d 1,2 10ˉ² mm / (m o C),
- procijenjena temperaturna razlika, određena formulom
, (2.82)
gdje 
- projektna temperatura rashladnog sredstva, o C;
- procijenjena temperatura vanjskog zraka za projektiranje grijanja, o C;
L- udaljenost između fiksnih nosača, m.
Kompenzacijski kapacitet kompenzatora kutije za punjenje je smanjen za marginu od 50 mm.
Reakcija kutije za punjenje - sila trenja u pakiranju kutije za punjenje 
određuje se formulom, (2.83)
gdje 
- radni pritisak rashladna tečnost, MPa;
- dužina ambalažnog sloja duž ose kompenzatora žlijezda, mm;
- vanjski prečnik grane kompenzatora sabirnice, m;
- koeficijent trenja pakovanja o metal, uzima se jednakim 0,15.
Tehničke karakteristike dilatacionih spojeva mehova date su u tabeli. 4.14 - 4.15. Aksijalna reakcija dilatacijskih spojeva mehova 
sastoji se od dva dela
(2.84)
gdje 
- aksijalna reakcija uzrokovana valnim deformacijama, određena formulom
, (2.85)
gdje je l- temperaturno izduženje dijela cjevovoda, m;
- krutost talasa, N/m, uzeta prema pasošu kompenzatora; n- broj talasa (sočiva). 
- aksijalna reakcija od unutrašnjeg pritiska, određena formulom
, (2.86)
gdje 
- koeficijent u zavisnosti od geometrijskih dimenzija i debljine zida talasa, u proseku je 0,5 - 0,6;
D i d su vanjski i unutrašnji promjer valova, m;
- višak pritiska rashladne tečnosti, Pa.
Prilikom izračunavanja samokompenzacije, glavni zadatak je odrediti maksimalni napon na bazi kratkog kraka ugla zaokreta kolosijeka, koji je određen za uglove skretanja od 90° duž 
formula 
; (2.87)
za uglove veće od 90o, tj. 90+
, prema formuli 
(2.88)
gdje je l- izduženje kratkog kraka, m; l- dužina kratkog kraka, m; E- modul uzdužne elastičnosti, jednak prosjeku za čelik 2 10 5 MPa; d- vanjski prečnik cijevi, m;
- odnos dužine duge ruke i dužine kratke ruke.
Rice. 3 primjene 14. Fiksni štitnici za cjevovode D n 108-1420 mm tip III sa zaštitom od elektrokorozije: a) obični;
b) ojačana
Rice. 4 Primjene 14. Fiksni slobodno stojeći nosač cijevi
D na 80-200 mm. (podrum).
Rice. 5. Pokretni oslonci:
a - klizni pokretni oslonac; b - valjak; u - valjak;
1 - šapa; 2 - osnovna ploča; 3 - baza; 4 - rebro; 5 - bočno rebro;
6 - jastuk; 7 - položaj montaže nosača; 8 - klizalište; 9 - valjak;
10 - nosač; 11 - rupe.
Rice. 6. Podrška ovjesa:
12 - nosač; 13 - vijak za vješanje; 14 - potisak.
Obloga kanala.
|
|||||
|
|
||||
 |  |  |
|||
Rice. 2 primjene 14. Montažni kanali za toplovodne mreže: a) KL tipa; b) tip KLp; c) tip KLS.
Tabela 3 Priloga 14. Glavne vrste montažnih armiranobetonskih kanala za toplovodne mreže.
| Nazivni prečnik cjevovoda D y, mm | Oznaka (brend) kanala | Dimenzije kanala, mm | |||
| Interna nominalna | outdoor | ||||
| Širina A | Visina H | Širina A | Visina H | ||
| 25-50 70-80 | KL(KLp)60-30 KL(KLp)60-45 | ||||
| 100-150 | KL(KLp)90-45 KL(KLp)60-60 | ||||
| 175-200 250-300 | KL(KLp)90-60 KL(KLp)120-60 | ||||
| 350-400 | KL(KLp)150-60 KL(KLp)210-60 | ||||
| 450-500 | KLs90-90 KLs120-90 KLs150-90 | ||||
| 600-700 | KLs120-120 KLs150-120 KLs210-120 |
Dodatak 15. Pumpe u sistemima za snabdevanje toplotom.
Rice. 1 Dodatak 15. Polje karakteristika mrežnih pumpi.
Prilog 15 Tabela 1. Glavni specifikacije mrežne pumpe.
| Tip pumpe | Napajanje, m 3 / s (m 3 / h) | Glava, m | Dozvoljena rezerva kavitacije, m., ne manje od | Pritisak na ulazu u pumpu, MPa (kgf / cm 2) ne više | Brzina (sinhrona), 1/s (1/min) | snaga, kWt | K.p.d., %, ne manje od | Temperatura pumpane vode, (°C), max | Težina pumpe, kg |
| SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160 | 0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) | 5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0 | 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10) | 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) | (120) (180) (180) (120) (180) (120) | - - - - - - - - - - - - - - - - - - |
Tabela 2 Aneksa 15. Centrifugalne pumpe tip K
| Marka pumpe | Produktivnost, m 3 / h | puna glava, m | Brzina kotača, o/min | Preporučena snaga motora, kW | Prečnik radnog kola, mm |
| 1 K-6 | 6-11-14 | 20-17-14 | |||
| 1,5 K-6a | 5-913 | 16-14-11 | 1,7 | ||
| 1,5 K-6b | 4-9-13 | 12-11-9 | 1,0 | ||
| 2 K-6 | 10-20-30 | 34-31-24 | 4,5 | ||
| 2 K-6a | 10-20-30 | 28-25-20 | 2,8 | ||
| 2 K-6b | 10-20-25 | 22-18-16 | 2,8 | ||
| 2 K-9 | 11-20-22 | 21-18-17 | 2,8 | ||
| 2 K-9a | 10-17-21 | 16-15-13 | 1,7 | ||
| 2 K-9b | 10-15-20 | 13-12-10 | 1,7 | ||
| 3 K-6 | 30-45-70 | 62-57-44 | 14-20 | ||
| 3 K-6a | 30-50-65 | 45-37-30 | 10-14 | ||
| 3 K-9 | 30-45-54 | 34-31-27 | 7,0 | ||
| 3 K-9a | 25-85-45 | 24-22-19 | 4,5 | ||
| 4 K-6 | 65-95-135 | 98-91-72 | |||
| 4 K-6a | 65-85-125 | 82-76-62 | |||
| 4 K-8 | 70-90-120 | 59-55-43 | |||
| 4 K-8a | 70-90-109 | 48-43-37 | |||
| 4 K-12 | 65-90-120 | 37-34-28 | |||
| 4 K-12a | 60-85-110 | 31-28-23 | 14, | ||
| 4 K-18 | 60-80-100 | 25-22-19 | 7,0 | ||
| 4 K-18a | 50-70-90 | 20-18-14 | 7,0 | ||
| 6 K-8 | 110-140-190 | 36-36-31 | |||
| 6 K-8a | 110-140-180 | 30-28-25 | |||
| 6 K-8b | 110-140-180 | 24-22-18 | |||
| 6 K-12 | 110-160-200 | 22-20-17 | |||
| 6 K-12a | 95-150-180 | 17-15-12 | |||
| 8 K-12 | 220-280-340 | 32-29-25 | |||
| 8 K-12a | 200-250-290 | 26-24-21 | |||
| 8 K-18 | 220-285-360 | 20-18-15 | |||
| 8 K-18a | 200-260-320 | 17-15-12 |
Dodatak 16. Zaporni ventili u sistemima za snabdevanje toplotom.
Dodatak Tabela 2 16. Čelični rotacioni leptir ventili sa električnim pogonom D y 500-1400 mm per str y = 2,5 MPa, t£200°C sa sučeonim zavarenim krajevima.
Dodatak 16 Tabela 3. Ventili
| Oznaka ventila | Uslovni prihod D y, mm | Ograničenja primjene (ne više) | Priključak na cjevovod | Materijal kućišta | |||
| Prema katalogu | U toplotnim mrežama | ||||||
| str y , MPa | t, °C | str y , MPa | t, °C | ||||
| 30h6br | 50, 80, 100, 125, 150 | 1,0 | 1,0 | Prirubnički | Sivi liv | ||
| 30h930br | 600, 1200, 1400 | 0,25 | 0,25 | ||||
| 31h6br | 1,6 | 1,0 | |||||
| 30s41nzh (ZKL2-16) | 50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600 | 1,6 | 1,6 | Čelik | |||
| 30s64nzh | 2,5 | 2,5 | Čelik | ||||
| 30s567nzh (IA11072-12) | 2,5 | 2,5 | Za zavarivanje | ||||
| 300s964nzh | 2,5 | 2,5 | Prirubnički i čeono zavareni krajevi | Čelik | |||
| 30s967nzh (IATS072-09) | 500, 600 | 2,5 | 2,5 | Za zavarivanje |
Rice. 2 prijave 16. Kuglasti ventili u sistemima grijanja.
 |
Dodatak Tabela 4 16. Tehnički podaci kuglastih ventila.
| Nazivni prečnik | Nazivni prečnik | Dh, mm | d, mm | t, mm | L, mm | H1 | H2 | A | Težina u kg |
| 17,2 | 1,8 | 0,8 | |||||||
| 21,3 | 2,0 | 0,8 | |||||||
| 26,9 | 2,3 | 0,9 | |||||||
| 33,7 | 2,6 | 1,1 | |||||||
| 42,4 | 2,6 | 1,4 | |||||||
| 48,3 | 2,6 | 2,1 | |||||||
| 60,3 | 2,9 | 2,7 | |||||||
| 76,1 | 76,1 | 2,9 | 4,7 | ||||||
| 88,9 | 88,9 | 3,2 | 6,1 | ||||||
| 114,3 | 114,3 | 3,6 | 9,5 | ||||||
| 139,7 | 3,6 | 17,3 | |||||||
| 168,3 | 4,0 | 26,9 | |||||||
| 219,1 | 4,5 | - | 43,5 | ||||||
| 355,6 | 273,0 | 5,0 | - | 115,0 | |||||
| 323,3 | 5,6 | - | 195,0 | ||||||
| 355,6 | 5,6 | - | 235,0 | ||||||
| 406,4 | 6,3 | - | 390,0 | ||||||
| 508,0 | 166,5 | - | 610,0 |
Napomena: tijelo ventila - čelik Art. 37,0; lopta - nerđajući čelik; loptasto sjedište i kutija za punjenje - Teflon + 20% karbona; O-prstenovi– Trostruki EPDM i Viton.
Dodatak 17. Odnos između pojedinih jedinica fizičke veličine biti zamijenjen, sa SI jedinicama.
Tabela 1 Aneksa 17.
| Naziv količina | Jedinica | Odnos sa SI jedinicama | |||
| biti zamijenjen | SI | ||||
| Ime | Oznaka | Ime | Oznaka | ||
| količina toplote | kilokalorija | kcal | kilo joule | KJ | 4,19 kJ |
| specifična količina toplote | kilokalorija po kilogramu | kcal/kg | kilodžula po kilogramu | KJ/kg | 4,19 kJ/kg |
| toplotni tok | kilokalorija na sat | kcal/h | watt | uto | 1.163 W |
| (snaga) | gigakalorija na sat | Gcal/h | megavat | MW | 1.163 MW |
| površinska gustina toplotni tok | kilokalorija na sat po kvadratnom metru | kcal / (h m 2) | vat po kvadratnom metru | W/m2 | 1.163 W/m2 |
| volumetrijska gustina toplotnog fluksa | kilokalorija na sat po kubnom metru | kcal / (h m 3) | vat po kubnom metru | W/m 3 | 1.163 W/m3 |
| toplotni kapacitet | kilokalorija po stepenu Celzijusa | kcal/°C | kilodžula po stepenu Celzijusa | KJ/°C | 4,19 kJ |
| specifična toplota | kilokalorija po kilogramu Celzijusa | kcal/(kg°S) | kilodžula po kilogramu stepena Celzijusa | KJ/(kg°S) | 4,19 kJ/(kg°S) |
| toplotna provodljivost | kilokalorija po metru satu stepen Celzijusa | kcal/(m h°C) | vat po stepenu Celzijusa | W/(m °S) | 1,163W/(m °C) |
Tabela 2. Dodatak 17. Odnos mjernih jedinica
| mjerne jedinice | Pa | bar | mm. rt. st | mm. vode. st | kgf / cm 2 | Lbf/in 2 |
| Pa | 10 -6 | 7,5024∙10 -3 | 0,102 | 1,02∙10 -6 | 1,45∙10 -4 | |
| bar | 10 5 | 7,524∙10 2 | 1,02∙10 4 | 1,02 | 14,5 | |
| mmHg | 133,322 | 1,33322∙10 -3 | 13,6 | 1,36∙10 -3 | 1,934∙10 -2 | |
| mm vode st | 9,8067 | 9,8067∙10 -5 | 7,35∙10 -2 | ∙10 -4 | 1,422∙10 -3 | |
| kgf / cm 2 | 9,8067∙10 4 | 0,98067 | 7,35∙10 2 | 10 4 | 14,223 | |
| Lbf/in 2 | 6,8948∙10 3 | 6,8948∙10 -2 | 52,2 | 7,0307∙10 2 | 7,0307∙10 -2 |
Zadatak za realizaciju predmetnog projekta
Početni podaci za izvršenje kursni projekat treba uzeti prema posljednje dvije cifre đačke knjižice ili broja matične knjižice. Generalni plan okruga grada donosi nastavnik.
Tabela 1 - Geografska tačka - područje za projektovanje sistema za snabdevanje toplotom
| Broj cifara | Grad | Broj cifara | Grad |
| Blagoveshchensk (Amurska regija) | Kostroma | ||
| Barnaul (Altaj) | Syktyvkar | ||
| Arkhangelsk | Ukhta | ||
| Astrakhan | Birobidžan (regija Khabarov) | ||
| Kotlas (Arhangelska regija) | Armavir (Krasnodarski region) | ||
| Ufa | Kemerovo | ||
| Belgorod | Sochi | ||
| Onega (Arhangelska regija) | Urengoj (Jamalo-Nenecki region) | ||
| Bryansk | Krasnojarsk | ||
| Volgograd | Samara | ||
| Murom (Vladimirska regija) | Tikhvin (Lenjingradska oblast) | ||
| Vologda | Kursk | ||
| Voronjež | Lipetsk | ||
| Bratsk (regija Irkutsk) | Kašira (Moskovska regija) | ||
| Arzamas (regija Nižnji Novgorod) | St. Petersburg | ||
| Novgorod | Mound | ||
| Nižnji Novgorod | Dmitrov (Moskovska oblast) | ||
| Ivanovo | Moskva | ||
| Nalčik (Kabard.-Balk. R.) | Yoshkar-Ola (Republika Mari El) | ||
| Totma (Vologda oblast) | Saransk (Rep. Mordovia) | ||
| Irkutsk | Murmansk | ||
| Kalinjingrad | Tver | ||
| Rzhev (Tver region) | Elista (Kalmikija) | ||
| Kaluga | Novosibirsk | ||
| orao | Orenburg | ||
| Omsk | |||
| Petrozavodsk (Karelija) | Vladivostok (Primorska oblast) | ||
| Kirov | Penza | ||
| Pechora | permski | ||
| Pskov | Tomsk | ||
| Uljanovsk | Yaroslavl | ||
| Ryazan | Saratov | ||
| Rostov na Donu | Vorkuta | ||
| Salekhard (Khanty-Mans. AO) | Surgut (Khanty-Mans. AO) | ||
| Okhotsk (regija Khabarovsk) | Izhevsk (Udmurtia) | ||
| Chita | Grozni | ||
| Millerovo (Rostovska regija) | Kazan (Tatarstan) | ||
| Tambov | Minsk | ||
| Stavropol | Kijev | ||
| Tula | Mogilev (Zvono) | ||
| Smolensk | Žitomir (ukr.) | ||
| Magadan | Odessa | ||
| Krasnodar | Lviv | ||
| Kaluga | Kharkov | ||
| Mahačkala (R. Dagestan) | Tynda (Amurska regija) | ||
| Astrakhan | Velikiye Luki | ||
| Mončegorsk (regija Murmans) | Tjumenj (Nenecki autonomni okrug) | ||
| Petrun (Komi) | Chelyabinsk | ||
| Ulan-Ude (Buryatia) | Kurilsk (regija Sahalin) | ||
| Surgut (Khanty-Mans AO) | Nikolsk (Vologda oblast) |
Tabela 2 - Podaci o sistemu za opskrbu toplinom
| Početni podaci | Pretposljednja cifra broja | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Sistem grijanja | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
| otvoren | zatvoreno | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Vrsta sistemske regulacije | Zadnja cifra broja | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Kvalitet u smislu opterećenja grijanja | Kvalitet u smislu ukupnog opterećenja | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Procijenjena temperatura vode u mreži, 0 S | 150/70 | 140/70 | 130/70 | 150/70 | 140/70 | 130/ | 140/70 | 150/70 | 140/70 | 130/70 | ||||||||||||||||||||||||
| Šeme priključka za grijače PTV | br | paralelno | dosljedan | mješovito | ||||||||||||||||||||||||||||||
Tabela 3 - Podaci o području opskrbe toplinom
| Početni podaci | Pretposljednja cifra broja | |||||||||
| CHP lokacija | aplikacija. | |||||||||
| Udaljenost od CHPP do stambenog naselja, km | 0,9 | 0,8 | 0,7 | 0,9 | 1,0 | 1,1 | 0,8 | 0,7 | 0,6 | 1,1 |
| Gustina naseljenosti, osoba/ha | ||||||||||
| Reljefne konture | Zadnja cifra broja | |||||||||
| a | ||||||||||
| b | ||||||||||
| in | ||||||||||
| G | ||||||||||
| d | ||||||||||
| e |
Tabela 4 - Zadatak za izvođenje čvorova toplotne mreže
Književnost
1. Opskrba toplinom / A.A. Ionin, B.M. Khlybov, V.N. Bratenkov i drugi; Udžbenik za univerzitete.-M.: Stroyizdat, 1982.- 336s.
2. Opskrba toplinom / V.E.Kozin, T.A.Levina, A.P.Markov i dr.; Tutorial za studente. - M.: Više. škola, 1980-408.
3. Podešavanje vodovodnih sistema daljinskog grejanja / Apartsev M. M. Referentni priručnik.-M.: Energoatomizdat, 1983.-204 str.
4. Mreže za grijanje vode. Referentni priručnik za dizajn./Ed. N.K.Gromova, E.P.Shubina.-M.: Energoatomizdat, 1988.-376 str.
5. Priručnik za podešavanje i rad mreža za grijanje vode /V.I.Manyuk, Ya.I.Kaplinsky, E.B.Khizh i dr. 3. izdanje -432s.
6. Priručnik za opskrbu toplinom i ventilaciju. Knjiga 1: Grijanje i opskrba toplinom - 4. izdanje, ispravljeno. i dodatni / R.V. Shchekin, S.N.
7. Priručnik za dizajnere. Projektovanje toplotnih mreža. Nikolaev A. A. - Kurgan.: Integral, 2007. - 360 str.
8. Projektovanje toplotnih tačaka. SP 41-101-95. Ministarstvo građevina Rusije, 1997.-78s.
9. Toplotne mreže. SNiP 41-02-2003. Gosstroy of Russia. Moskva, 2004.
10. Toplotne mreže (Termomehanički dio). Radni crteži: GOST 21.605-82 * .-Ved. 01.078.83.-M., 1992.-9s.
11. Toplotna izolacija opreme i cjevovoda. SNiP 41-03-2003. Gosstroy of Russia. Moskva, 2003.
12. Projektovanje toplotne izolacije opreme i cjevovoda. SP 41-103-2000 Gosstroy of Russia. Moskva, 2001.
13. Građevinska klimatologija. SNiP 23-01-99, Gosstroy of Russia.-M:2000.-66s.
14. Unutrašnji vodovod i kanalizacija. SNiP 2.04.01-85* Gosstroy of Russia. M.: 1999-60.
15. Tip serije 4.904-66 Polaganje cevovoda toplovodnih mreža u neprohodnim kanalima. Pitanje 1 - Položaj cjevovoda D 25-350 mm u neprohodnim kanalima, uglovi rotacije i kompenzacijske niše.
16. Tip serije 3.006.1-8 Prefabricirani armiranobetonski kanali i tuneli od elemenata nosača. Broj 0 - Materijali za dizajn.
17. Isto. Pitanje 5 - Čvorovi rute. Radni crteži.
18. Tipska serija 4.903-10 Proizvodi i delovi cevovoda za toplovodne mreže. Pitanje 4 - Fiksni nosači cjevovoda.
19. Isto. Izdanje 5 - Pokretni nosači cjevovoda.
Tabela 1- KLIMATSKI PARAMETRI HLADNOG PERIODA GODINE
| Temperatura zraka najhladnijeg dana, °C, sigurnost | Temperatura vazduha najhladnije petodnevke, °C, obezbeđenje | Temperatura zraka, °S, sigurnost 0,94 | Apsolutno minimalna temperatura vazduh, °S | Prosječna dnevna amplituda temperature zraka najhladnijeg mjeseca, °C | Trajanje, dani i srednja temperatura vazduha, °S, perioda sa srednjom dnevnom temperaturom vazduha | Prosječna mjesečna relativna vlažnost zraka najhladnijeg mjeseca, % | Prosječna mjesečna relativna vlažnost zraka u 15:00 najhladnijeg mjeseca, %. | Padavine za novembar-mart, mm | Preovlađujući smjer vjetra za decembar-februar | Maksimalne prosječne brzine vjetra u tačkama za januar, m/s | Prosječna brzina vjetra, m/s, za period sa srednjom dnevnom temperaturom zraka £ 8 °C | ||||||||
| £ 0°C | £ 8°C | £ 10°S | |||||||||||||||||
| 0,98 | 0,92 | 0,98 | 0,92 | trajanje | prosječna temperatura | trajanje | prosječna temperatura | trajanje | prosječna temperatura | ||||||||||
| Rzhev | -37 | -33 | -31 | -28 | -15 | -47 | 6,6 | -6,1 | -2,7 | -1,8 | YU | - | 3,6 |
Tabela 2- KLIMATSKI PARAMETRI TOPLOG PERIODA GODINE
| Republika, regija, regija, tačka | Barometarski pritisak, hPa | Temperatura zraka, °S, sigurnost 0,95 | Temperatura zraka, °S, sigurnost 0,98 | Srednje Maksimalna temperatura vazduh najtoplijeg meseca, °S | Apsolutna maksimalna temperatura zraka, °C | Prosječna dnevna amplituda temperature zraka najtoplijeg mjeseca, °C | Prosječna mjesečna relativna vlažnost zraka najtoplijeg mjeseca, % | Prosječna mjesečna relativna vlažnost vazduha u 15:00 najtoplijeg mjeseca, % | Padavine za april-oktobar, mm | Maksimalna dnevna količina padavina, mm | Preovlađujući smjer vjetra za jun-avgust | Minimum srednjih brzina vjetra u tačkama za jul, m/s |
| Rzhev | 20,1 | 24,4 | 22,5 | 10,5 | W | - |
Uređaji na mreži grijanja. Podržava.
Uređaji na mreži grijanja. Prilikom podzemnog polaganja za postavljanje i održavanje toplovoda, kompenzatora, ventila, ventilacionih otvora, diploma, drenaža i instrumentacije, uređuju se podzemne komore. Mogu biti montažni armiranobetonski, monolitni i opekani. Visina komora mora biti najmanje 2m. Broj grotla sa površinom komore do 6m 2 treba da bude najmanje 2, sa komornim konjem većim od 6m 2 najmanje 4. Komora predviđa slivnu jamu 400x400mm i dubinu od 300mm.
Fittings. Postoje sljedeće vrste okova:
1. isključivanje;
2. regulatorni;
3. sigurnost;
4. prigušivanje;
5. odvod kondenzata;
6. kontrola i mjerenje.
Zaporni ventili (zasun) se ugrađuju na svim cjevovodima koji se protežu od izvora topline, u čvorovima ogranaka, u spojnicama za ispuštanje zraka.
Zasun se ugrađuje u sljedećim slučajevima:
1. Na svim cevovodima izlaza toplotne mreže iz izvora toplote.
2. Za izvođenje radova na popravci, sekcijski ventili se ugrađuju na toplovode vodovodnih sistema. Razmaci između ventila uzimaju se u zavisnosti od prečnika cevi i dati su u tabeli 1
Tabela 1
| D y, mm | 400-500 | ||
| l, m | do 1000 | do 1500 | do 3000 |
3. Prilikom polaganja cevovoda iznad zemlje D na 900mm, dozvoljena je ugradnja sekcijskih ventila na svakih 5000m. Na mjestima ugradnje ventila, skakači se postavljaju između dovodnog i povratnog cjevovoda promjera 0,3 D na cjevovodu, ali ne manjeg od 50 mm. Džamper predviđa ugradnju dva zasuna i kontrolnog ventila između njih D y \u003d 25 mm.
4. Na granama do pojedinačnih objekata dužine do 30m i D na 50mm, dozvoljeno je ne postavljati zaporni ventili, ali predvidjeti njegovu ugradnju za grupu zgrada.
Zasun i kapije sa D na 500mm prihvataju se samo sa električnim pogonima. Da bi se olakšalo otvaranje i zatvaranje ventila na cjevovodima D na 350 mm, izrađuju se obilazni vodovi - bajpasi.
Podržava. Nosači se koriste za opažanje sila koje nastaju u toplovodima i prenose ih na noseće konstrukcije ili tlo. Nosači se dijele na mobilne i fiksne.
Fiksni nosači . Fiksni nosači su predviđeni za pričvršćivanje cjevovoda u posebne konstrukcije i služe za raspodjelu izduženja cjevovoda između dilatacijskih spojeva i osiguravaju ujednačen rad dilatacijskih spojeva. Između svaka dva kompenzatora postavljen je fiksni nosač. Fiksni nosači se dijele na:
Otporan (za sve vrste polaganja);
· štit (sa polaganjem bez kanala i u neprohodnim kanalima);
Stege (za nadzemno polaganje i u tunelima).
Izbor vrste fiksnih nosača i njihov dizajn ovise o silama koje djeluju na nosač.
Razlikovati krajnje i srednje fiksne nosače.
U tlu ili neprohodnim kanalima, fiksni nosači se izvode u obliku armirano-betonskih štitova (sl. 25), ugrađenih u tlo ili zidove kanala. Cijevi su čvrsto povezane sa štitom uz pomoć potpornih čeličnih limova zavarenih na njih.
 |
| Rice. 25. Fiksni nosač štita. |
U komorama podzemnih kanala i pri nadzemnom polaganju izrađuju se fiksni nosači u obliku metalne konstrukcije, zavarene ili pričvršćene za cijevi (Sl. 26).
Ove konstrukcije se ugrađuju u temelje, zidove stubova i plafone kanala, komore i prostorije u kojima se polažu cevi.
Pokretni nosači . Pokretni nosači služe za prijenos težine toplotnih cjevovoda na noseće konstrukcije i osiguravaju pomicanje cijevi zbog promjena njihove dužine s promjenama temperature rashladnog sredstva.
Postoje klizni, valjkasti, valjkasti i viseći nosači. Klizni ležajevi su najčešći. Koriste se bez obzira na smjer horizontalnih kretanja cjevovoda za sve metode polaganja i za sve prečnike cijevi (Sl. 27).
Za cijevi se koriste valjkasti nosači d>200mm pri polaganju na podove, ponekad u prolaznim kanalima, kada je potrebno smanjiti uzdužne sile na noseće konstrukcije (Sl. 28.).
Valjkasti ležajevi se koriste u istim slučajevima kao i valjkasti ležajevi, ali uz prisutnost horizontalnih pomaka pod kutom prema osi trase.
Prilikom polaganja cijevi u prostorijama i dalje na otvorenom Koriste se jednostavni (kruti) i opružni oslonci.
Opružni nosači za cijevi d>150mm na mestima vertikalnih pomeranja cevi.
Krute vješalice se koriste za nadzemno polaganje sa fleksibilnim dilatacijskim spojevima. Dužina krutih vješalica mora biti najmanje 10 puta veća od termičkog pomaka vješalice najudaljenije od fiksnog oslonca.
Kompenzatori. Kompenzatori se koriste za uočavanje termičkih izduženja i rasterećenje cijevi od toplinskih naprezanja.
Toplinsko izduženje čeličnih cijevi kao rezultat toplinskog širenja metala određuje se formulom:
,
gdje je koeficijent lokalne ekspanzije (1/ o C); za čelik =12 10 -6 (1/ o C); - dužina cijevi, m; - temperatura cijevi tokom instalacije (jednaka izračunatoj temperaturi vanjskog zraka za grijanje), °C; - radna temperatura zida (jednaka maksimalnoj radnoj temperaturi), o C.
U nedostatku kompenzatora, zbog zagrijavanja cijevi mogu nastati velika tlačna naprezanja. Ovi naponi se izračunavaju po formuli:
,
gdje E- modul elastičnosti jednak 2 10 -6 kg/cm 2.
Kompenzatori se dijele na aksijalne i radijalne. Aksijalni kompenzatori su postavljeni na ravnim dijelovima toplovoda. Radijalna instalacija na mreži bilo koje konfiguracije, jer. kompenzuju i aksijalna i radijalna izduženja.
Aksijalni dilatacijski spojevi su omentalni i lećasti. Najrasprostranjeniji kompenzatori kutije za punjenje (Sl. 29). Kompenzator žlijezde radi na principu teleskopske cijevi. Brtvljenje između cijevi postiže se pakiranjem impregniranim uljem radi smanjenja trenja. Kompenzatori za punjenje imaju male dimenzije i mali hidraulički otpor.
Kompenzatori sočiva u termalnim mrežama se gotovo nikada ne koriste, jer. skupi su, nepouzdani i izazivaju veliki napor na mrtvim (fiksnim) nosačima. Koriste se pri pritisku u cjevovodima manjim od 0,5 MPa (Sl. 30). Pri visokim pritiscima moguće je izvijanje valova.
Radijalni kompenzatori (savijeni) su cijevi različitih ugiba, izrađene posebno za percepciju cijevnih nastavaka u obliku slova P, lire, omege, namota opruge i drugih oblika (Sl. 31).
 |
| Rice. 31. Vrste obrisa savijenih dilatacijskih spojeva |
Prednosti savijenih dilatacijskih spojeva uključuju: pouzdan rad, nema potrebe za komorama za postavljanje dilatacija ispod zemlje, malo opterećenje mrtvih nosača, potpuno rasterećenje od unutrašnjeg pritiska.
Nedostaci savijenih kompenzatora su povećani hidraulički otpor u odnosu na one za punjenje i glomaznost u veličini.
Izvodi zraka ugrađen u najviše tačke cjevovodi pomoću fitinga, čiji se promjeri uzimaju ovisno o uvjetnom prolazu cjevovoda.
Gryazeviki instaliran na toplovodima ispred pumpi i regulatora.
Posebni objekti uređeni su na ukrštanju toplovodnih mreža sa željeznicom u vidu sifona, tunela, matiranih prijelaza, nadvožnjaka, podzemnih prolaza mreža u kućištima i tunela
Gubici u mrežama
Dodjela procjena gubitaka topline
l za normalizaciju;
l da opravda tarife;
l razviti mjere za uštedu energije
l U slučaju međusobnih obračuna (ako se mjesta ugradnje mjernih jedinica i granice odgovornosti ne poklapaju)
l Prilikom izrade standarda za tehnološke gubitke u prijenosu toplotne energije koriste se tehnički opravdane vrijednosti standardnih energetskih karakteristika
l SO 153-34.20.523-2003 Dio 3 " Smjernice o sastavljanju energetskih karakteristika za sisteme za transport toplotne energije u smislu "toplinskih gubitaka" (umjesto RD 153-34.0-20.523-98)".
l SO 153-34.20.523-2003 Deo 4 "Smernice za sastavljanje energetskih karakteristika sistema za transport toplotne energije u smislu "gubitaka vode u mreži" (umesto RD 153-34.0-20.523-98)".
l Rezultati obaveznog energetska istraživanja organizacije koje se obavljaju u skladu sa savezni zakon br. 261-FZ "O uštedi energije ..."
l Smjernice za sastavljanje energetskih karakteristika sistema za transport toplotne energije (u tri dijela). RD 153-34.0-20.523-98. Dio II. Smjernice za sastavljanje energetskih karakteristika mreže za grijanje vode u smislu "toplinskih gubitaka".
l Smjernice za sastavljanje energetskih karakteristika sistema za transport toplotne energije (u tri dijela). RD 153-34.0-20.523-98. Dio III. Smjernice za sastavljanje energetske karakteristike u smislu "gubitak vode u mreži" za sisteme za transport toplinske energije.
l Gubici i troškovi nosača toplote (topla voda, para, kondenzat);
l 2. Gubici toplotne energije kroz toplotnoizolacione konstrukcije, kao i gubici i troškovi toplotnih nosača;
l 3. Specifična prosječna satna potrošnja mrežne vode po jedinici obračunskog priključnog toplotnog opterećenja potrošača i jedinici isporučene toplotne energije potrošačima.
Temperaturna razlika vode u mreži u dovodnom i povratnom cjevovodu (ili temperatura vode u mreži u povratnim cjevovodima na podešene temperature mrežna voda u dovodnim cjevovodima);
5. Potrošnja električne energije za prijenos toplotne energije.
l Pravila za tehnički rad elektrana i mreža Ruske Federacije (2003) str.1.4.3.
rok važenja ne može biti duži od pet godina
gubici vode u mreži
Gubici vode u mreži - zavisnost tehnički opravdanih gubitaka nosača toplote za transport i distribuciju toplotne energije od izvora do potrošača (unutar bilansa operativne organizacije) od karakteristika i načina rada sistema za snabdevanje toplotom
Energetska karakteristika: gubici vode u mreži
Ovisnost tehnoloških troškova toplotne energije za njen transport i distribuciju od izvora toplotne energije do granice bilansne pripadnosti toplotnih mreža od temperaturni režim rad toplotnih mreža i eksterni klimatski faktori za datu šemu i projektne karakteristike toplotnih mreža