Smjernice za izradu predmeta u disciplini "opskrba toplinom". Temperaturni grafikon mreže grijanja
Build for zatvoreni sistem raspored snabdijevanja toplotom centrale regulacija kvaliteta opskrba toplinom za kombinirano opterećenje grijanja i opskrbe toplom vodom (povišeni ili prilagođeni temperaturni raspored).
Uzmite izračunatu temperaturu mrežne vode u dovodnom vodu t 1 = 130 0 C u povratnom vodu t 2 = 70 0 C, nakon lifta t 3 = 95 0 C. u zatvorenom prostoru tv = 18 0 C. Izračunati toplotni tokovi trebao bi biti isti. Temperatura vruća voda u sistemima za vodosnabdijevanje tgv = 60 0 C, temperatura hladnom vodom t c \u003d 5 0 C. Koeficijent ravnoteže za opterećenje opskrbe toplom vodom a b = 1.2. Šema za uključivanje bojlera sistema za opskrbu toplom vodom je dvostepena sekvencijalna.
Rješenje. Preliminarno izvršimo proračun i konstrukciju grafa temperature grijanja i domaćinstva sa temperaturom mrežne vode u dovodnom cjevovodu za tačku prekida = 70 0 C. Vrijednosti temperatura mrežne vode za sisteme grijanja t 01 ; t 02 ; t 03 će se odrediti pomoću izračunatih zavisnosti (13), (14), (15) za vanjske temperature zraka t n = +8; 0; -deset; -23; -31 0 C
Odredimo, koristeći formule (16), (17), (18), vrijednosti veličina
Za t n = +8 0S vrijednosti t 01, t 02 ,t 03, odnosno bit će:
Proračuni temperature vode u mreži se vrše na sličan način za ostale vrijednosti t n. Korištenje izračunatih podataka i uzimanje minimalna temperatura mrežna voda u dovodnom cjevovodu \u003d 70 0 C, napravit ćemo grafikon temperature grijanja i domaćinstva (vidi sliku 4). Prelomna tačka temperaturnog grafa odgovaraće temperaturi vode mreže = 70 0 C, = 44,9 0 C, = 55,3 0 C, spoljnoj temperaturi vazduha = -2,5 0 C. u tabeli 4. Zatim prelazimo na proračun grafikon povišene temperature. S obzirom na vrijednost podgrijavanja D t n \u003d 7 0 C, određujemo temperaturu grijanog voda iz česme nakon bojlera prve faze
Odredimo formulom (19) balansno opterećenje opskrbe toplom vodom
Pomoću formule (20) određujemo ukupnu temperaturnu razliku vode u mreži d u oba stupnja bojlera
Odredimo po formuli (21) temperaturnu razliku mrežne vode u bojleru prvog stepena za raspon vanjskih temperatura zraka od t n \u003d +8 0 C do t" n \u003d -2,5 0 C
Odredimo za navedeni raspon vanjskih temperatura zraka temperaturnu razliku mrežne vode u drugom stupnju bojlera
Pomoću formula (22) i (25) određujemo vrijednosti veličina d 2 i d 1 za raspon vanjske temperature t n iz t" n \u003d -2,5 0 C do t 0 \u003d -31 0 C. Dakle, za t n \u003d -10 0 C, ove vrijednosti će biti:
Slično ćemo izračunati količine d 2 i d 1 za vrijednosti t n \u003d -23 0 C i t n = –31 0 S. Temperatura vode u mreži i u dovodnom i povratnom cevovodu za graf povećane temperature odrediće se formulama (24) i (26).
Da, za t n \u003d +8 0 C i t n \u003d -2,5 0 C, ove vrijednosti će biti
za t n \u003d -10 0 C
Slično, vršimo proračune za vrijednosti t n \u003d -23 0 C i -31 0 C. Dobijene vrijednosti veličina d 2, d 1, , sumiramo u tabeli 4.
Zacrtati temperaturu mrežne vode u povratnom cjevovodu nakon grijača ventilacijskih sistema u rasponu temperatura vanjskog zraka t n \u003d +8 ¸ -2,5 0 S koristite formulu (32)
Hajde da definišemo vrednost t 2v for t n \u003d +8 0 C. Prvo postavljamo vrijednost na 0 C. Određujemo temperaturne razlike u grijaču i, shodno tome, za t n \u003d +8 0 C i t n \u003d -2,5 0 C
Izračunajte lijevu i desnu stranu jednačine
Lijeva strana 
Desni deo 
Zbog numeričke vrijednosti desni i lijevi dio jednačine su bliski po vrijednosti (unutar 3%), vrijednost ćemo uzeti kao konačnu.
Za ventilacijske sisteme sa recirkulacijom zraka, pomoću formule (34) određujemo temperaturu vode u mreži nakon grijača t 2v for t n = t nro = -31 0 C.
Ovdje su vrijednosti D t ; t ; t dopisivati se t n = t v \u003d -23 0 S. Budući da je ovaj izraz riješen metodom odabira, prvo postavljamo vrijednost t 2v = 51 0 C. Odredimo vrijednosti D t do i D t
Pošto je leva strana izraza bliska po vrednosti desnoj (0,99"1), prethodno prihvaćena vrednost t 2v = 51 0 S će se smatrati konačnim. Koristeći podatke u Tabeli 4, konstruisaćemo grafikone kontrole grijanja i kućne i povećane temperature (vidi sliku 4).
Tabela 4 - Proračun krivulja regulacije temperature za zatvoreni sistem opskrbe toplinom.
| t N | t 10 | t20 | t 30 | d1 | d2 | t 1P | t 2P | t 2V |
| +8 | 70 | 44,9 | 55,3 | 5,9 | 8,5 | 75,9 | 36,4 | 17 |
| -2,5 | 70 | 44,9 | 55,3 | 5,9 | 8,5 | 75,9 | 36,4 | 44,9 |
| -10 | 90,2 | 5205 | 64,3 | 4,2 | 10,2 | 94,4 | 42,3 | 52,5 |
| -23 | 113,7 | 63,5 | 84,4 | 1,8 | 12,5 | 115,6 | 51 | 63,5 |
| -31 | 130 | 70 | 95 | 0,4 | 14 | 130,4 | 56 | 51 |
 |
Fig.4. Tabele kontrole temperature za zatvoreni sistem opskrbe toplinom (¾ grijanja i domaćinstva; --- povišen)
Izraditi prilagođeni (povećani) raspored centralne kontrole kvaliteta za otvoreni sistem za snabdevanje toplotom. Prihvatite koeficijent ravnoteže a b = 1,1. Uzmite minimalnu temperaturu mrežne vode u dovodnom cjevovodu za tačku prekida temperaturnog grafa 0 C. Ostatak početnih podataka uzeti iz prethodnog dijela.
Rješenje. Prvo gradimo temperaturne grafikone , , , koristeći proračune koristeći formule (13); (četrnaest); (petnaest). Zatim ćemo izgraditi raspored grijanja i domaćinstva, čija tačka prekida odgovara vrijednostima temperature vode u mreži 0 S; 0C; 0 C, a vanjska temperatura 0 C. Zatim prelazimo na izračunavanje prilagođenog rasporeda. Odredite balansno opterećenje dovoda tople vode
Odredimo omjer balansnog opterećenja za opskrbu toplom vodom i izračunatog opterećenja za grijanje
Za raspon vanjskih temperatura t n \u003d +8 0 S; -10 0 S; -25 0 S; -31 0 C, relativnu potrošnju toplote za grijanje određujemo prema formuli (29)`; Na primjer za t n \u003d -10 će biti:
Zatim, uzimajući vrijednosti poznate iz prethodnog dijela t c; t h q; Dt definirati, koristeći formulu (30), za svaku vrijednost t n relativni troškovi vode u mreži za grijanje.
Na primjer, za t n \u003d -10 0 C bit će:
Uradimo izračune za druge vrijednosti na isti način. t n.
Temperature dovodne vode t 1p i obrnuto t 2n cjevovoda za prilagođeni raspored će se odrediti formulama (27) i (28).
Da, za t n \u003d -10 0 C dobijamo
Uradimo proračune t 1p i t 2p i za druge vrijednosti t n. Odredimo pomoću izračunatih zavisnosti (32) i (34) temperaturu vode u mreži t 2v poslije grijača ventilacijskih sistema za t n \u003d +8 0 C i t n \u003d -31 0 S (u prisustvu recirkulacije). Sa vrijednošću t n = +8 0 S t 2v = 23 0 C.
Hajde da definišemo vrednosti Dt do i Dt to
; 
Budući da su numeričke vrijednosti lijevog i desnog dijela jednačine bliske, prethodno prihvaćena vrijednost t 2v = 23 0 C, smatrat ćemo ga konačnim. Hajde da definišemo i vrednosti t 2v at t n = t 0 = -31 0 C. Postavimo preliminarno vrijednost t 2v = 47 0 C
Izračunajmo vrijednosti D t do i
Dobijene vrijednosti izračunatih vrijednosti sumirane su u tabeli 3.5
Tabela 5 - Proračun povećanog (usklađenog) rasporeda za otvoreni sistem za opskrbu toplinom.
| t n | t 10 | t20 | t 30 | `Q0 | `G0 | t 1p | t 2p | t2v |
| +8 | 60 | 40,4 | 48,6 | 0,2 | 0,65 | 64 | 39,3 | 23 |
| 1,9 | 60 | 40,4 | 48,6 | 0,33 | 0,8 | 64 | 39,3 | 40,4 |
| -10 | 90.2 | 52.5 | 64.3 | 0,59 | 0,95 | 87.8 | 51.8 | 52.5 |
| -23 | 113.7 | 63.5 | 84.4 | 0,84 | 1,02 | 113 | 63,6 | 63.5 |
| -31 | 130 | 70 | 95 | 1 | 1,04 | 130 | 70 | 51 |
Koristeći podatke iz tabele 5, izgradićemo grejanje i domaćinstvo, kao i uvećani grafikon temperature vode u mreži.
Slika 5 Grijanje - kućno ( ) i povišeni (----) grafovi temperatura vode u mreži za otvoreni sistem opskrbe toplinom
Hidraulički proračun magistralnih toplovoda dvocevne toplovodne mreže zatvorenog sistema za snabdevanje toplotom.
Shema dizajna Mreža grijanja od izvora topline (HS) do gradskih blokova (KV) prikazana je na Sl.6. Za kompenzaciju temperaturnih deformacija osigurajte kompenzatore žlijezda. Specifične gubitke pritiska duž glavnog voda treba uzeti u iznosu od 30-80 Pa / m.
 |
Fig.6. Shema proračuna glavne toplinske mreže.
Rješenje. Proračun se vrši za dovodni cjevovod. Uzećemo najduži i najopterećeniji krak toplovodne mreže od IT do KV 4 (dionice 1,2,3) kao magistralni put i pristupiti njegovom proračunu. Po stolovima hidraulički proračun, dat u literaturi, kao i u Prilogu br. 12 studijski vodič, na osnovu poznatih brzina protoka rashladne tečnosti, fokusirajući se na specifični gubitak pritiska R u rasponu od 30 do 80 Pa / m, odredit ćemo prečnike cjevovoda za dionice 1, 2, 3 d n xS, mm, stvarni specifični gubitak pritiska R, Pa/m, brzina vode V, gospođa.
Na osnovu poznatih prečnika na deonicama magistralnog puta, određujemo zbir koeficijenata lokalnog otpora S x i njihove ekvivalentne dužine L e. Dakle, u sekciji 1 nalazi se glavni ventil ( x= 0,5), T po prolazu pri razdvajanju protoka ( x= 1,0), Broj dilatacionih spojeva ( x= 0,3) na presjeku će se odrediti u zavisnosti od dužine presjeka L i maksimuma dozvoljena udaljenost između fiksnih nosača l. Prema Dodatku br. 17 priručnika za obuku za D y = 600 mm ova udaljenost je 160 metara. Stoga, u dionici 1, dužine 400 m, treba predvidjeti tri dilatacijske spojnice žlijezda. Zbir lokalnih koeficijenata otpora S x na ovaj odeljak iznose
S x= 0,5 + 1,0 + 3 × 0,3 = 2,4
Prema Dodatku br. 14 priručnika za obuku (sa To e = 0,0005m) ekvivalentna dužina l uh za x= 1,0 je 32,9 m. L e će biti
L e = l e × S x= 32,9 × 2,4 = 79 m
L n = L+ L e = 400 + 79 = 479 m
Zatim određujemo gubitak pritiska DP u sekciji 1
D P= R x L n = 42 × 479 = 20118 Pa
Slično, vršimo hidraulički proračun dionica 2 i 3 magistralnog puta (vidi tabelu 6 i tabelu 7).
Zatim prelazimo na proračun grana. Prema principu povezivanja gubitka pritiska D P od tačke podele tokova do krajnjih tačaka (CV) za različite grane sistema moraju biti međusobno jednake. Stoga je u hidrauličkom proračunu grana potrebno nastojati ispuniti sledećim uslovima:
D P 4+5 = D P 2+3 ; D P 6=D P 5 ; D P 7=D P 3
Na osnovu ovih uslova naći ćemo približne specifične gubitke pritiska za grane. Dakle, za granu sa sekcijama 4 i 5, dobijamo
Koeficijent a, koji uzima u obzir udio gubitaka tlaka zbog lokalnih otpora, određuje se formulom
onda 
Pa/m
Fokusiranje na R= 69 Pa/m određujemo prečnike cevovoda, specifične gubitke pritiska iz tabela hidrauličkog proračuna R, brzina V, gubitak pritiska D R u odjeljcima 4 i 5. Slično tome, izračunat ćemo grane 6 i 7, nakon što smo prethodno odredili približne vrijednosti za njih R.
Pa/m
Pa/m
Tabela 6 - Proračun ekvivalentnih dužina lokalnih otpora
| broj parcele | dn x S, mm | L, m | Vrsta lokalnog otpora | x | Kol | Pr | l e, m | Le,m |
| 1 | 630x10 | 400 | 1. ventil 2. kompenzator žlijezde | 0.5 0.3 1.0 | 1 3 1 | 2,4 | 32,9 | 79 |
| 2 | 480x10 | 750 | 1. naglo suženje 2. kompenzator žlijezde 3. Tee po prolazu pri razdvajanju protoka | 0.5 0.3 1.0 | 1 6 1 | 3,3 | 23,4 | 77 |
| 3 | 426x10 | 600 | 1. naglo suženje 2. kompenzator žlijezde 3. ventil | 0.5 0.3 0.5 | 1 4 1 | 2,2 | 20,2 | 44,4 |
| 4 | 426x10 | 500 | 1. grana T 2. ventil 3. kompenzator žlijezde 4. tee po pasu | 1.5 0.5 0.3 1.0 | 1 1 4 1 | 4.2 | 20.2 | 85 |
| 5 | 325x8 | 400 | 1. kompenzator žlijezde 2. ventil | 0.3 0.5 | 4 1 | 1.7 | 14 | 24 |
| 6 | 325x8 | 300 | 1. grana T 2. kompenzator žlijezde 3. ventil | 1.5 0.5 0.5 | 1 2 2 | 3.5 | 14 | 49 |
| 7 | 325x8 | 200 | 1.Tee grana za podjelu protoka 2.ventil 3. kompenzator žlijezde | 1.5 0.5 0.3 | 1 2 2 | 3.1 | 14 | 44 |
Tabela 7 - Hidraulički proračun magistralni cjevovodi
| broj parcele | G, t/h | Dužina, m | dnhs, mm | V, m/s | R, Pa/m | DP, Pa | åDP, Pa | ||
| L | Le | Lp | |||||||
| 1 2 3 | 1700 950 500 | 400 750 600 | 79 77 44 | 479 827 644 | 630x10 480x10 426x10 | 1.65 1.6 1.35 | 42 55 45 | 20118 45485 28980 | 94583 74465 28980 |
| 4 5 | 750 350 | 500 400 | 85 24 | 585 424 | 426x10 325x8 | 1.68 1.35 | 70 64 | 40950 27136 | 68086 27136 |
| 6 | 400 | 300 | 49 | 349 | 325x8 | 1.55 | 83 | 28967 | 28967 |
| 7 | 450 | 200 | 44 | 244 | 325x8 | 1.75 | 105 | 25620 | 25620 |
Odredimo razliku između gubitaka pritiska u granama. Neslaganje na grani sa sekcijama 4 i 5 će biti:
Neslaganje na grani 6 će biti:
Neslaganje na grani 7 će biti.
Ekonomska potrošnja energetskih resursa u sistem grijanja, može se postići ako su ispunjeni određeni zahtjevi. Jedna od opcija je postojanje temperaturnog grafikona, koji odražava omjer temperature koja izlazi iz izvora grijanja i spoljašnje okruženje. Vrijednost vrijednosti omogućava optimalnu distribuciju topline i tople vode do potrošača.
Visoke zgrade su povezane uglavnom na centralno grijanje. Izvori koji prenose toplotnu energiju, su kotlovnice ili CHP. Voda se koristi kao nosač toplote. Zagreva se na unapred određenu temperaturu.
Nakon što je prošao puni ciklus kroz sistem, rashladno sredstvo, već ohlađeno, vraća se na izvor i počinje ponovno zagrijavanje. Izvori su povezani sa potrošačem toplotnim mrežama. Kako se okruženje mijenja temperaturni režim, toplotnu energiju treba regulisati tako da potrošač dobije potrebnu zapreminu.
Regulacija topline od centralni sistem može se proizvesti na dva načina:
- Kvantitativno. U ovom obliku, brzina protoka vode se mijenja, ali je temperatura konstantna.
- Kvalitativno. Temperatura tečnosti se menja, ali se njen protok ne menja.
U našim sistemima se koristi druga varijanta regulacije, odnosno kvalitativna. W Ovdje postoji direktna veza između dvije temperature: rashladna tečnost i okruženje. A proračun se vrši na način da se u prostoriji osigura toplina od 18 stepeni i više.
Dakle, možemo reći da je temperaturna kriva izvora izlomljena kriva. Promjena njegovih smjerova ovisi o temperaturnoj razlici (rashladna tekućina i vanjski zrak).
Grafikon zavisnosti može varirati.
Određeni grafikon zavisi od:
- Tehnički i ekonomski pokazatelji.
- Oprema za kogeneraciju ili kotlarnicu.
- klima.
Visoke performanse rashladne tečnosti osiguravaju potrošaču veliku toplinsku energiju.
Primjer kruga je prikazan ispod, gdje je T1 temperatura rashladne tekućine, Tnv je vanjski zrak:
Koristi se i dijagram vraćenog rashladnog sredstva. Kotlovnica ili CHP prema takvoj shemi mogu procijeniti efikasnost izvora. Smatra se visokim kada vraćena tečnost stigne ohlađena.
Stabilnost sheme ovisi o projektnim vrijednostima protoka tekućine u visokim zgradama. Ako se protok kroz krug grijanja poveća, voda će se vratiti neohlađena, jer će se protok povećati. I obrnuto, kada minimalni protok, povratna voda biće dovoljno cool.
Interes dobavljača je, naravno, protok povratne vode u rashlađenom stanju. Ali postoje određena ograničenja za smanjenje protoka, jer smanjenje dovodi do gubitaka u količini topline. Potrošač će početi da snižava interni stepen u stanu, što će dovesti do prekršaja građevinski kodovi i nelagodnost stanovnika.
Od čega zavisi?
Temperaturna kriva zavisi od dvije veličine: spoljni vazduh i rashladna tečnost. Mrazno vrijeme dovodi do povećanja stepena rashladne tekućine. Prilikom projektovanja centralnog izvora uzimaju se u obzir veličina opreme, zgrada i presek cevi.
Vrijednost temperature na izlasku iz kotlarnice je 90 stepeni, tako da bi na minus 23°C u stanovima bilo toplo i imala vrijednost od 22°C. Tada se povratna voda vraća na 70 stepeni. Takve norme odgovaraju normalnom i udobnom životu u kući.
Analiza i podešavanje režima rada vrši se pomoću temperaturne šeme. Na primjer, vraćanje tekućine s povišenom temperaturom će ukazati na visoke troškove rashladne tekućine. Podcijenjeni podaci će se smatrati deficitom potrošnje.
Ranije je za zgrade od 10 spratova uvedena šema sa izračunatim podacima od 95-70°C. Zgrade iznad su imale svoj grafikon 105-70°C. Moderne nove zgrade mogu imati drugačiju shemu, prema nahođenju projektanta. Češće postoje dijagrami od 90-70°C, a možda i 80-60°C.
Temperaturni grafikon 95-70:
temperaturni graf 95-70
Kako se izračunava?
Odabire se način kontrole, a zatim se vrši proračun. Naselje-zimsko i obrnutim redosledom dotoci vode, količina vanjskog zraka, redoslijed na tački prekida dijagrama. Postoje dva dijagrama, gdje jedan razmatra samo grijanje, a drugi grijanje uz potrošnju tople vode.
Za primjer izračunavanja koristit ćemo metodološki razvoj Roskommunenergo.
Početni podaci za stanicu za proizvodnju toplote će biti:
- Tnv- količina spoljašnjeg vazduha.
- TVN- unutrašnji vazduh.
- T1- rashladna tečnost iz izvora.
- T2- povratni tok vode.
- T3- ulaz u zgradu.
Razmotrit ćemo nekoliko opcija za opskrbu toplinom u vrijednosti od 150, 130 i 115 stepeni.
Istovremeno, na izlazu će imati 70 °C.
Dobijeni rezultati se unose u jednu tabelu za kasniju konstrukciju krivulje:
Tako da imamo tri razne šemešto se može uzeti kao osnova. Bilo bi ispravnije izračunati dijagram pojedinačno za svaki sistem. Ovdje smo razmotrili preporučene vrijednosti, ne uzimajući u obzir klimatske karakteristike regije i karakteristike zgrade.
Da biste smanjili potrošnju energije, dovoljno je odabrati niskotemperaturni red od 70 stepeni i biće obezbeđeno ujednačena distribucija topline u krugu grijanja. Kotao treba uzeti sa rezervom snage tako da opterećenje sistema ne utiče kvalitetan rad jedinica.
Podešavanje
Regulator grijanja Automatsku regulaciju osigurava regulator grijanja.
Uključuje sljedeće detalje:
- Računarstvo i uparivanje panela.
- Izvršni uređaj na vodovodnoj liniji.
- Izvršni uređaj, koji obavlja funkciju miješanja tekućine iz vraćene tekućine (povratak).
- pumpa za pojačanje i senzor na dovodu vode.
- Tri senzora (na povratnoj liniji, na ulici, unutar zgrade). Može ih biti nekoliko u sobi.
Regulator pokriva dovod tekućine, čime se vrijednost između povrata i dovoda povećava na vrijednost koju osiguravaju senzori.
Za povećanje protoka postoji pumpa za povišenje pritiska i odgovarajuća komanda iz regulatora. Dolazni protok se reguliše "hladnim premosnikom". Odnosno, temperatura pada. Dio tekućine koja cirkulira duž kruga šalje se u dovod.
Informaciju preuzimaju senzori i prenose do upravljačkih jedinica, zbog čega dolazi do preraspodjele tokova koji osiguravaju krutost temperaturna šema sistemi grijanja.
Ponekad se koristi kompjuterski uređaj, gdje Regulatori PTV-a i grijanje.
Regulator tople vode ima više jednostavno kolo menadžment. Senzor tople vode reguliše protok vode sa stabilnom vrednošću od 50°C.
Prednosti regulatora:
- Temperaturni režim se strogo održava.
- Isključenje pregrijavanja tekućine.
- Ušteda goriva i energiju.
- Potrošač, bez obzira na udaljenost, jednako prima toplinu.
Tabela sa temperaturnim grafikonom
Način rada kotlova ovisi o vremenskim prilikama okoline.
Ako uzmemo razne objekte, na primjer, zgradu fabrike, višespratnicu i privatna kuća, svi će imati individualni grafikon topline.
U tabeli je prikazana šema temperaturne zavisnosti stambene zgrade iz vanjskog zraka:
| Vanjska temperatura | Temperatura mrežne vode u dovodnom cjevovodu | Temperatura mrežne vode u povratnom cjevovodu |
| +10 | 70 | 55 |
| +9 | 70 | 54 |
| +8 | 70 | 53 |
| +7 | 70 | 52 |
| +6 | 70 | 51 |
| +5 | 70 | 50 |
| +4 | 70 | 49 |
| +3 | 70 | 48 |
| +2 | 70 | 47 |
| +1 | 70 | 46 |
| 0 | 70 | 45 |
| -1 | 72 | 46 |
| -2 | 74 | 47 |
| -3 | 76 | 48 |
| -4 | 79 | 49 |
| -5 | 81 | 50 |
| -6 | 84 | 51 |
| -7 | 86 | 52 |
| -8 | 89 | 53 |
| -9 | 91 | 54 |
| -10 | 93 | 55 |
| -11 | 96 | 56 |
| -12 | 98 | 57 |
| -13 | 100 | 58 |
| -14 | 103 | 59 |
| -15 | 105 | 60 |
| -16 | 107 | 61 |
| -17 | 110 | 62 |
| -18 | 112 | 63 |
| -19 | 114 | 64 |
| -20 | 116 | 65 |
| -21 | 119 | 66 |
| -22 | 121 | 66 |
| -23 | 123 | 67 |
| -24 | 126 | 68 |
| -25 | 128 | 69 |
| -26 | 130 | 70 |
SNiP
Postoje određena pravila koja se moraju poštovati pri kreiranju projekata na grejna mreža i transport tople vode do potrošača, pri čemu se dovod vodene pare mora izvršiti na 400°C, pod pritiskom od 6,3 bara. Opskrbu toplinom iz izvora preporučuje se ispuštanje potrošača sa vrijednostima od 90/70 °C ili 115/70 °C.
Regulatorne zahtjeve treba poštovati za usklađenost sa odobrenom dokumentacijom uz obaveznu koordinaciju sa Ministarstvom građevinarstva zemlje.
Toplotna energija se isporučuje prema planu grijanja i domaćinstva za potrošače koji imaju opterećenje na grijanju, ventilaciji i opskrbi toplom vodom. Potreba za opskrbom toplinom prema rasporedu grijanja i domaćinstva uzrokovana je činjenicom da u zatvorenim mrežama za grijanje vode temperatura vode u dovodnom vodu mora biti najmanje 70-75 0 C, au otvorenim - najmanje 60-65 0 C na bilo kojoj vanjskoj temperaturi.
Konstrukcija je određena spoljna temperatura vazduha pri kojoj temperatura vode u dovodnom vodu sistema grejanja neće biti niža od zahtevane. Ova temperatura, t n.i. , naziva se temperatura tačke prekida grafa.
Nakon crtanja grafikona, određuju se temperature vode nakon lifta, t 3, a u povratnom vodu toplovodne mreže - t 2 potreban za proračun i izbor grijača PTV-a, grijanja i odabira lifta.
Da biste napravili raspored grijanja i domaćinstva, prvo morate napraviti raspored grijanja, a zatim napraviti potrebne konstrukcije da biste dobili raspored grijanja i domaćinstva.
Izračun rasporeda grijanja vrši se sljedećim redoslijedom:
1. Određuje se izračunata temperaturna razlika vode u mreži, 0 C:
2. Određuje se izračunata temperaturna razlika mrežne vode za sisteme grijanja, 0 S:
Pretpostavlja se da je t 3 95 0 S. Za stambene zgrade preko 12 spratova - 105 0 S.
3. Određuje se izračunata temperaturna razlika za uređaje za grijanje, 0 S:
; (4.3)
4. Relativna potrošnja topline za grijanje određuje se:
gdje t n - trenutna temperatura vanjskog zraka, uzeta za crtanje. Početna temperatura se uzima kao temperatura spoljašnjeg vazduha, t n = +8 0 C, uzeto kao početak perioda grijanja, kao konačna - temperatura vanjskog zraka za projektovanje sistema grijanja, t op, za dati region. Da bi se napravio grafikon, prihvataju se 3-4 međuvrijednosti temperatura vanjskog zraka.
5. Temperatura vode u mreži u dovodu toplovodne mreže određuje se na svim temperaturama spoljašnjeg vazduha usvojenim za crtanje grafikona, t n:
6. Temperatura vode iz mreže u povratnom vodu sistema grijanja određena je za iste temperature:
7. Temperatura vode iz mreže na ulazu u sistem grijanja određena je za iste temperature:
Obračun rasporeda grijanja može se izvršiti u tabelama "Exel". Primjer izračuna dat je u Dodatku 5.
Nakon izračuna, možete početi crtati grafikon. Konstrukcija se može izvesti pomoću čarobnjaka za dijagramiranje.
Slika 4.1. Raspored grijanja
^
5. ODREĐIVANJE PARAMETARA NOSILACA TOPLOTE ZA IZBOR I PRORAČUN GRIJAČA
Da biste odabrali potrebnu standardnu veličinu i broj sekcija bojlera, potrebno je odrediti potrebna površina grijanje prema projektiranoj toplinskoj snazi grijača, jednako projektiranom opterećenju za grijanje ili opskrbu toplom vodom, brzinama protoka i temperaturama grijanja i grijanih rashladnih sredstava.
Pošaljite svoj dobar rad u bazu znanja je jednostavno. Koristite obrazac ispod
Studenti, postdiplomci, mladi naučnici koji koriste bazu znanja u svom studiranju i radu biće vam veoma zahvalni.
Objavljeno na http://www.allbest.ru/
Voronješki državni univerzitet za arhitekturu i građevinarstvo (Voronješki GASU)
Sektor za snabdijevanje toplotom i gasom i poslovanje nafte i gasa
Proračun vanjske temperature na graničnoj tački grafa temperature
dr.sc. D.N. Kitaev, vanredni profesor
Spoljna temperatura vazduha odgovara tački loma t. i., je karakteristična temperatura, jer određuje vrijeme promjene centralnog kvalitativnog propisa u lokalni kvantitativni. Važno je znati ovu vrijednost u fazi projektovanja, rekonstrukcije toplinske mreže, što će vam omogućiti da pratite promjene u mreži, donesete odluku o prelasku na drugi temperaturni raspored ili vrstu regulacije, kao i procijenite moguće prekoračenje toplotne energije.
Uz kvalitativni način regulacije toplotne mreže i raspored grijanja, temperatura rashladne tekućine u dovodnom cjevovodu toplotne mreže f 1, OS pri proizvoljnoj vanjskoj temperaturi određuje se formulom
gde je t in - procenjena temperatura vazduha u prostorijama, °C; t n - proizvoljna temperatura spoljašnjeg vazduha, O S; t n. o - projektna temperatura za projektiranje grijanja, °C; t 1 o - temperatura vode u dovodnoj liniji mreže na t n. oh, oh s; f r o - prosječna temperatura voda u bojleru, O S, određena formulom:
f r o \u003d 1/2 (f vidi o + f 2o):
f cm.o, f 2o - temperatura vode u pretplatničkoj jedinici i u povratnom vodu sistema za snabdevanje toplotom pri projektnim parametrima sistema grejanja, ° C; n je empirijski pokazatelj ovisno o vrsti grijača i njegovoj shemi povezivanja.
Da biste dobili vrijednost t n. i. postupite na sljedeći način. S obzirom na temperature vanjskog zraka t n u rasponu očekivanog rada mreže (od 8 (10) °C do t n. o), željene vrijednosti dobivene su korištenjem formule (1) i grafikona temperatura u linija napajanja je ucrtana.
U slučaju dvocijevne mreže (preovlađujući tip za Rusiju), potrebno je izgraditi prijelomnu tačku na grafu temperature koji se nalazi na sjecištu krivulje T 1 = f (t n), i temperature potrebne za osigurati opterećenje tople vode t i uzimajući u obzir zahtjeve standarda. Obično je ova temperatura 70 ° C. Odrediti vrijednost t n.i. . preporučeno grafički, što uključuje izvođenje iste vrste proračuna prema formuli (1), superponiranje rezultata na koordinatna mreža i definicija t n.i. ... Ovaj pristup zahtijeva vrijeme i rezultirajuća vrijednost može imati značajnu grešku.
Zamenite u jednačinu (1) sledeće podatke (Voronjež): t v. = 18 0 C, t n. o = -26 0 C, f cm. o = 90 O C, f 1o = 95 O C, f 2o \u003d 10 O C, s obzirom na vrijednost temperature vode na tački loma t i. \u003d 70 ° C, uzimamo indikator n 0,3. Nakon transformacije dobijamo izraz:
Izraz (2) je algebarska iracionalna jednadžba. Željena vrijednost leži u intervalu -26?. t n.i.?8. Korijen jednadžbe je numerički nađen s točnošću od 0,001 metodom tetiva uz prethodno analitičko odvajanje korijena. Željena vrijednost je t n. i.=-9,136 O S.
Prema klimatološkim podacima za teritoriju Rusije, projektna temperatura za projektovanje grijanja je u rasponu od -3 do -60 ° C.
Za navedeni raspon projektnih temperatura pronađena su rješenja jednadžbe (1) koja određuju vrijednosti t n. i. na raznim t n.d. . Proračuni su obavljeni za temperaturne karte 95/70, u temperaturnim rasponima -3°. t n.d. ?.30 i -31?. t n.d. ?.60, jer projektna temperatura t u prvom intervalu je 18°C, au drugom 20°C. Na sl. 1 prikazane su dobijene dijagrame t n. i t n.d. .
Od sl. 1 pokazuje da je priroda zavisnosti t n.i =f(t n.d.) linearna. Aproksimacija vodi do sljedećih jednačina:
Rezultirajuće jednadžbe omogućavaju bilo kojem gradu u Rusiji, koristeći temperaturni graf 95/70, da pronađe vanjske temperature vazduh koji odgovara temperaturi tačke loma na poznatom t n.o.
Slijedeći gore opisani algoritam, pronašli smo linearne jednačine zavisnosti za sve temperaturne krive koje se koriste u sistemima za snabdevanje toplotom. Treba napomenuti da apsolutna greška dobijenih jednačina ne prelazi 0,1%. Rezultati proračuna prikazani su u tabeli 1 u obliku koeficijenata jednačine prave linije oblika
t n.i = a* t n.d. +b.
Prikazano u tabeli. 1 ovisnosti vam omogućavaju da pronađete temperaturu vanjskog zraka na tački prekida, ovisno o dizajnu za dizajn grijanja.
U posljednjih nekoliko godina, u mnogim gradovima Rusije, postojala je tendencija prelaska na rasporede nižih temperatura. Na primjer, od 2012. godine, u gradskom okrugu Voronjež, gotovo svi izvori toplinske energije (uključujući termoelektrane) prešli su na odobreni temperaturni raspored 95/70 ili 95/65. Zanimljiv je učinak promjene temperaturnog rasporeda toplinske mreže na vrijeme trajanja mogućeg pregrijavanja potrošača. To je poznato opšti trend je povećanje temperature prekida s povećanjem grafa temperature.
Zbog prisutnosti temperaturnog prekida u grafu kontrole kvaliteta, na vanjskim temperaturama većim od t n. i, kao i odsustvo lokalne regulative (često se nalazi u regionima Rusije), doći će do plavljenja zgrada. Što je niža vrijednost t n. i, što je duže trajanje mogućeg prelivanja. Iz grafikona prikazanog na sl. 2, izgrađen za grad Voronjež, može se vidjeti da se vrijednosti smanjuju sa smanjenjem grafa temperature, pa se trajanje prelivanja povećava.
Na primjer, za Voronjež, koristeći jednadžbe tablice, dobivamo sljedeće podatke: s rasporedom od 150/70 t ni \u003d 2,7 ° C, s grafikonom od 130/70 t ni \u003d -0,2 ° C, na 110/70 t ni jedno ni drugo \u003d -4,3 0 C, na 95/70 t n. i \u003d -9,1 ° C. Za teritoriju koja se razmatra, prosječne vanjske temperature zraka za decembar, januar i februar su -6,2, -9,8, -9,6 ° C, respektivno, što znači kada se koristi raspored 95/70 i postojeći neautomatizovani ITP se pregrevaju tokom većeg dela perioda grejanja. Razmatrani primjer omogućava još jednom provjeriti potrebu za rekonstrukcijom ITP-a stambene zgrade, posebno u uslovima prelaska izvora toplote na grafikone niže temperature.
zaključci
temperatura zraka grijanje opterećenje
Dobivene su jednadžbe za ovisnost temperature vanjskog zraka u tački loma grafa temperature grijanja od izračunate projektne temperature grijanja za postojeće temperaturne grafove za regulaciju toplinskog opterećenja toplinskih mreža. Jednačine su linearne prirode, pogodne za upotrebu, sa preciznošću ne većom od 0,1%, što omogućava određivanje temperature na kojoj počinje lokalna regulacija sistema grijanja. Korisne su u alternativnom projektovanju sistema za snabdevanje toplotom, kao i u rekonstrukciji, jer pomažu u praćenju promjena u regulacijskim parametrima lokalnih sistema. Rezultirajuće jednačine pomoći će u procjeni potencijala viška topline dovedene u mrežu i mogućeg prelivanja potrošača.
Književnost
1. Stroy A.F., V.L. Skalsky. Proračun i projektovanje toplotnih mreža. - Kijev: "Budivelnik", 1981. - 144 str. SNiP 41-02-2003. Mreža grijanja.
2. Pravila tehničkog rada termoelektrana. 2003.
3. V.I. Manyuk, Ya.I. Kaplinsky, E.B. Hizh. Podešavanje i rad mreže za grijanje vode. Moskva: Stroyizdat, 1988 - 432 str.
4. SNiP 23-01-99*. Građevinska klimatologija.
5. SanPiN 2.1.2.1002 - 00. Sanitarni i epidemiološki zahtjevi za stambene zgrade i prostorije. Sanitarna i epidemiološka pravila i propisi.
N.K. Gromov, E.P. Shubin. Mreže za grijanje vode: Referentni vodič za projektiranje. Moskva: Energoatomizdat. 1988. - 376 str.
Hostirano na Allbest.ru
...Slični dokumenti
Proračun toplotnog opterećenja, toplotnog opterećenja na toplovod u selu. Određivanje protoka i temperature nosača topline prema vrsti potrošnje topline u zavisnosti od vanjske temperature. Hidraulički proračun dvocijevne mreže grijanja.
seminarski rad, dodan 26.08.2013
Izrada grafikona promjena sezonskog opterećenja CHP od vanjske temperature i trajanja. Toplotni i materijalni bilansi elemenata kola. Provjera preliminarnog protoka pare u turbinu. Električna energija turbogenerator.
seminarski rad, dodan 27.11.2012
Proračun termičke sheme kotlovnice za maksimalni zimski režim. Određivanje broja i jediničnog kapaciteta instaliranih kotlova. Tražite tačku prekida krivulje grijanja, koja karakterizira rad kotlovnice pri minimalnom opterećenju grijanja.
seminarski rad, dodan 06.06.2014
Izvođenje proračuna toplotnih gubitaka kroz zidove ormara. Razmatranje šeme automatska regulacija rasipanje topline uređaja za grijanje ovisno o vanjskoj temperaturi. Proučavanje uslova za osiguranje režima vlažnosti grijača.
seminarski rad, dodan 01.05.2010
Odabir temperature dimnih plinova i omjera viška zraka. Proračun zapremine vazduha i produkata sagorevanja, kao i entalpije vazduha. Toplotni bilans toplotnog kotla. Proračun prijenosa topline u peći, u dimovodu parnog kotla. Toplotni proračun ekonomajzera.
seminarski rad, dodan 21.10.2014
Karakteristika toplotnog opterećenja. Određivanje izračunate temperature zraka, potrošnje topline. Hidraulički proračun toplotnu mrežu. Proračun toplinske izolacije. Proračun i izbor opreme grejna tačka za jednu od zgrada. Ušteda toplotne energije.
seminarski rad, dodan 01.02.2016
Koncept apsolutne, relativne vlažnosti i kapaciteta vlage. Atmosferski pritisak vodene pare na razne temperature. kratak opis osnovne metode za procjenu vlažnosti i temperature zraka. Aspiracija i jednostavni psihrometri.
laboratorijski rad, dodano 19.11.2011
Linearna definicija toplotni tok metoda uzastopnih aproksimacija. Određivanje temperature zida na strani vode i temperature između slojeva. Grafikon promjene temperature tokom prijenosa topline. Reynolds i Nuseltovi brojevi za gasove i vodu.
test, dodano 18.03.2013
Proračun toplinskih opterećenja grijanja, ventilacije i opskrbe toplom vodom. Proračun temperaturnog grafa. Obračun troškova mrežne vode. Hidraulički i termički proračun parovoda. Proračun toplotne šeme kotlarnice. Izbor opreme za izmjenu topline.
teza, dodana 04.10.2008
Zakoni raspodjele gustine oslobađanja topline. Proračun temperaturnog polja i broja impulsa koje emituje lučni plazmatron, neophodnih za postizanje temperature topljenja na površini neograničenog tijela, uzimajući u obzir hlađenje materijala.
Spoljna temperatura vazduha odgovara tački loma t. i., je karakteristična temperatura, jer određuje vrijeme promjene centralnog kvalitativnog propisa u lokalni kvantitativni. Važno je znati ovu vrijednost u fazi projektovanja, rekonstrukcije toplinske mreže, što će vam omogućiti da pratite promjene u mreži, donesete odluku o prelasku na drugi temperaturni raspored ili vrstu regulacije, kao i procijenite moguće prekoračenje toplotne energije.
Uz kvalitativni način regulacije toplotne mreže i raspored grijanja, temperatura rashladne tekućine u dovodnom cjevovodu toplotne mreže f 1, OS pri proizvoljnoj vanjskoj temperaturi određuje se formulom
gde je t in - procenjena temperatura vazduha u prostorijama, °C; t n - proizvoljna temperatura spoljašnjeg vazduha, O S; t n. o - projektna temperatura za projektiranje grijanja, °C; t 1o - temperatura vode u dovodnoj liniji mreže na t n. oh, oh s; fr o - prosječna temperatura vode u grijaču, ° C, određena formulom:
f r o \u003d 1/2 (f vidi o + f 2o):
f cm.o, f 2o - temperatura vode u pretplatničkoj jedinici i u povratnom vodu sistema za snabdevanje toplotom pri projektnim parametrima sistema grejanja, ° C; n je empirijski pokazatelj ovisno o vrsti grijača i njegovoj shemi povezivanja.
Da biste dobili vrijednost t n. i. postupite na sljedeći način. S obzirom na temperature vanjskog zraka t n u rasponu očekivanog rada mreže (od 8 (10) °C do t n. o), željene vrijednosti dobivene su korištenjem formule (1) i grafikona temperatura u linija napajanja je ucrtana.
U slučaju dvocijevne mreže (preovlađujući tip za Rusiju), potrebno je izgraditi prijelomnu tačku na grafu temperature koji se nalazi na sjecištu krivulje T 1 = f (t n), i temperature potrebne za osigurati opterećenje tople vode t i uzimajući u obzir zahtjeve standarda. Obično je ova temperatura 70 ° C. Odrediti vrijednost t n.i. . preporučeno grafički, što podrazumijeva izvođenje proračuna istog tipa prema formuli (1), superponiranje rezultata na koordinatnu mrežu i određivanje t n.i. ... Ovaj pristup zahtijeva vrijeme i rezultirajuća vrijednost može imati značajnu grešku.
Zamenite u jednačinu (1) sledeće podatke (Voronjež): t v. = 18 0 C, t n. o = -26 0 C, f cm. o = 90 O C, f 1o = 95 O C, f 2o \u003d 10 O C, s obzirom na vrijednost temperature vode na tački loma t i. \u003d 70 ° C, uzimamo indikator n 0,3. Nakon transformacije dobijamo izraz:
Izraz (2) je algebarska iracionalna jednadžba. Željena vrijednost leži u intervalu -26?. t n.i.?8. Korijen jednadžbe je numerički nađen s točnošću od 0,001 metodom tetiva uz prethodno analitičko odvajanje korijena. Željena vrijednost je t n. i.=-9,136 O S.
Prema klimatološkim podacima za teritoriju Rusije, projektna temperatura za projektovanje grijanja je u rasponu od -3 do -60 ° C.
Za navedeni raspon projektnih temperatura pronađena su rješenja jednadžbe (1) koja određuju vrijednosti t n. i. na raznim t n.d. . Proračuni su obavljeni za temperaturne karte 95/70, u temperaturnim rasponima -3°. t n.d. ?.30 i -31?. t n.d. ?.60, jer projektna temperatura t u prvom intervalu je 18°C, au drugom 20°C. Na sl. 1 prikazane su dobijene dijagrame t n. i t n.d. .
Od sl. 1 pokazuje da je priroda zavisnosti t n.i =f(t n.d.) linearna. Aproksimacija vodi do sljedećih jednačina:
Rezultirajuće jednadžbe omogućavaju bilo kojem gradu u Rusiji, koristeći temperaturni graf 95/70, da pronađe temperaturu vanjskog zraka koja odgovara temperaturi lomne tačke na poznatom t n.d.
Prateći gore opisani algoritam, pronađene su jednačine linearne zavisnosti za sve temperaturne krive koje se koriste u sistemima za opskrbu toplinom. Treba napomenuti da apsolutna greška dobijenih jednačina ne prelazi 0,1%. Rezultati proračuna prikazani su u tabeli 1 u obliku koeficijenata jednačine prave linije oblika
t n.i = a* t n.d. +b.
Prikazano u tabeli. 1 ovisnosti vam omogućavaju da pronađete temperaturu vanjskog zraka na tački prekida, ovisno o dizajnu za dizajn grijanja.
U posljednjih nekoliko godina, u mnogim gradovima Rusije, postojala je tendencija prelaska na rasporede nižih temperatura. Na primjer, od 2012. godine, u gradskom okrugu Voronjež, gotovo svi izvori toplinske energije (uključujući termoelektrane) prešli su na odobreni temperaturni raspored 95/70 ili 95/65. Zanimljiv je učinak promjene temperaturnog rasporeda toplinske mreže na vrijeme trajanja mogućeg pregrijavanja potrošača. Poznato je da je opći trend porast temperature loma s povećanjem temperaturne krive.
Zbog prisutnosti temperaturnog prekida u grafu kontrole kvaliteta, na vanjskim temperaturama većim od t n. i, kao i odsustvo lokalne regulative (često se nalazi u regionima Rusije), doći će do plavljenja zgrada. Što je niža vrijednost t n. i, što je duže trajanje mogućeg prelivanja. Iz grafikona prikazanog na sl. 2, izgrađen za grad Voronjež, može se vidjeti da se vrijednosti smanjuju sa smanjenjem grafa temperature, pa se trajanje prelivanja povećava.
Na primjer, za Voronjež, koristeći jednadžbe tablice, dobivamo sljedeće podatke: s rasporedom od 150/70 t ni \u003d 2,7 ° C, s grafikonom od 130/70 t ni \u003d -0,2 ° C, na 110/70 t ni jedno ni drugo \u003d -4,3 0 C, na 95/70 t n. i \u003d -9,1 ° C. Za teritoriju koja se razmatra, prosječne vanjske temperature zraka za decembar, januar i februar su -6,2, -9,8, -9,6 ° C, respektivno, što znači kada se koristi raspored 95/70 i postojeći neautomatizovani ITP se pregrevaju tokom većeg dela perioda grejanja. Razmatrani primjer omogućava da se još jednom uvjerimo u potrebu rekonstrukcije ITP-a stambenih zgrada, posebno u uvjetima prelaska izvora topline na niže temperaturne rasporede.