Pohyblivé podpery pre potrubia vykurovacích sietí. Zariadenia vykurovacej siete (armatúry, podpery, kompenzátory, tepelná izolácia)
podporuje vo vykurovacích sieťach sa inštalujú tak, aby vnímali sily vznikajúce v teplovodoch a prenášali ich na nosné konštrukcie alebo do zeme. V závislosti od účelu sa delia na mobilné(zadarmo) a nehybný(mŕtvy).
Pohyblivý podpery sú navrhnuté tak, aby absorbovali hmotnostné zaťaženie tepelnej trubice a zabezpečili jej voľný pohyb pri teplotných deformáciách. Inštalujú sa pre všetky typy pokládky, s výnimkou bezkanálového, kedy sú tepelné trubice položené na zhutnenej vrstve piesku, čo zaisťuje rovnomernejší prenos hmotnostného zaťaženia na zem.
Tepelné potrubie ležiace na pohyblivých podperách pod vplyvom hmotnostného zaťaženia (hmotnosť potrubia s nosičom tepla, izolačná konštrukcia a zariadenie a niekedy zaťaženie vetrom) sa v ňom ohýba a vznikajú ohybové napätia, ktorých hodnoty závisí od vzdialenosti (rozpätia) medzi podperami. V tomto ohľade je hlavnou úlohou výpočtu určiť maximálne možné rozpätie medzi podperami, pri ktorých ohybové napätia neprekračujú prípustné hodnoty, ako aj priehyb tepelnej trubice medzi podperami.
V súčasnosti sa používajú pohyblivé podpery týchto hlavných typov: posuvné, valčekové (guľové) (obr. 29.1) a zavesené s tuhými a pružinovými závesmi.
Ryža. 29.1. Pohyblivé podpery
a- posuvné so zváranou topánkou; b- valček; v- posuvné s nalepeným polvalcom; 1 - topánka; 2 - podporný vankúš; 3 - nosný polvalec
V posuvných podperách sa pätka (nosné teleso) privarená k potrubiu posúva po kovovej výstelke uloženej v betónovej alebo železobetónovej podložke. Vo valčekových (a guľôčkových) ložiskách sa čeľusť otáča a posúva valček (alebo guľôčky) pozdĺž základnej dosky, na ktorej sú vodiace lišty a drážky, aby sa zabránilo deformácii, zaseknutiu a vypadnutiu valčeka. Pri otáčaní valčeka (guliek) nedochádza k kĺzaniu plôch, v dôsledku čoho klesá hodnota horizontálnej reakcie. Miesta, kde je topánka privarená k potrubiu, sú nebezpečné z hľadiska korózie, preto by sa návrhy voľných podpier s goliermi mali považovať za sľubnejšie. a lepené topánky, ktoré sa inštalujú bez narušenia tepelnej izolácie. Na obr. 29.1, v je znázornený dizajn posuvnej podpery s lepenou podpernou topánkou (polvalec) vyvinutá spoločnosťou NIIMosstroy. Klzné ložiská sú najjednoduchšie a nájdete ich široké uplatnenie.
Závesné podpery s pevnými závesmi sa používajú na nadzemné uloženie tepelných potrubí v oblastiach, ktoré nie sú citlivé na deformácie: s prirodzenou kompenzáciou, kompenzátory v tvare U.
Pružinové podpery kompenzujú deformácie, v dôsledku čoho sa používajú v oblastiach, kde sú deformácie neprijateľné, napríklad pri dilatačných škárach.
Pevné podpery určené na upevnenie potrubia v samostatných bodoch, jeho rozdelenie na úseky nezávislé od teplotných deformácií a na absorbovanie síl vznikajúcich v týchto úsekoch, čím sa eliminuje možnosť sústavného zvyšovania síl a ich prenosu na zariadenia a armatúry. Tieto podpery sú zvyčajne vyrobené z ocele alebo železobetónu.
Oceľové pevné podpery(obr. 29.2, a a b) sú zvyčajne oceľové nosné konštrukcie (nosník alebo kanál), umiestnené medzi dorazmi privarenými k rúre. Nosná konštrukcia je zovretá do stavebných konštrukcií komôr, privarená k stožiarom, nadjazdom a pod.
Železobetónové pevné podpery zvyčajne vykonávané vo forme štítu (obr. 29.2, c), inštalovaného počas bezkanálového kladenia na základ (betónový kameň) alebo zovretého v základni a prekrývajúcich sa kanálov a komôr. Na oboch stranách podpery štítu sú k potrubiu privarené nosné krúžky (príruby so šatkami), cez ktoré sa prenášajú sily. Podpery štítov zároveň nevyžadujú silné základy, pretože sily sa na ne prenášajú centrálne. Pri vykonávaní štítových podpier v kanáloch sú v nich vytvorené otvory na priechod vody a vzduchu.
Obr 29.2 Pevné podpery
a - s oceľovou nosnou konštrukciou b - svorka c - štít
Pri vývoji elektrické schéma vo vykurovacích sieťach sú na výstupe zo zdroja tepla, na vstupe a výstupe z rozvodne ústredného kúrenia, čerpacích staníc atď. inštalované pevné podpery na odľahčenie zariadení a armatúr; v miestach odbočiek eliminovať vzájomné ovplyvňovanie úsekov prebiehajúcich v kolmých smeroch; na zákrutách trate, aby sa eliminoval vplyv ohybov a krútiacich momentov, ktoré vznikajú pri prirodzenej kompenzácii. V dôsledku špecifikovaného usporiadania pevných podpier je trasa tepelných sietí rozdelená na priame úseky s rôznymi dĺžkami a priemermi potrubí. Pre každý z týchto úsekov sa zvolí typ a požadovaný počet kompenzátorov, v závislosti od toho sa určí aj počet medziľahlých pevných podpier (o jeden menej ako kompenzátorov).
Maximálna vzdialenosť medzi pevnými ložiskami s axiálnymi kompenzátormi závisí od ich kompenzačnej schopnosti. Pri ohýbaných kompenzátoroch, ktoré je možné vyrobiť na kompenzáciu prípadných deformácií, sa vychádza z podmienky dodržania priamosti sekcií a prípustných ohybových napätí v nebezpečných sekciách kompenzátora. V závislosti od akceptovanej dĺžky úseku, na koncoch ktorého sú nainštalované pevné podpery, sa určí jeho predĺženie a potom výpočtom alebo nomogrammi rozmery ohnuté dilatačné škáry a horizontálna reakcia.
Tepelné kompenzátory.
Kompenzačné zariadenia vo vykurovacích sieťach slúžia na elimináciu (alebo výrazné zníženie) síl vznikajúcich tepelným predlžovaním potrubí. V dôsledku toho sa znížia napätia v stenách potrubia a sily pôsobiace na zariadenia a nosné konštrukcie.
Predĺženie rúrok v dôsledku tepelnej rozťažnosti kovu je určené vzorcom
kde a- koeficient lineárnej rozťažnosti, 1/°С; l- dĺžka potrubia, m; t- pracovná teplota steny, 0 C; t m - teplota inštalácie, 0 C.
Na kompenzáciu predĺženia potrubí sa používajú špeciálne zariadenia - kompenzátory a využívajú sa aj ohybnosť potrubí v ohyboch trasy vykurovacej siete (prirodzená kompenzácia).
Podľa princípu činnosti sú kompenzátory rozdelené na axiálne a radiálne. Axiálne kompenzátory sú inštalované na rovných úsekoch tepelného potrubia, pretože sú navrhnuté tak, aby kompenzovali sily vznikajúce iba v dôsledku axiálneho predĺženia. Radiálne kompenzátory sa inštalujú na vykurovacie systémy akejkoľvek konfigurácie, pretože kompenzujú axiálne aj radiálne sily. Prirodzená kompenzácia nevyžaduje inštaláciu špeciálnych zariadení, preto sa musí použiť ako prvá.
V tepelných sieťach sa používajú axiálne kompenzátory dvoch typov: upchávka a šošovka. V kompenzátoroch upchávky (obr. 29.3) vedú teplotné deformácie rúr k pohybu skla 1 vo vnútri telesa 5, medzi ktoré je umiestnené na utesnenie upchávkové tesnenie 3. Tesnenie sa pomocou skrutiek 6 upne medzi prítlačný krúžok 4 a spodnú skrinku 2.
Obrázok 19.3 Dilatačné škáry uzávierky
a - jednostranný; b - obojstranné: 1 - sklo, 2 - grundbuksa, 3 - upchávkové tesnenie,
4 - prítlačný krúžok, 5 - puzdro, 6 - uťahovacie skrutky
Ako upchávka sa používa azbestová grafická šnúra alebo tepelne odolná guma. V procese práce sa tesnenie opotrebuje a stráca svoju elasticitu, preto je potrebné jeho pravidelné uťahovanie (upínanie) a výmena. Pre možnosť vykonania týchto opráv sú v komorách umiestnené kompenzátory upchávky.
Spojenie kompenzátorov s potrubím sa vykonáva zváraním. Počas inštalácie je potrebné ponechať medzeru medzi ramenom objímky a prítlačným krúžkom telesa, čím sa vylúči možnosť pôsobenia ťahových síl v potrubí v prípade, že teplota klesne pod teplotu inštalácie, a tiež starostlivo zarovnať stredovú čiaru, aby sa predišlo deformáciám. a zaseknutie skla v tele.
Uzáverové kompenzátory sa vyrábajú jednostranné a obojstranné (pozri obr. 19.3, a a b). Obojstranné sa zvyčajne používajú na zníženie počtu komôr, pretože v ich strede je inštalovaná pevná podpera, ktorá oddeľuje časti potrubia, ktorých predĺženia sú kompenzované každou stranou kompenzátora.
Hlavnými výhodami kompenzátorov upchávok sú malé rozmery (kompaktnosť) a nízky hydraulický odpor, v dôsledku čoho sú široko používané vo vykurovacích sieťach, najmä pre podzemné inštalácie. V tomto prípade sú inštalované pri d y \u003d 100 mm alebo viac, s nadzemným položením - pri d y \u003d 300 mm alebo viac.
V kompenzátoroch šošoviek (obr. 19.4) sa pri teplotnom predlžovaní rúrok stláčajú špeciálne elastické šošovky (vlny). To zaisťuje úplnú tesnosť v systéme a nevyžaduje údržbu kompenzátorov.
Šošovky sú vyrobené z oceľový plech alebo lisované polovičné šošovky s hrúbkou steny 2,5 až 4 mm zváranie plynom. Na zníženie hydraulického odporu vo vnútri kompenzátora je pozdĺž vĺn vložená hladká rúrka (plášť).
Šošovkové kompenzátory majú relatívne malú kompenzačnú schopnosť a veľkú axiálnu reakciu. V tomto ohľade sa na kompenzáciu tepelných deformácií potrubí vykurovacích sietí inštaluje veľké množstvo vĺn alebo sú vopred natiahnuté. Zvyčajne sa používajú do tlakov okolo 0,5 MPa, pretože pri vysokých tlakoch môžu vlny napučiavať a zvýšenie tuhosti vĺn zväčšením hrúbky steny vedie k zníženiu ich kompenzačnej schopnosti a zvýšeniu axiálnej reakcie.
Ryas. 19.4. Šošovkový trojvlnový kompenzátor
prirodzená kompenzácia teplotná deformácia nastáva v dôsledku ohýbania potrubia. Ohnuté úseky (zákruty) zvyšujú pružnosť potrubia a zvyšujú jeho kompenzačnú schopnosť.
Pri prirodzenej kompenzácii na odbočkách trasy vedú teplotné deformácie potrubí k priečnym posunom úsekov (obr. 19.5). Hodnota posunutia závisí od umiestnenia pevných podpier: čím dlhší je úsek, tým väčšie je jeho predĺženie. To si vyžaduje zväčšenie šírky kanálov a komplikuje prevádzku pohyblivých podpier a tiež znemožňuje použitie moderného bezkanálového kladenia na odbočkách trasy. Maximálne ohybové napätia sa vyskytujú na pevnej podpere krátkeho úseku, pretože je značne posunutý.
Ryža. 19.5 Schéma prevádzky úseku teplovodu v tvare L
a- s rovnakou dĺžkou ramien; b- rôzne dĺžky ramien
Komu radiálne dilatačné škáry používané vo vykurovacích sieťach sú flexibilné a zvlnená typ závesu. Vo flexibilných kompenzátoroch sú teplotné deformácie potrubí eliminované ohýbaním a krútením špeciálne ohýbaných alebo zváraných častí potrubí. odlišná konfigurácia: V tvare U a S, v tvare lýry, v tvare omega atď. Najpoužívanejšie v praxi z dôvodu jednoduchej výroby sú kompenzátory v tvare U (obr. 19.6, a). Ich kompenzačná schopnosť je určená súčtom deformácií pozdĺž osi každého z úsekov potrubí ∆ l= ∆l/2+∆l/2. V tomto prípade sa maximálne ohybové napätia vyskytujú v segmente, ktorý je najviac vzdialený od osi potrubia - zadnej časti kompenzátora. Ten, ohýbanie, je posunutý o hodnotu y, o ktorú je potrebné zväčšiť rozmery kompenzačného výklenku.
Ryža. 19.6 Schéma činnosti kompenzátora tvaru U
a- bez predbežného napínania; b- vopred natiahnutý
Na zvýšenie kompenzačnej schopnosti kompenzátora alebo zníženie veľkosti posunu sa inštaluje s predbežným (montážnym) natiahnutím (obr. 19.6, b). V tomto prípade je zadná časť kompenzátora v nepracujúcom stave ohnutá dovnútra a dochádza k ohybovým napätiam. Pri predĺžení rúrok sa kompenzátor najskôr dostane do nenapätého stavu a potom sa chrbát ohne smerom von a objavia sa v ňom ohybové napätia opačného znamienka. Ak sa v krajných polohách, t.j. pri predpínaní a v pracovnom stave, dosiahnu maximálne dovolené napätia, potom sa kompenzačná schopnosť kompenzátora zdvojnásobí v porovnaní s kompenzátorom bez predpätia. V prípade kompenzácie rovnakých teplotných deformácií v kompenzátore s predbežným natiahnutím sa operadlo nebude pohybovať smerom von, a preto sa rozmery kompenzačného výklenku zmenšia. Práca flexibilných kompenzátorov iných konfigurácií prebieha približne rovnakým spôsobom.
prívesky
Závesy potrubí (obr. 19.7) sa vykonávajú pomocou tyčí 3, napojené priamo na potrubia 4 (Obr. 19.7, a) alebo s traverzom 7 , ku ktorému na obojkoch 6 je zavesené potrubie (obr. 19.7, b), ako aj prostredníctvom pružinové bloky 8 (Obr. 19.7, v). Otočné kĺby 2 zabezpečujú pohyb potrubí. Vodiace misky 9 pružinových blokov privarené k nosným doskám 10 umožňujú eliminovať priečne vychýlenie pružín. Napnutie pruženia zabezpečujú matice.
Ryža. 19.7 Prívesky:
a- trakcia; b- golier; v- jar; 1 – nosný nosník; 2, 5 - pánty; 3 - trakcia;
4 - rúra; 6 - golier; 7 - prechádzať; 8 – pružinové odpruženie; 9 - okuliare; 10 – taniere
3.4 Spôsoby izolácie tepelných sietí.
Mastichová izolácia
Masticová izolácia sa používa iba pri opravách vykurovacích sietí položených buď vo vnútri alebo v priechodných kanáloch.
Masticová izolácia sa nanáša vo vrstvách 10-15 mm na horúce potrubie, keď predchádzajúce vrstvy schnú. Izoláciu tmelom nemožno vykonať priemyselnými metódami. Preto nie je možné použiť špecifikovanú izolačnú štruktúru pre nové potrubia.
Na tmelovú izoláciu sa používa sovelit, azbestový tripel a vulkanit. Hrúbka tepelnoizolačnej vrstvy sa určuje na základe technicko-ekonomických výpočtov alebo podľa platných noriem.
Teplota na povrchu izolačnej konštrukcie potrubí v priechodných kanáloch a komorách by nemala presiahnuť 60 ° C.
Trvanlivosť tepelnoizolačnej konštrukcie závisí od režimu prevádzky tepelných potrubí.
bloková izolácia
Izolácia prefabrikovaných blokov z predtvarovaných výrobkov (tehly, bloky, rašelinové dosky atď.) Je usporiadaná na horúcich a studených povrchoch. Výrobky s úpravou švíkov v radoch sa ukladajú na azbozuritový tmel, ktorého koeficient tepelnej vodivosti je blízky koeficientu samotnej izolácie; mazanie má minimálne zmrštenie a dobré mechanická pevnosť. Rašelinové výrobky (rašelinové dosky) a korky sa kladú na bitúmenové alebo iditolové lepidlo.
Pre rovné a zakrivené povrchy tepelne izolačné výrobky upevnené oceľovými čapmi, vopred zvarené v šachovnicovom vzore s rozostupom 250 mm. Ak nie je možná inštalácia kolíkov, výrobky sa upevnia ako tmelová izolácia. Na zvislé plochy s výškou nad 4 m sú inštalované vykladacie nosné pásy z pásovej ocele.
Počas inštalácie sa výrobky navzájom upravia, označia a vyvŕtajú otvory pre kolíky. Namontované prvky sú upevnené kolíkmi alebo zákrutami drôtu.
Pri viacvrstvovej izolácii sa každá nasledujúca vrstva položí po vyrovnaní a upevnení predchádzajúcej vrstvy s prekrytím pozdĺžnych a priečnych švov. Posledná vrstva, upevnený rámom resp kovová sieťka, zarovnajte tmelom pod koľajnicu a potom naneste omietku s hrúbkou 10 mm. Lepenie a maľovanie sa vykonáva po úplnom vyschnutí omietky.
Výhody panelákových izolácií sú priemyselné, štandardné a prefabrikované, vysoká mechanická pevnosť, možnosť lícovania teplých a studených plôch. Nevýhody - mnohosovnosť a zložitosť inštalácie.
zásypová izolácia
Na vodorovné a zvislé plochy stavebných konštrukcií sa používa zásypová tepelná izolácia.
Pri montáži tepelnej izolácie na vodorovné plochy (nepodkrovné strechy, stropy nad suterénom) je izolačným materiálom najmä keramzit alebo perlit.
Na zvislých plochách sa zásypová izolácia vyrába zo sklenenej alebo minerálnej vlny, kremeliny, perlitového piesku a pod. Na tento účel sa rovnobežná izolovaná plocha oplotí tehlami, tvárnicami alebo pletivom, do ktorého sa naleje (alebo vypchá) izolačný materiál. výsledný priestor. Pri pletivovom oplotení je pletivo pripevnené na kolíky vopred nainštalované v šachovnicovom vzore s výškou zodpovedajúcou danej hrúbke izolácie (s toleranciou 30 ... 35 mm). Cez ne sa pretiahne kovová tkaná sieťka s bunkou 15x15 mm. Do vzniknutého priestoru sa sype sypký materiál po vrstvách zdola nahor s ľahkým podbíjaním.
Po zasypaní sa celá plocha pletiva prekryje ochrannou vrstvou omietky.
Zásypová tepelná izolácia je pomerne účinná a ľahko sa používa. Nie je však odolný voči vibráciám a vyznačuje sa nízkou mechanickou pevnosťou.
Liata izolácia
Ako izolačný materiál používa sa hlavne penobetón, ktorý sa pripravuje zmiešaním cementovej malty s penovou hmotou v špeciálnej miešačke. Tepelnoizolačná vrstva sa kladie dvoma spôsobmi: bežnými spôsobmi betonáže priestoru medzi debnením a izolovanou plochou alebo striekaným betónom.
S prvým spôsobom debnenie je nastavené rovnobežne so zvislou izolovanou plochou. Vo výslednom priestore sa tepelnoizolačná kompozícia ukladá v radoch, vyrovnáva sa drevenou stierkou. Položená vrstva je navlhčená a pokrytá rohožami alebo rohožami, aby sa zabezpečilo normálnych podmienkach tvrdnutie penového betónu.
metóda striekaného betónu liata izolácia sa nanáša na výstuž z drôtu 3-5 mm s článkami 100-100 mm. Nanesená vrstva striekaného betónu pevne priľne k izolovanému povrchu, nemá trhliny, jamy a iné chyby. Nastreľovanie sa vykonáva pri teplote nie nižšej ako 10 °C.
Liata tepelná izolácia sa vyznačuje jednoduchosťou zariadenia, masívnosťou, vysokou mechanickou pevnosťou. Nevýhody liatej tepelnej izolácie sú dlhá životnosť zariadenia a nemožnosť vykonávať prácu pri nízkych teplotách.
Zabaliť izoláciu
Obaľovacie konštrukcie sú vyrobené z prešívaných rohoží resp mäkké dosky na syntetickej väzbe, ktoré sú šité priečnymi a pozdĺžnymi švami. Krycia vrstva sa pripevňuje rovnakým spôsobom ako pri závesnej izolácii. Obalové konštrukcie v podobe tepelnoizolačných zväzkov minerálnej alebo sklenej vlny sa po nanesení na povrch prekryjú aj ochrannou vrstvou. Izolujte spoje, armatúry, armatúry. Masticová izolácia sa používa aj na tepelnú izoláciu v mieste inštalácie armatúr a zariadení. Používajú sa práškové materiály: azbest, azbest, sovelit. Hmota zmiešaná s vodou sa nanáša na predhriaty izolovaný povrch ručne. Masticová izolácia sa spravidla používa zriedkavo opravárenské práce Oh.
3.5 Potrubia.
V kotlovej jednotke sú prvky pod tlakom pracovnej látky (voda, para) navzájom prepojené, ako aj s ostatnými zariadeniami potrubným systémom. Potrubia pozostávajú z rúrok a armatúr k nim, armatúr používaných na ovládanie a reguláciu kotlových jednotiek a pomocných zariadení - podpery a závesné držiaky potrubia, tepelná izolácia, kompenzátory a ohyby určené na vnímanie tepelného predĺženia potrubí.
Potrubia sa delia podľa účelu na hlavné a pomocné. Komu Hlavná potrubia zahŕňajú prívodné potrubia a parovody nasýtenej a prehriatej pary, pomocný- odvodňovacie, preplachovacie, fúkacie potrubia a potrubia na odber vzoriek vody, pary atď.
Podľa parametrov (tlak a teplota) sú potrubia rozdelené do štyroch kategórií (tabuľka 19.1).
Na potrubia a armatúry sa kladú tieto základné požiadavky:
- všetky parovody pre tlaky nad 0,07 MPa a potrubia pre vodu pracujúcu pod tlakom pri teplotách nad 115 C, bez ohľadu na stupeň dôležitosti, musia spĺňať pravidlá Gosgortekhnadzor Ruska;
- Musí byť zabezpečená spoľahlivá prevádzka potrubí, bezpečná pre personál údržby. Treba mať na pamäti, že armatúra a prírubové spoje sú to najmenej spoľahlivé časti, najmä pri vysokej teplote a tlaku, preto by sa v záujme zvýšenia spoľahlivosti, ako aj zníženia nákladov na zariadenia, malo znížiť ich používanie;
– potrubný systém by mal byť jednoduchý, prehľadný a umožňovať ľahké a bezpečné prepínanie počas prevádzky;
– strata tlaku pracovnej tekutiny a strata tepla do okolia by mala byť čo najmenšia. S ohľadom na to je potrebné zvoliť priemer potrubia, prevedenie a veľkosť tvaroviek, kvalitu a typ izolácie.
Napájacie potrubia
Schéma prívodného potrubia musí zabezpečiť úplnú spoľahlivosť dodávky vody do kotlov za normálnych a núdzových podmienok. Na napájanie parných kotlov s kapacitou pary do 40 t / h je povolené jedno prívodné potrubie; pre kotly s vyššou produktivitou sú potrebné dve potrubia, aby sa v prípade poruchy jedného z nich dalo použiť druhé.
Napájacie potrubia sú namontované tak, že z akéhokoľvek čerpadla dostupného v kotolni je možné dodávať vodu do ktorejkoľvek kotlovej jednotky jedným aj druhým prívodným potrubím.
Napájacie linky musia mať uzamykacie zariadenia pred čerpadlom a za ním a priamo pred kotlom - spätný ventil a ventil. Všetky novovyrábané parné kotly s výkonom pary 2 t/h a viac, ako aj kotly v prevádzke s výkonom pary 20 t/h a viac musia byť vybavené automatickými regulátormi výkonu ovládanými z pracoviska obsluhy kotla.
Na obr. 19.8 je znázornená schéma prívodných potrubí s dvojitými vedeniami. Voda v nádrži 12 odstredivé čerpadlo napájacej vody 11 s elektrickým pohonom sa privádza do prívodných potrubí (potrubia 14 ). Uzamykacie zariadenia sú inštalované na sacom a hlavnom potrubí čerpadiel. Z hlavného sú dva vývody vody do každého z kotlov. Na výstupoch je inštalovaný regulačný ventil 3 , spätný ventil 1 a uzatvárací ventil 2 . Spätný ventil púšťa vodu len do kotla 4 . Keď voda prúdi opačným smerom, spätný ventil sa uzavrie, čím sa zabráni úniku vody z kotla. Uzatvárací ventil slúži na odpojenie prívodného potrubia od kotla pri oprave potrubia alebo spätného ventilu.
Obe linky sú zvyčajne v prevádzke. Jeden z nich je v prípade potreby možné vypnúť bez narušenia normálneho napájania kotlov.
Ryža. 19.8. Schéma napájacích potrubí s dvojitými vedeniami:
1 - spätný ventil; 2, 3 - uzatváracie a regulačné ventily; 4 - kotly; 5 - odvzdušňovací ventil; 6 - teplomer; 7 - ekonomizér; 8 - manometer; 9 - bezpečnostný ventil;
10 - prietokomer; 11, 13 - odstredivé a parné čerpadlá; 12 - nádrž na napájaciu vodu;
14 - prívodné potrubia
Drenážne potrubia
Drenážne potrubia sú určené na odvádzanie kondenzátu z parných potrubí. Kondenzát v parných potrubiach sa hromadí v dôsledku chladenia pary. K najväčšiemu ochladzovaniu pary dochádza pri ohreve a zapnutí potrubia studenej pary. V tomto čase je potrebné zabezpečiť zvýšené odvádzanie kondenzátu z neho. V opačnom prípade sa môže hromadiť v potrubí vo veľkom počte. Pri rýchlosti pohybu pary v parovode, za nasýtená para rovná približne 20 ... 40 m / s a pri prehriatí 60 ... 80 m / s sa častice vody v ňom pohybujú spolu s parou do vysoká rýchlosť, nedokážu zmeniť svoj smer pohybu tak rýchlo ako para (kvôli veľkému rozdielu v ich hustotách), takže majú tendenciu sa zotrvačnosťou pohybovať priamočiaro. Ale keďže v parovode je množstvo ohybov a zaoblení, ventilov a ventilov, voda pri stretnutí s týmito prekážkami na ne naráža a vytvára hydraulické rázy.
V závislosti od obsahu vody v pare môžu byť hydraulické rázy také silné, že spôsobia deštrukciu parovodu. Zvlášť nebezpečné je hromadenie vody v hlavných parných potrubiach, do ktorých môže byť vrhnutá parná turbína a viesť k nehode.
Aby sa predišlo takýmto javom, sú parovody vybavené príslušnými drenážnymi zariadeniami, ktoré sa delia na dočasné (nábehové) a trvalé (nepretržite fungujúce). Dočasné odvodňovacie zariadenie slúži na odstraňovanie kondenzátu z parovodu pri jeho ohreve a preplachovaní. Takéto drenážne zariadenie je vyrobené vo forme nezávislého potrubia, ktoré je počas normálnej prevádzky vypnuté.
Trvalé odvodňovacie zariadenie je určené na nepretržité odvádzanie kondenzátu z parovodu pod tlakom pary, ktoré sa vykonáva pomocou automatických odvádzačov kondenzátu (kondenzačných nádob).
Odvodnenie potrubia sa vykonáva v najnižších miestach každého úseku parovodu uzavretého ventilmi a v najnižších bodoch ohybov parovodov. V horných bodoch parovodov musia byť nainštalované ventily (vzduchové otvory) na odvod vzduchu z potrubia.
Pre lepší odvod kondenzátu musia mať vodorovné úseky potrubia v smere pohybu pary sklon minimálne 0,004.
Pre preplachovanie pri ohreve je parovovod vybavený armatúrou s ventilom a pri tlakoch nad 2,2 MPa - armatúrou a dvoma ventilmi - uzatváracím a regulačným (vypúšťacím).
Pre potrubie nasýtenej pary a slepé konce potrubia prehriatej pary musí byť zabezpečené kontinuálne odstraňovanie kondenzátu pomocou automatických odvádzačov pary.
Na obr. 19.9 znázorňuje otvorený plavákový odvádzač kondenzátu. Princíp jeho fungovania je založený na nasledujúcom. Kondenzát vstupujúci do nádoby, keď sa hromadí v otvorenom plaváku 5, vedie k jej zaplaveniu. Ihlový ventil 1, ktorý je spojený s plavákom pomocou vretena 6, otvára otvor vo veku hrnca a voda z plaváka cez vodiacu trubicu 7 je vytláčaná cez tento otvor, po ktorom ľahký plavák pláva a ihla ventil uzatvára otvor. Počas prevádzky sa uistite, že ventil automatického odvádzača kondenzátu neprepúšťa paru, pretože to vedie k veľké straty teplo.
Kontrola normálnej prevádzky odvádzača kondenzátu sa vykonáva pravidelným otváraním kohútika 3, aby sa vypustil kondenzát. Okrem toho možno činnosť odvádzača kondenzátu posúdiť sluchom: počas bežnej prevádzky je vo vnútri hrnca počuť charakteristický hluk a ak je otvor ventilu zablokovaný vodným kameňom alebo vodným kameňom, ako aj pri zaseknutí pohyblivých častí, hladina hluku v ňom klesá alebo sa úplne zastaví. Normálnu prevádzku hrnca možno určiť aj ohrevom drenážneho potrubia: ak je potrubie horúce, potom hrniec funguje normálne.
Ryža. 19.9. Kondenzačná nádoba s otvoreným plavákom: 1 - ihlový ventil; 2 - spätný ventil (často chýba); 3 - ventil (kohútik na vypúšťanie kondenzátu); 4 - telo hrnca; 5 - otvorený plavák; 6 - plavákové vreteno; 7 - vodiaca rúrka
Prednáška č. 16 (2 hodiny)
Predmet: "Obnoviteľné a druhotné zdroje energie v poľnohospodárstve"
1 Otázky z prednášky:
1.1 Všeobecné informácie.
1.2 Systém solárneho napájania.
1.3 Geotermálne zdroje a ich druhy.
1.4 Bioenergetické zariadenia.
1.5 Využívanie druhotných energetických zdrojov.
2 Literatúra.
2.1 Hlavné
2.1.1 Amerkhanov R.A., Bessarab A.S., Dragonov B.Kh., Rudobashta S.P., Shmshko G.G. Tepelné elektrárne a systémy poľnohospodárstva / Ed. B.H. Draganov. – M.: Kolos-Press, 2002. – 424 s.: ill. - (Učebnice a učebné pomôcky pre študentov vysokých škôl).
2.1.2 Fokin V.M. Zariadenia na výrobu tepla systémov zásobovania teplom. Moskva: Vydavateľstvo Mashinostroenie-1, 2006. 240 s.
2.2 Dodatočné
2.2.1 Sokolov B.A. Kotolne a ich prevádzka. - 2. vydanie, Rev. M.: Edičné stredisko "Akadémia", 2007. - 423 s.
2.2.2 Belousov V.N., Smorodin S.N., Smirnova O.S. Teória paliva a spaľovania. I. časť Palivo: učebnica / SPbGTURP. - Petrohrad, 2011. -84 s.: ill.15.
2.2.3. Esterkin, R.I. Priemyselné zariadenia na výrobu pary. - L .: Energia. Leningrad. Katedra, 1980. - 400 s.
3.1 Všeobecné informácie.
Zdroje energie: a) neobnoviteľné
Neobnoviteľné zdroje energie sú ropa, plyn, uhlie, bridlica.
Obnoviteľné zásoby fosílnych palív vo svete sa odhadujú takto (miliardy prstov na nohách):
Uhlie -4850
Olej - 1140
S úrovňou svetovej produkcie v deväťdesiatych rokoch (miliarda toe), respektíve 3,1-4,5-2,6, celkovo - 10,3 miliardy toe, zásoby uhlia vydržia 1500 rokov, ropy - 250 rokov a plynu -120 rokov.
Perspektíva zanechania potomkov bez prísunu energie. Najmä vzhľadom na stabilný trend rastu cien ropy a plynu. A čím ďalej, tým rýchlejšie.
Hlavnou výhodou obnoviteľných zdrojov energie je ich nevyčerpateľnosť a šetrnosť k životnému prostrediu. Ich používaním sa nemení energetická bilancia planéty.
K rozsiahlemu prechodu na obnoviteľné zdroje energie nedochádza len preto, že priemysel, stroje, zariadenia a život ľudí na Zemi sú orientované na fosílne palivá a niektoré druhy obnoviteľných zdrojov energie sú nestabilné a majú nízka hustota energie.
Donedávna sa hovorilo aj o vysokej cene obnoviteľných zdrojov.
3.2 Systém solárneho napájania.
V tejto časti našej webovej stránky nájdete informácie o klasifikácii podporuje vykurovaciu sieť, ako aj o hlavných parametroch (veľkosť a hmotnosť), požiadavkách, kompletnosti, podmienkach výroby.
Typy podpier pre vykurovacie siete vozidla.
V dvoch číslach 7-95 a 8-95 tejto série sú uvedené posuvné aj pevné podpery pre potrubia vykurovacích sietí. Všetky podpery vykurovacích sietí majú štrukturálne rozdiely v závislosti od hrúbky izolácie potrubia. V oblastiach bezkanálového kladenia potrubí nie sú inštalované pohyblivé podpery, s výnimkou tých, ktoré sa používajú pre potrubia menšie ako D y \u003d 175 vrátane. Posuvné podpery sa používajú pri ukladaní potrubí v nepriechodných alebo polopriechodných kanáloch a pre spodný rad potrubí v tuneloch. Vzdialenosť medzi podperami vypočíta projektant v súlade s platnými predpismi.
Pri výstavbe vykurovacej siete sú postavené tieto konštrukcie: studne, komory a pavilóny nad komorami na inštaláciu blokovania - meracie armatúry, kompenzačné zariadenia a iné lineárne zariadenia. Vykonať výstavbu filtračných drenážnych zariadení, čerpacie stanice, nainštalujte uzatváracie konštrukcie pre tepelnú trubicu, pevné a pohyblivé podpery (niekedy aj vodidlá), nosné kamene.
Aplikácia s konštrukciou.
Základňa kanálov na kladenie potrubí a umiestňovanie podpier v nich je vyrobená z dvoch typov - betónu alebo železobetónu, ktorý môže byť buď prefabrikovaný, alebo monolitický. Betónové a železobetónové kanály vytvárajú veľmi spoľahlivé základy pre umiestnenie stavebných konštrukcií a chránia kanál pred prenikaním podzemnej vody do neho. Betónový alebo železobetónový základ zásadnú úlohu- vnímať hmotnosť stavebných konštrukcií a zeminy nad kanálom, zaťaženie z dopravy, hmotnosť potrubia s izoláciou a chladivom, rozptyľuje tlak a tým znižuje možnosť sadania stavebných konštrukcií v miestach sústredeného zaťaženia: pod nosnými kameňmi a pod stenami kanála.
Parné vykurovacie systémy sú jednorúrkové a dvojrúrkové a kondenzát vznikajúci počas prevádzky sa vracia cez špeciálne potrubie - kondenzátové potrubie. Pri počiatočnom tlaku, ktorý sa pohybuje od 0,6 do 0,7 MPa a niekedy od 1,3 do 1,6 MPa, je rýchlosť šírenia pary 30 ... 40 m / s. Pri výbere spôsobu kladenia tepelných rúrok je hlavnou úlohou zabezpečiť trvanlivosť, spoľahlivosť a nákladovú efektívnosť riešenia.
Samotné vykurovacie siete sú montované z ocele elektricky zvárané rúry umiestnené na špeciálnych podperách. Na potrubiach sú umiestnené uzatváracie a regulačné ventily (šoupátka, ventily). Podpery potrubia vytvárajú horizontálny, neotrasiteľný základ. Interval medzi podperami je určený počas projektovania.
Podpery tepelných sietí sú rozdelené na pevné a pohyblivé. Pevné podpery fixujú umiestnenie konkrétnych miest sietí v určitej polohe, neumožňujú žiadne posunutie. Pohyblivé podpery umožňujú horizontálny pohyb potrubia v dôsledku teplotných deformácií.
Podpery sa dodávajú kompletné podľa pracovných výkresov vyvinutých v v pravý čas. Garantujeme súlad podpier a závesov s požiadavkami príslušnej normy za predpokladu, že spotrebiteľ dodrží pravidlá inštalácie a skladovania (v súlade s touto normou). Záručná doba prevádzky - 12 mesiacov odo dňa dodania produktu zákazníkovi. Všetky podpery sú opatrené certifikátom kvality a certifikátmi na materiály použité na výrobu (na vyžiadanie).
Podpery slúžia na absorbovanie síl z potrubí a ich prenos do nosných konštrukcií alebo do zeme, ako aj na zabezpečenie organizovaného spoločného pohybu potrubí a izolácie pri tepelných deformáciách. Pri konštrukcii tepelných potrubí sa používajú dva typy podpier: pohyblivé a pevné.
Pohyblivé podpery vnímať hmotnosť tepelnej trubice a zabezpečiť jej voľný pohyb po stavebných konštrukciách pri teplotných deformáciách. Pri pohybe potrubia sa s ním pohybujú aj pohyblivé podpery. Pohyblivé podpery sa používajú pre všetky spôsoby kladenia, okrem bezkanálových. Pri bezkanálovom kladení sa tepelné potrubie položí na nedotknutú pôdu alebo na starostlivo zhutnenú vrstvu piesku. Súčasne sú pohyblivé podpery k dispozícii iba v miestach, kde sa trasa otáča a inštalácia kompenzátorov tvaru U, t.j. v oblastiach, kde sú potrubia uložené v kanáloch. Pohyblivé podpery sú vystavené najmä zvislému zaťaženiu od hmoty potrubí
Podľa princípu voľného pohybu sa rozlišujú klzné, valivé a závesné ložiská. posuvné podpery sa používajú bez ohľadu na smer horizontálnych pohybov potrubí pre všetky spôsoby kladenia a pre všetky priemery potrubí. Tieto podpery sú jednoduchého dizajnu a spoľahlivé v prevádzke.
Podpery valčekov používa sa pre rúry s priemerom 175 mm a viac s axiálnym pohybom rúr, pri ukladaní v tuneloch, kolektoroch, na konzolách a na samostatne stojacich podperách. Použitie valivých ložísk v nepriechodných kanáloch je nepraktické, pretože bez dozoru a mazania rýchlo korodujú, prestanú sa otáčať a začnú skutočne fungovať ako klzné ložiská. Valčekové ložiská majú menšie trenie ako klzné ložiská, avšak pri zlej údržbe sa valčeky deformujú a môžu sa zaseknúť. Preto im treba dať správny smer. Na to sú vo valčekoch vytvorené prstencové drážky a na základnej doske sú umiestnené vodiace tyče.
Valčekové ložiská(málo používané, pretože je ťažké zabezpečiť rotáciu valčekov. Valčekové a valčekové ložiská fungujú spoľahlivo na rovných úsekoch siete. V zákrutách trasy sa potrubia pohybujú nielen v pozdĺžnom, ale aj v priečnom smere Preto sa neodporúča inštalácia valivých a valivých ložísk na zakrivené časti guľkové ložiská. V týchto podperách sa guľôčky voľne pohybujú spolu s topánkami pozdĺž podpornej vrstvy a sú bránené tomu, aby sa vykotúľali z podpery výčnelkami základnej vrstvy a topánky.
Ak podľa miestnych podmienok kladenia tepelných potrubí vzhľadom na nosné konštrukcie nie je možné inštalovať posuvné a valčekové podpery, používajú sa závesné podpery. Nepevný dizajn zavesenia umožňuje, aby sa podpera ľahko otáčala a pohybovala s potrubím. V dôsledku toho sa so zväčšujúcou sa vzdialenosťou od pevnej podpery zväčšujú uhly natočenia závesov, respektíve sa zvyšuje zošikmenie potrubia a napätie v tyčiach pri pôsobení vertikálneho zaťaženia potrubia.
Závesné podpery v porovnaní s posuvnými podperami vytvárajú oveľa menšie sily pozdĺž osi potrubia v horizontálnych úsekoch.
nehybný potrubia sú rozdelené podperami na samostatné časti. Pomocou pevných podpier sú rúry pevne pripevnené v určitých bodoch pozdĺž trás medzi dilatačnými škárami alebo úsekmi s prirodzenou kompenzáciou teplotných deformácií, ktoré okrem vertikálnych zaťažení vnímajú významné horizontálne sily smerujúce pozdĺž osi potrubia a pozostávajúce z nevyvážených síl vnútorného tlaku, odporových síl voľných podpier a reakcie kompenzátorov . Najväčší význam majú sily vnútorného tlaku. Pre uľahčenie návrhu podpery sa ju preto snažia umiestniť na trase tak, aby sa vnútorné tlaky v potrubí vyrovnávali a neprenášali do podpery. Nazývajú sa tie podpery, na ktoré sa neprenášajú reakcie vnútorného tlaku vyložené pevné podpery; nazývajú sa rovnaké podpery, ktoré musia vnímať nevyvážené sily vnútorného tlaku vyložené podporuje.
Existovať medziľahlé a koncové podpery. Sily pôsobia na medzipodperu z oboch strán, na koncovú podperu z jednej strany. Pevné podpery rúr sú navrhnuté pre najväčšie horizontálne zaťaženie pri rôznych prevádzkových režimoch tepelných potrubí, vrátane s otvorenými a zatvorenými ventilmi
Pre všetky spôsoby kladenia vykurovacích sietí sú na potrubiach zabezpečené pevné podpery. Veľkosť teplotných deformácií a napätí v potrubiach do značnej miery závisí od správneho umiestnenia pevných podpier po dĺžke trasy vykurovacej siete. Pevné podpery sú inštalované na vetvách potrubí, v miestach uzatváracích ventilov, kompenzátorov upchávok. Na potrubiach s kompenzátormi tvaru U sú medzi kompenzátory umiestnené pevné podpery. Pri bezkanálovom kladení vykurovacích sietí, keď sa nepoužíva samokompenzácia potrubí, sa odporúča inštalovať pevné podpery na odbočkách trasy.
Vzdialenosť medzi pevnými podperami sa určuje na základe danej konfigurácie potrubí, teplotného predĺženia úsekov a kompenzačnej schopnosti inštalovaných kompenzátorov. Pevné upevnenia potrubí sa vykonávajú rôznymi konštrukciami, ktoré musia byť dostatočne pevné a musia pevne držať potrubia, aby sa zabránilo ich pohybu vzhľadom na nosné konštrukcie.
Konštrukcie pevných podpier pozostávajú z dvoch hlavných prvkov: nosné konštrukcie (nosníky, železobetónové dosky), na ktoré sa prenášajú sily z potrubí, a samotné podpery, pomocou ktorých sú potrubia fixované (zvárané šály, svorky). V závislosti od spôsobu kladenia a miesta inštalácie sa používajú pevné podpery: prítlak, štít a svorka. Podpery s vertikálnymi obojstrannými dorazmi a čelnými dorazmi sa používajú pri inštalácii na rámy v komorách a tuneloch a pri ukladaní potrubí do priechodných, polopriechodných a nepriechodných kanálov. Podpery štítov sa používajú ako na bezkanálové kladenie, tak aj na ukladanie tepelných rúrok do nepriechodných kanálov, keď sú podpery umiestnené mimo komôr.
Pevné podpery štítu sú zvislé železobetónové štíty s otvormi na prechod potrubí. Osové sily sú na železobetónový štít prenášané prstencami obojstranne privarenými k potrubiu, vystuženými výstuhami. Donedávna sa medzi rúru a betón ukladal azbest. V súčasnosti nie je povolené používanie azbestových obalov. Zaťaženie z potrubí vykurovacích sietí cez štítové podpery sa prenáša na dno a steny kanála av prípade bezkanálového kladenia - na vertikálnu základnú rovinu. Podpery štítu sú vyrobené s dvojitou symetrickou výstužou, pretože pôsobiace sily z rúr môžu smerovať opačnými smermi. V spodnej časti štítu sú vytvorené otvory na prechod vody (v prípade, že vstúpi do kanála).
Výpočet pevných podpier.
Pevné podpery fixujú polohu potrubia v určitých bodoch a vnímajú sily, ktoré sa vyskytujú v upevňovacích bodoch pod vplyvom teplotných deformácií a vnútorného tlaku.
Podpery majú veľmi dôležitý vplyv na prevádzku teplovodu. V dôsledku nesprávneho umiestnenia podpier, zlého výberu konštrukcií alebo neopatrnej inštalácie nie sú zriedkavé vážne nehody. Je veľmi dôležité, aby boli zaťažené všetky podpery, u ktorých je potrebné pri montáži overiť ich umiestnenie na trase a ich polohu vo výške. Pri bezkanálovom kladení zvyčajne odmietajú inštalovať voľné podpery pod potrubia, aby sa predišlo nerovnomernému poklesu, ako aj dodatočným ohybovým napätiam. V týchto tesneniach sa potrubia ukladajú na nenarušenú pôdu alebo na starostlivo zhutnenú vrstvu piesku.
Rozpätie (vzdialenosť) medzi podperami určuje ohybové napätie, ktoré sa vyskytuje v potrubí a šípka vychýlenia.
Pri výpočte ohybových napätí a deformácií sa potrubie ležiace na voľných podperách považuje za nosník s viacerými poľami. Na obr. T.c.19 ukazuje diagram ohybových momentov viacpoľového potrubia.
Zvážte sily a napätia pôsobiace v potrubiach.
Akceptujeme nasledujúci zápis:
M- moment sily, N*m; Q B , Q g - vertikálna a horizontálna sila, N; q v , q G- špecifické zaťaženie na jednotku dĺžky, vertikálne a horizontálne, H / m; ..N - horizontálna reakcia na podpere, N.
Maximálny ohybový moment v potrubí s viacerými poliami vzniká na podpere. Veľkosť tohto momentu (9,11)
kde q
- špecifické zaťaženie na jednotku dĺžky potrubia, N/m; 
- dĺžka rozpätia medzi podperami, m Špecifické zaťaženie q
sa určuje podľa vzorca
(9-12)
kde q B - vertikálne špecifické zaťaženie, berúc do úvahy hmotnosť potrubia s chladiacou kvapalinou a tepelnou izoláciou; q G - horizontálne špecifické zaťaženie, berúc do úvahy silu vetra,
(9-13)
kde w
- rýchlosť vetra, m/s; 
- hustota vzduchu, kg / m 3; d a
-
vonkajší priemer izolácie potrubia, m; k
- aerodynamický koeficient rovný priemeru 1,4-1,6.
Sila vetra by sa mala brať do úvahy iba pri otvorených horných tepelných rúrach.
Ohybový moment v strede rozpätia
(9.14)
Vo vzdialenosti 0,2 
od podpery je ohybový moment nulový.
Maximálne vychýlenie nastáva v strede rozpätia.
Výložník na vychyľovanie potrubia 
,
(9.15)
Na základe výrazu (9-11) sa určí rozpätie medzi voľnými podperami
(9-16) odkiaľ 
,m(9-17)
Pri výbere rozpätia medzi podperami pre skutočné schémy potrubí sa predpokladá, že pri najnepriaznivejších prevádzkových podmienkach, napríklad pri najvyšších teplotách a tlakoch chladiva, celkové napätie od všetkých pôsobiacich síl v najslabšom úseku (zvyčajne zvar) ) neprekračuje prípustnú hodnotu 
[
].
Predbežný odhad vzdialenosti medzi podperami možno urobiť na základe rovnice (9-17), za predpokladu ohybového napätia 
4 sa rovná 0,4-0,5 prípustného napätia:
Pevné opory vnímajú reakciu vnútorného tlaku, voľné opory a
kompenzátor.
Výslednú silu pôsobiacu na pevnú podperu možno znázorniť ako
a - koeficient v závislosti od smeru pôsobenia osových síl vnútorného tlaku na obe strany podpery. Ak je podpera vyložená zo sily vnútorného tlaku, potom a=0 inak a=1;
R- vnútorný tlak v potrubí; 
-
plocha vnútorného úseku potrubia; 
-
koeficient trenia na voľných podperách; 
-
rozdiel v dĺžkach úsekov potrubia na oboch stranách pevnej podpery; 
-
rozdiel medzi trecími silami axiálnych posuvných kompenzátorov alebo elastickými silami pružných kompenzátorov na oboch stranách pevnej podpery.
26. Kompenzácia tepelného predĺženia potrubí systémov zásobovania teplom. Základy výpočtu flexibilných kompenzátorov.
V tepelných sieťach sa v súčasnosti najčastejšie používa upchávka v tvare U a v nedávne časy a vlnovcové (zvlnené) dilatačné škáry. Okrem špeciálnych kompenzátorov sa používajú na kompenzáciu a prirodzené zákutia otáčky hlavného vykurovania - samokompenzácia. Kompenzátory musia mať dostatočnú kompenzačnú kapacitu 
vnímať tepelné predĺženie časti potrubia medzi pevnými podperami, pričom maximálne napätia v radiálnych kompenzátoroch by nemali presiahnuť prípustné hodnoty (zvyčajne 110 MPa). Je tiež potrebné určiť reakciu kompenzátora použitého pri výpočte zaťažení na pevných podperách. Tepelné predĺženie konštrukčného úseku potrubia 
, mm, určené podľa vzorca
, (2.81)
kde 
\u003d 1,2 10ˉ² mm / (m o C),
- odhadovaný teplotný rozdiel, určený vzorcom 
, (2.82)
kde 
L
Pružné dilatačné škáry na rozdiel od upchávok sa vyznačujú nižšími nákladmi na údržbu. Používajú sa pre všetky spôsoby kladenia a pre akékoľvek parametre chladiacej kvapaliny. Použitie kompenzátorov upchávky je obmedzené na tlak maximálne 2,5 MPa a teplotu chladiacej kvapaliny maximálne 300 °C. Inštalujú sa pri podzemnom kladení potrubí s priemerom viac ako. 100 mm, pri nadzemnej pokládke na nízke podpery rúr s priemerom viac ako 300 mm, ako aj na stiesnených miestach, kde nie je možné umiestniť flexibilné dilatačné škáry.
Flexibilné kompenzátory sa vyrábajú z ohybov a priamych úsekov rúr pomocou zvárania elektrickým oblúkom. Priemer, hrúbka steny a trieda ocele kompenzátorov sú rovnaké ako u potrubí hlavných sekcií. Pri montáži sú flexibilné dilatačné škáry umiestnené horizontálne; vertikálne alebo šikmé inštalácie vyžadujú vzduchové alebo odvodňovacie zariadenia, ktoré sťažujú údržbu.
Na vytvorenie maximálnej dilatačnej kapacity sa flexibilné dilatačné škáry pred inštaláciou natiahnu v studenom stave a v tejto polohe sa zafixujú dištančnými vložkami. hodnota
predĺženia kompenzátora sú zaznamenané v osobitnom zákone. Natiahnuté kompenzátory sú pripevnené k tepelnej trubici zváraním, po ktorom sa odstránia rozpery. Vďaka predpätiu je kompenzačná kapacita takmer dvojnásobná. Na inštaláciu flexibilných kompenzátorov sú usporiadané kompenzačné výklenky. Výklenok je nepriechodný kanál rovnakého dizajnu, ktorý svojou konfiguráciou zodpovedá tvaru kompenzátora.
Uzáverové (axiálne) kompenzátory sú vyrobené z rúr az oceľového plechu dvoch typov: jednostranné a obojstranné. Umiestnenie obojstranných dilatačných škár je dobre kombinované s inštaláciou pevných podpier. Kompenzátory uzávierky sú inštalované striktne pozdĺž osi potrubia, bez skreslenia. Výplň kompenzátora upchávky je krúžok vyrobený z azbestovej grafickej šnúry a žiaruvzdornej gumy. Axiálne kompenzátory by sa mali používať pre potrubia bez kanálov.
Dilatačná schopnosť kompenzátorov upchávky sa zvyšuje so zväčšujúcim sa priemerom.
Výpočet flexibilného kompenzátora.
Tepelné predĺženie konštrukčného úseku potrubia 
, mm, určené podľa vzorca
, (2.81)
kde 
- priemerný koeficient lineárnej rozťažnosti ocele, mm / (m o C), (pre typické výpočty môžete vziať 
\u003d 1,2 10ˉ² mm / (m o C),
- odhadovaný teplotný rozdiel, určený vzorcom
, (2.82)
kde 
- návrhová teplota chladiacej kvapaliny, o C;
- predpokladaná teplota vonkajšieho vzduchu pre návrh vykurovania, o C;
L- vzdialenosť medzi pevnými podperami, m.
Kompenzačná schopnosť kompenzátorov upchávok je znížená o 50 mm.
Reakcia upchávky - Trecia sila v balení plniva 
je určený vzorcom, (2.83)
kde 
- prevádzkový tlak chladiaca kvapalina, MPa;
- dĺžka tesniacej vrstvy pozdĺž osi kompenzátora upchávky, mm;
- vonkajší priemer odbočnej rúrky kompenzátora upchávky, m;
- koeficient trenia tesnenia o kov sa rovná 0,15.
Technické charakteristiky vlnovcových kompenzátorov sú uvedené v tabuľke. 4.14 - 4.15. Axiálna reakcia vlnovcových kompenzátorov 
sa skladá z dvoch častí
(2.84)
kde 
- axiálna reakcia spôsobená vlnovou deformáciou, určená vzorcom
, (2.85)
kde l- teplotné predĺženie úseku potrubia, m;
- tuhosť vlny, N/m, meraná podľa pasu kompenzátora; n- počet vĺn (šošoviek). 
- axiálna reakcia od vnútorného tlaku, určená vzorcom
, (2.86)
kde 
- koeficient v závislosti od geometrických rozmerov a hrúbky steny vlny sa rovná priemeru 0,5 - 0,6;
D a d sú vonkajší a vnútorný priemer vĺn, v tomto poradí, m;
- nadmerný tlak chladiacej kvapaliny, Pa.
Pri výpočte samokompenzácie je hlavnou úlohou určiť maximálne napätie na základni krátkeho ramena uhla natočenia koľaje, ktoré je určené pre uhly natočenia 90° pozdĺž 
vzorec 
; (2.87)
pre uhly väčšie ako 90 o, t.j. 90+
, podľa vzorca 
(2.88)
kde l- predĺženie krátkeho ramena, m; l- dĺžka krátkeho ramena, m; E- modul pozdĺžnej pružnosti rovný priemeru pre oceľ 2 10 5 MPa; d- vonkajší priemer potrubia, m;
- pomer dĺžky dlhého ramena k dĺžke krátkeho ramena.
Ryža. 3 použitia 14. Pevné podpery štítov pre potrubia D n 108-1420 mm typ III s ochranou proti elektrokorózii: a) obyčajná;
b) zosilnené
Ryža. 4 Aplikácie 14. Pevná voľne stojaca podpera potrubia
D pri 80-200 mm. (suterén).
Ryža. 5. Pohyblivé podpery:
a - posuvná pohyblivá podpera; b - valček; in - valček;
1 - labka; 2 - základná doska; 3 - základňa; 4 - rebro; 5 - bočné rebro;
6 - vankúš; 7 - montážna poloha podpery; 8 - klzisko; 9 - valček;
10 - držiak; 11 - otvory.
Ryža. 6. Podpora odpruženia:
12 - držiak; 13 - závesná skrutka; 14 - ťah.
Obloženie kanála.
|
|||||
|
|
||||
 |  |  |
|||
Ryža. 2 aplikácie 14. Prefabrikované žľaby pre vykurovacie siete: a) typ KL; b) typ KLp; c) typu KLS.
Tabuľka 3 v prílohe 14. Hlavné typy prefabrikovaných železobetónových kanálov pre vykurovacie siete.
| Menovitý priemer potrubia D y, mm | Označenie (značka) kanála | Rozmery kanála, mm | |||
| Vnútorný nominálny | vonkajšie | ||||
| Šírka A | Výška H | Šírka A | Výška H | ||
| 25-50 70-80 | KL(KLp)60-30 KL(KLp)60-45 | ||||
| 100-150 | KL(KLp)90-45 KL(KLp)60-60 | ||||
| 175-200 250-300 | KL(KLp)90-60 KL(KLp)120-60 | ||||
| 350-400 | KL(KLp)150-60 KL(KLp)210-60 | ||||
| 450-500 | KLs90-90 KLs120-90 KLs150-90 | ||||
| 600-700 | KLs120-120 KLs150-120 KLs210-120 |
Príloha 15. Čerpadlá v systémoch zásobovania teplom.
Ryža. 1 Príloha 15. Oblasť charakteristík sieťových čerpadiel.
Príloha 15 Tabuľka 1. Hlavné technické údaje sieťové čerpadlá.
| Typ čerpadla | Posuv, m 3 / s (m 3 / h) | Hlava, m | Prípustná kavitačná rezerva, m., nie menšia ako | Tlak na vstupe čerpadla, MPa (kgf / cm 2) už nie | Rýchlosť (synchrónna), 1/s (1/min) | výkon, kWt | K.p.d., %, nie menej ako | Teplota čerpanej vody, (°C), max | Hmotnosť čerpadla, kg |
| SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160 | 0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) | 5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0 | 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10) | 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) | (120) (180) (180) (120) (180) (120) | - - - - - - - - - - - - - - - - - - |
Tabuľka 2 v prílohe 15. Odstredivé čerpadlá typ K
| Značka čerpadla | Produktivita, m 3 / h | plnú hlavu, m | Rýchlosť kolies, ot./min | Odporúčaný výkon motora, kW | Priemer obežného kolesa, mm |
| 1 K-6 | 6-11-14 | 20-17-14 | |||
| 1,5 K-6a | 5-913 | 16-14-11 | 1,7 | ||
| 1,5 K-6b | 4-9-13 | 12-11-9 | 1,0 | ||
| 2 K-6 | 10-20-30 | 34-31-24 | 4,5 | ||
| 2 K-6a | 10-20-30 | 28-25-20 | 2,8 | ||
| 2 K-6b | 10-20-25 | 22-18-16 | 2,8 | ||
| 2 K-9 | 11-20-22 | 21-18-17 | 2,8 | ||
| 2 K-9a | 10-17-21 | 16-15-13 | 1,7 | ||
| 2 K-9b | 10-15-20 | 13-12-10 | 1,7 | ||
| 3 K-6 | 30-45-70 | 62-57-44 | 14-20 | ||
| 3 K-6a | 30-50-65 | 45-37-30 | 10-14 | ||
| 3 K-9 | 30-45-54 | 34-31-27 | 7,0 | ||
| 3 K-9a | 25-85-45 | 24-22-19 | 4,5 | ||
| 4 K-6 | 65-95-135 | 98-91-72 | |||
| 4 K-6a | 65-85-125 | 82-76-62 | |||
| 4 K-8 | 70-90-120 | 59-55-43 | |||
| 4 K-8a | 70-90-109 | 48-43-37 | |||
| 4 K-12 | 65-90-120 | 37-34-28 | |||
| 4 K-12a | 60-85-110 | 31-28-23 | 14, | ||
| 4 K-18 | 60-80-100 | 25-22-19 | 7,0 | ||
| 4 K-18a | 50-70-90 | 20-18-14 | 7,0 | ||
| 6 K-8 | 110-140-190 | 36-36-31 | |||
| 6 K-8a | 110-140-180 | 30-28-25 | |||
| 6 K-8b | 110-140-180 | 24-22-18 | |||
| 6 K-12 | 110-160-200 | 22-20-17 | |||
| 6 K-12a | 95-150-180 | 17-15-12 | |||
| 8 K-12 | 220-280-340 | 32-29-25 | |||
| 8 K-12a | 200-250-290 | 26-24-21 | |||
| 8 K-18 | 220-285-360 | 20-18-15 | |||
| 8 K-18a | 200-260-320 | 17-15-12 |
Príloha 16. Uzatváracie ventily v systémoch zásobovania teplom.
Príloha Tabuľka 2 16. Oceľové rotačné klapky s elektrickým pohonom D y 500-1400 mm za p y = 2,5 MPa, t£200°C s tupými zvarovými koncami.
Príloha 16 Tabuľka 3. Ventily
| Označenie ventilu | Podmienený príjem D y, mm | Obmedzenia aplikácie (nie viac) | Pripojenie k potrubiu | Materiál na bývanie | |||
| Podľa katalógu | V tepelných sieťach | ||||||
| p y, MPa | t, °C | p y, MPa | t, °C | ||||
| 30h6br | 50, 80, 100, 125, 150 | 1,0 | 1,0 | Prírubové | Šedá liatina | ||
| 30:930 br | 600, 1200, 1400 | 0,25 | 0,25 | ||||
| 31h6br | 1,6 | 1,0 | |||||
| 30s41nzh (ZKL2-16) | 50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600 | 1,6 | 1,6 | Oceľ | |||
| 30s64nzh | 2,5 | 2,5 | Oceľ | ||||
| 30s567nzh (IA11072-12) | 2,5 | 2,5 | Na zváranie | ||||
| 300s964nzh | 2,5 | 2,5 | Prírubové a privarené konce | Oceľ | |||
| 30s967nzh (IATS072-09) | 500, 600 | 2,5 | 2,5 | Na zváranie |
Ryža. 2 prihlášky 16. Guľové ventily vo vykurovacích systémoch.
 |
Príloha Tabuľka 4 16. Technické údaje guľových ventilov.
| Menovitý priemer | Menovitý priemer | Dh, mm | d, mm | t, mm | L, mm | H1 | H2 | A | Hmotnosť v kg |
| 17,2 | 1,8 | 0,8 | |||||||
| 21,3 | 2,0 | 0,8 | |||||||
| 26,9 | 2,3 | 0,9 | |||||||
| 33,7 | 2,6 | 1,1 | |||||||
| 42,4 | 2,6 | 1,4 | |||||||
| 48,3 | 2,6 | 2,1 | |||||||
| 60,3 | 2,9 | 2,7 | |||||||
| 76,1 | 76,1 | 2,9 | 4,7 | ||||||
| 88,9 | 88,9 | 3,2 | 6,1 | ||||||
| 114,3 | 114,3 | 3,6 | 9,5 | ||||||
| 139,7 | 3,6 | 17,3 | |||||||
| 168,3 | 4,0 | 26,9 | |||||||
| 219,1 | 4,5 | - | 43,5 | ||||||
| 355,6 | 273,0 | 5,0 | - | 115,0 | |||||
| 323,3 | 5,6 | - | 195,0 | ||||||
| 355,6 | 5,6 | - | 235,0 | ||||||
| 406,4 | 6,3 | - | 390,0 | ||||||
| 508,0 | 166,5 | - | 610,0 |
Poznámka: telo ventilu - oceľ Obj. 37,0; gulička - nehrdzavejúca oceľ; sedlo a upchávka - teflón + 20% uhlík; O-krúžky– Trojitý EPDM a Viton.
Príloha 17. Pomer medzi niektorými jednotkami fyzikálnych veličín ktoré sa majú nahradiť jednotkami SI.
Tabuľka 1 prílohy 17.
| Názvy veličín | Jednotka | Vzťah k jednotkám SI | |||
| byť nahradený | SI | ||||
| názov | Označenie | názov | Označenie | ||
| množstvo tepla | kilokalórie | kcal | kilo joule | KJ | 4,19 kJ |
| špecifické množstvo tepla | kilokalórie na kilogram | kcal/kg | kilojoule na kilogram | KJ/kg | 4,19 kJ/kg |
| tepelný tok | kilokalórií za hodinu | kcal/h | watt | Ut | 1,163 W |
| (moc) | gigakalórií za hodinu | Gcal/h | megawatt | MW | 1,163 MW |
| hustota povrchu tepelný tok | kilokalórie za hodinu na meter štvorcový | kcal / (h m 2) | watt na meter štvorcový | W/m2 | 1,163 W/m2 |
| objemová hustota tepelného toku | kilokalórie za hodinu na meter kubický | kcal / (h m 3) | watt na meter kubický | W/m 3 | 1,163 W/m3 |
| tepelná kapacita | kilokalórie na stupeň Celzia | kcal/°C | kilojoule na stupeň Celzia | KJ/°C | 4,19 kJ |
| špecifické teplo | kilokalórie na kilogram Celzia | kcal/(kg°С) | kilojoule na kilogram stupňa Celzia | KJ/(kg°C) | 4,19 kJ/(kg°С) |
| tepelná vodivosť | kilokalórie na meter hodinu stupeň Celzia | kcal/(m h°C) | watt na meter stupňa Celzia | W/(m °C) | 1,163 W/(m °C) |
Tabuľka 2. Dodatok 17. Vzťah medzi jednotkami merania
| merné jednotky | Pa | bar | mm. rt. sv | mm. voda. sv | kgf / cm2 | Lbf/in 2 |
| Pa | 10 -6 | 7,5024∙10 -3 | 0,102 | 1,02∙10 -6 | 1,45∙10 -4 | |
| bar | 10 5 | 7,524∙10 2 | 1,02∙10 4 | 1,02 | 14,5 | |
| mmHg | 133,322 | 1,33322∙10 -3 | 13,6 | 1,36∙10 -3 | 1,934∙10 -2 | |
| mm voda st | 9,8067 | 9,8067∙10 -5 | 7,35∙10 -2 | ∙10 -4 | 1,422∙10 -3 | |
| kgf / cm2 | 9,8067∙10 4 | 0,98067 | 7,35∙10 2 | 10 4 | 14,223 | |
| Lbf/in 2 | 6,8948∙10 3 | 6,8948∙10 -2 | 52,2 | 7,0307∙10 2 | 7,0307∙10 -2 |
Zadanie na realizáciu projektu kurzu
Počiatočné údaje na vykonanie projekt kurzu treba brať podľa posledných dvoch číslic čísla študentského preukazu alebo evidenčnej knihy. Generálny plán obvodu mesta vydáva učiteľ.
Tabuľka 1 - Geografický bod - oblasť pre návrh sústavy zásobovania teplom
| Číslice čísla | Mesto | Číslice čísla | Mesto |
| Blagoveščensk (región Amur) | Kostroma | ||
| Barnaul (Altaj) | Syktyvkar | ||
| Archangelsk | Ukhta | ||
| Astrachan | Birobidžan (oblasť Chabarov) | ||
| Kotlas (región Archangeľsk) | Armavir (kraj Krasnodar) | ||
| Ufa | Kemerovo | ||
| Belgorod | Soči | ||
| Onega (región Archangeľsk) | Urengoy (oblasť Jamal-Nenets) | ||
| Brjansk | Krasnojarsk | ||
| Volgograd | Samara | ||
| Murom (Vladimírska oblasť) | Tikhvin (oblasť Leningradu) | ||
| Vologda | Kursk | ||
| Voronež | Lipetsk | ||
| Bratsk (oblasť Irkutsk) | Kashira (oblasť Moskvy) | ||
| Arzamas (región Nižný Novgorod) | St. Petersburg | ||
| Novgorod | Mohyla | ||
| Nižný Novgorod | Dmitrov (oblasť Moskvy) | ||
| Ivanovo | Moskva | ||
| Nalčik (Kabard.-Balk. R.) | Yoshkar-Ola (Republika Mari El) | ||
| Totma (región Vologda) | Saransk (Rep. Mordovia) | ||
| Irkutsk | Murmansk | ||
| Kaliningrad | Tver | ||
| Ržev (oblasť Tver) | Elista (Kalmykia) | ||
| Kaluga | Novosibirsk | ||
| Orol | Orenburg | ||
| Omsk | |||
| Petrozavodsk (Karelia) | Vladivostok (región Primorsk) | ||
| Kirov | Penza | ||
| Pečora | permský | ||
| Pskov | Tomsk | ||
| Uljanovsk | Jaroslavľ | ||
| Rjazaň | Saratov | ||
| Rostov na Done | Vorkuta | ||
| Salekhard (Khanty-Mans. AO) | Surgut (Khanty-Mans. AO) | ||
| Okhotsk (oblasť Chabarovsk) | Iževsk (Udmurtia) | ||
| Čita | Groznyj | ||
| Millerovo (Rostovská oblasť) | Kazaň (Tatarstan) | ||
| Tambov | Minsk | ||
| Stavropol | Kyjev | ||
| Tula | Mogilev (Bell.) | ||
| Smolensk | Zhytomyr (Ukr.) | ||
| Magadan | Odessa | ||
| Krasnodar | Ľvov | ||
| Kaluga | Charkov | ||
| Machačkala (R. Dagestan) | Tynda (región Amur) | ||
| Astrachan | Velikiye Luki | ||
| Monchegorsk (oblasť Murmans) | Ťumeň (nenecký autonómny okruh) | ||
| Petrun (Komi) | Čeľabinsk | ||
| Ulan-Ude (Burjatsko) | Kurilsk (región Sachalin) | ||
| Surgut (Khanty-Mans AO) | Nikolsk (región Vologda) |
Tabuľka 2 - Informácie o systéme zásobovania teplom
| Počiatočné údaje | Predposledná číslica čísla | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Vykurovací systém | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
| OTVORENÉ | ZATVORENÉ | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Typ regulácie systému | Posledná číslica čísla | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Kvalita z hľadiska vykurovacej záťaže | Kvalita z hľadiska celkovej záťaže | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Odhadovaná teplota vody v sieti, 0 C | 150/70 | 140/70 | 130/70 | 150/70 | 140/70 | 130/ | 140/70 | 150/70 | 140/70 | 130/70 | ||||||||||||||||||||||||
| Schémy zapojenia ohrievačov TÚV | nie | paralelný | konzistentné | zmiešané | ||||||||||||||||||||||||||||||
Tabuľka 3 - Informácie o okrese zásobovania teplom
| Počiatočné údaje | Predposledná číslica čísla | |||||||||
| Umiestnenie CHP | aplikácie. | |||||||||
| Vzdialenosť od CHPP do obytnej zóny, km | 0,9 | 0,8 | 0,7 | 0,9 | 1,0 | 1,1 | 0,8 | 0,7 | 0,6 | 1,1 |
| Hustota obyvateľstva, osoba/ha | ||||||||||
| Reliéfne obrysové čiary | Posledná číslica čísla | |||||||||
| a | ||||||||||
| b | ||||||||||
| v | ||||||||||
| G | ||||||||||
| d | ||||||||||
| e |
Tabuľka 4 - Úloha na realizáciu uzlov tepelnej siete
Literatúra
1. Zásobovanie teplom / A.A. Ionin, B.M. Khlybov, V.N. Bratenkov a ďalší; Učebnica pre vysoké školy.-M.: Stroyizdat, 1982.- 336s.
2. Zásobovanie teplom / V.E. Kozin, T.A. Levina, A.P. Markov a ďalší; Návod pre vysokoškolákov. - M.: Vyššie. škola, 1980- 408 roky.
3. Úprava vodných systémov CZT / Apartsev M. M. Referenčná príručka.-M.: Energoatomizdat, 1983.-204s.
4. Siete na ohrev vody. Referenčná príručka pre dizajn./Vyd. N.K.Gromová, E.P.Shubina.-M.: Energoatomizdat, 1988.-376s.
5. Príručka o úprave a prevádzke sietí ohrevu vody /V.I.Manyuk, Ya.I.Kaplinsky, E.B.Khizh a kol., 3. vydanie -432s.
6. Príručka zásobovania teplom a vetrania. Kniha 1: Vykurovanie a zásobovanie teplom - 4. vydanie, opravené. a ďalšie / R.V. Shchekin, S.N.
7. Príručka dizajnéra. Projektovanie tepelných sietí. Nikolaev A. A. - Kurgan.: Integrál, 2007. - 360 s.
8. Návrh tepelných bodov. SP 41-101-95. Ministerstvo výstavby Ruska, 1997.-78s.
9. Tepelné siete. SNiP 41-02-2003. Gosstroy Ruska. Moskva, 2004.
10. Tepelné siete (Tepelná mechanická časť). Pracovné výkresy: GOST 21.605-82 * .-Ved. 01.078.83.-M., 1992.-9s.
11. Tepelná izolácia zariadení a potrubí. SNiP 41-03-2003. Gosstroy Ruska. Moskva, 2003.
12. Návrh tepelnej izolácie zariadení a potrubí. SP 41-103-2000 Gosstroy Ruska. Moskva, 2001.
13. Stavebná klimatológia. SNiP 23-01-99. Gosstroy of Russia.-M:2000.-66s.
14. Vnútorné inštalatérske práce a kanalizácia. SNiP 2.04.01-85*. Gosstroy Ruska. M.: 1999-60-te roky.
15. Typový rad 4.904-66 Ukladanie potrubí vodovodných vykurovacích sietí v nepriechodných kanáloch. Problém 1 - Umiestnenie potrubí D 25-350 mm v nepriechodných kanáloch, uhly natočenia a kompenzačné výklenky.
16. Typový rad 3.006.1-8 Prefabrikované železobetónové žľaby a tunely z žľabových prvkov. Vydanie 0 - Materiály pre dizajn.
17. To isté. Vydanie 5 – Uzly trasy. Pracovné výkresy.
18. Typový rad 4.903-10 Výrobky a časti potrubí pre vykurovacie siete. Vydanie 4 – Pevné podpery potrubí.
19. To isté. Vydanie 5 – Pohyblivé podpery potrubí.
Stôl 1- KLIMATICKÉ PARAMETRE CHLADNÉHO OBDOBIA ROKA
| Teplota vzduchu najchladnejšieho dňa, °C, bezpečnosť | Teplota vzduchu najchladnejšieho päťdňového obdobia, °С, bezpečnosť | Teplota vzduchu, °С, bezpečnosť 0,94 | Absolútna minimálna teplota vzduch, °С | Priemerná denná amplitúda teploty vzduchu najchladnejšieho mesiaca, °C | Trvanie, dni a priemerná teplota vzduchu, °С, obdobia s priemernou dennou teplotou vzduchu | Priemerná mesačná relatívna vlhkosť vzduchu najchladnejšieho mesiaca, % | Priemerná mesačná relatívna vlhkosť vzduchu o 15:00 najchladnejšieho mesiaca, %. | Zrážky za november – marec, mm | Prevládajúci smer vetra na december až február | Maximálne priemerné rýchlosti vetra v bodoch za január, m/s | Priemerná rýchlosť vetra, m/s, za obdobie s priemernou dennou teplotou vzduchu £ 8 °C | ||||||||
| £ 0 °C | £ 8 °C | £ 10°С | |||||||||||||||||
| 0,98 | 0,92 | 0,98 | 0,92 | trvanie | priemerná teplota | trvanie | priemerná teplota | trvanie | priemerná teplota | ||||||||||
| Ržev | -37 | -33 | -31 | -28 | -15 | -47 | 6,6 | -6,1 | -2,7 | -1,8 | YU | - | 3,6 |
Tabuľka 2- KLIMATICKÉ PARAMETRE TEPLÉHO OBDOBIA ROKA
| republika, kraj, kraj, bod | Barometrický tlak, hPa | Teplota vzduchu, °С, bezpečnosť 0,95 | Teplota vzduchu, °С, bezpečnosť 0,98 | Stredná Maximálna teplota vzduch najteplejšieho mesiaca, °C | Absolútna maximálna teplota vzduchu, °C | Priemerná denná amplitúda teploty vzduchu najteplejšieho mesiaca, °C | Priemerná mesačná relatívna vlhkosť vzduchu najteplejšieho mesiaca, % | Priemerná mesačná relatívna vlhkosť vzduchu o 15:00 najteplejšieho mesiaca, % | Zrážky za apríl-október, mm | Denné maximum zrážok, mm | Prevládajúci smer vetra na jún až august | Minimálne priemerné rýchlosti vetra v bodoch za júl, m/s |
| Ržev | 20,1 | 24,4 | 22,5 | 10,5 | W | - |
Zariadenia na vykurovacej sieti. Podporuje.
Zariadenia na vykurovacej sieti. Pri podzemnom kladení na umiestnenie a údržbu tepelných potrubí, kompenzátorov, ventilov, odvzdušňovacích otvorov, odstupňovačov, drenáží a prístrojového vybavenia sú usporiadané podzemné komory. Môžu byť prefabrikované železobetónové, monolitické a tehlové. Výška komôr musí byť minimálne 2 m. Počet poklopov s plochou komory do 6m 2 by mal byť aspoň 2, pri komorovom koňovi nad 6m 2 aspoň 4. Komora zabezpečuje záchytnú jamu 400x400mm a hĺbku 300mm.
Kovanie. Existujú nasledujúce typy armatúr:
1. vypnutie;
2. regulačný;
3. bezpečnosť;
4. škrtenie;
5. odvod kondenzátu;
6. kontrola a meranie.
Uzatváracie ventily (šoupátka) sú inštalované na všetkých potrubiach vychádzajúcich zo zdroja tepla, v uzloch odbočiek, v armatúrach na odvzdušnenie.
Uzatváracie ventily sa inštalujú v nasledujúcich prípadoch:
1. Na všetkých potrubiach vývodov tepelnej siete zo zdroja tepla.
2. Na vykonávanie opravárenských prác sú na tepelných potrubiach vodovodných systémov inštalované sekčné ventily. Vzdialenosti medzi ventilmi sa berú v závislosti od priemeru rúr a sú uvedené v tabuľke 1
stôl 1
| D y, mm | 400-500 | ||
| l, m | až 1000 | do 1500 | do 3000 |
3. Pri ukladaní potrubí nad zemou D vo výške 900 mm je dovolené inštalovať sekčné ventily každých 5000 m. Na miestach inštalácie ventilov sú medzi prívodným a vratným potrubím umiestnené prepojky s priemerom rovným 0,3 D na potrubí, ale nie menším ako 50 mm. Prepojka umožňuje inštaláciu dvoch posúvačov a ovládacieho ventilu medzi nimi D y \u003d 25 mm.
4. Na odbočkách k jednotlivým budovám do dĺžky 30m a D pri 50mm je dovolené neinštalovať uzatváracie ventily, ale zabezpečiť jeho inštaláciu pre skupinu budov.
Uzávery a vráta s D pri 500 mm sú akceptované len s elektrickým pohonom. Na uľahčenie otvárania a zatvárania ventilov na potrubiach D na 350 mm sa vyrábajú obtokové potrubia - obtoky.
Podporuje. Podpery slúžia na vnímanie síl vznikajúcich v teplovodoch a ich prenos do nosných konštrukcií alebo zeme. Podpery sa delia na mobilné a pevné.
Pevné podpery . Pevné podpery sú určené na upevnenie potrubí v špeciálnych konštrukciách a slúžia na rozdelenie predĺženia potrubí medzi dilatačné škáry a na zabezpečenie rovnomerného fungovania kompenzátorov. Medzi každé dva kompenzátory je inštalovaná pevná podpera. Pevné podpery sa delia na:
Odolné (pre všetky typy kladenia);
· štít (s bezkanálovým uložením a v nepriechodných kanáloch);
Svorky (pre nadzemné kladenie a v tuneloch).
Výber typu pevných podpier a ich návrh závisí od síl, ktoré pôsobia na podperu.
Rozlišujte medzi pevnými podperami a medziľahlými koncami.
V zemných alebo nepriechodných kanáloch sú pevné podpery vyrobené vo forme železobetónových štítov (obr. 25), zapustených do zeme alebo stien kanála. Rúry sú pevne spojené so štítom pomocou privarených nosných oceľových plechov.
 |
| Ryža. 25. Pevná podpera štítu. |
V komorách podzemných kanálov a pri nadzemnom kladení sa pevné podpery vyrábajú vo forme kovové konštrukcie, privarené alebo priskrutkované k rúram (obr. 26).
Tieto konštrukcie sú zabudované do základov, stien stĺpov a stropov kanálov, komôr a miestností, kde sú položené potrubia.
Pohyblivé podpery . Pohyblivé podpery slúžia na prenášanie hmotnosti teplovodov na nosné konštrukcie a zabezpečujú pohyb rúr v dôsledku zmien ich dĺžky so zmenami teploty chladiacej kvapaliny.
Existujú posuvné, valčekové, valčekové a závesné podpery. Najbežnejšie sú klzné ložiská. Používajú sa bez ohľadu na smer horizontálnych pohybov potrubí pre všetky spôsoby kladenia a pre všetky priemery potrubí (obr. 27).
Pre potrubia sa používajú podpery valčekov d>200 mm pri pokládke na podlahy, niekedy v priechodných žľaboch, keď je potrebné znížiť pozdĺžne sily na nosné konštrukcie (obr. 28.).
Valivé ložiská sa používajú v rovnakých prípadoch ako valčekové ložiská, ale za prítomnosti horizontálnych pohybov pod uhlom k osi trasy.
Pri ukladaní potrubí v miestnostiach a na vonku používajú sa jednoduché (tuhé) a pružinové zavesené podpery.
Pre potrubia sú k dispozícii pružinové podpery d>150 mm v miestach vertikálnych pohybov potrubia.
Pevné vešiaky sa používajú na nadzemné uloženie s pružnými dilatačnými škárami. Dĺžka pevných závesov musí byť aspoň 10-násobok tepelného posunu závesu, ktorý je najďalej od pevnej podpery.
Kompenzátory. Kompenzátory sa používajú na vnímanie teplotných predĺžení a na uvoľnenie potrubia z tepelného namáhania.
Tepelné predĺženie oceľových rúrok v dôsledku tepelnej rozťažnosti kovu je určené vzorcom:
,
kde je koeficient lokálnej rozťažnosti (1/ o C); pre oceľ =12 10 -6 (1/ o C); - dĺžka potrubia, m; - teplota potrubia počas inštalácie (rovnajúca sa vypočítanej teplote vonkajšieho vzduchu na vykurovanie), ° С; - pracovná teplota steny (rovnajúca sa maximálnej pracovnej teplote), o C.
Pri absencii kompenzátorov môže zohrievanie rúrok vzniknúť veľké tlakové napätie. Tieto napätia sa vypočítajú podľa vzorca:
,
kde E- modul pružnosti rovný 2 10 -6 kg/cm2.
Kompenzátory sú rozdelené na axiálne a radiálne. Axiálne kompenzátory sú usporiadané na rovných častiach tepelného potrubia. Radiálna inštalácia v sieti akejkoľvek konfigurácie, pretože. kompenzujú axiálne aj radiálne predĺženia.
Axiálne dilatačné škáry sú omentálne a šošovkové. Najpoužívanejšie kompenzátory upchávky (obr. 29). Upchávkový kompenzátor funguje na princípe teleskopickej trubice. Tesnosť medzi rúrkami je dosiahnutá tesnením impregnovaným olejom na zníženie trenia. Kompenzátory upchávky majú malé rozmery a nízky hydraulický odpor.
Šošovkové kompenzátory v tepelných sieťach sa takmer nepoužívajú, pretože. sú drahé, nespoľahlivé a spôsobujú veľkú námahu na mŕtvych (pevných) podperách. Používajú sa pri tlaku v potrubiach nižšom ako 0,5 MPa (obr. 30). Pri vysokých tlakoch je možné vybočenie vĺn.
Radiálne kompenzátory (zalomené) sú rúry rôznych priehybov, vyrobené špeciálne pre vnímanie nástavcov rúr v tvare písmena P, lýry, omega, pružiny a iných tvarov (obr. 31).
 |
| Ryža. 31. Typy obrysov ohýbaných dilatačných škár |
Medzi výhody ohýbaných kompenzátorov patrí: spoľahlivá prevádzka, nie sú potrebné komory na uloženie kompenzátorov pod zem, nízke zaťaženie mŕtvych podpier, úplné odľahčenie od vnútorného tlaku.
Nevýhodou ohnutých kompenzátorov je zvýšený hydraulický odpor oproti upchávkovým a objemnosť.
Výstupy vzduchu nainštalovaný v najvyššie body potrubia pomocou tvaroviek, ktorých priemery sa odoberajú v závislosti od podmieneného priechodu potrubia.
Gryazeviki inštalované na tepelných potrubiach pred čerpadlami a regulátormi.
Špeciálne vybavenie sú usporiadané na križovatke tepelných sietí so železnicami vo forme sifónov, tunelov, matných prechodov, nadjazdov, podchodov sietí v puzdrách a tuneloch
Straty v sieťach
Priradenie odhadov tepelných strát
l pre normalizáciu;
l odôvodniť tarify;
l vypracovať opatrenia na úsporu energie
l V prípade vzájomného vyrovnania (ak sa nezhodujú miesta inštalácie meracích jednotiek a hranice zodpovednosti)
l Pri vypracovaní noriem pre technologické straty pri prenose tepelnej energie sa používajú technicky opodstatnené hodnoty normových energetických charakteristík
l SO 153-34.20.523-2003 Časť 3 " Smernice o zostavovaní energetických charakteristík pre systémy transportu tepelnej energie z hľadiska „tepelných strát“ (namiesto RD 153-34,0-20,523-98)“.
l SO 153-34.20.523-2003 Časť 4 „Smernice na zostavovanie energetických charakteristík pre systémy prepravy tepelnej energie z hľadiska „straty vody v sieti“ (namiesto RD 153-34.0-20.523-98)“.
l Výsledky povinného energetické prieskumy organizácie vykonávané v súlade s federálny zákonč. 261-FZ "O úspore energie ..."
l Smernice na zostavovanie energetických charakteristík pre systémy transportu tepelnej energie (v troch častiach). RD 153-34,0-20,523-98. Časť II. Pokyny na zostavovanie energetických charakteristík sietí na ohrev vody z hľadiska "tepelných strát".
l Smernice na zostavovanie energetických charakteristík pre systémy transportu tepelnej energie (v troch častiach). RD 153-34,0-20,523-98. Časť III. Pokyny na zostavenie energetickej charakteristiky z hľadiska „straty sieťovej vody“ pre systémy prenosu tepelnej energie.
l Straty a náklady na nosiče tepla (horúca voda, para, kondenzát);
l 2. Straty tepelnej energie tepelnoizolačnými konštrukciami, ako aj so stratami a nákladmi na nosiče tepla;
l 3. Špecifická priemerná hodinová spotreba sieťovej vody na jednotku výpočtovej pripojenej tepelnej záťaže odberateľov a jednotku tepelnej energie dodanej odberateľom.
Rozdiel teplôt sieťovej vody v prívodnom a vratnom potrubí (alebo teploty sieťovej vody vo vratnom potrubí pri nastavené teploty sieťová voda v prívodných potrubiach);
5. Spotreba elektrickej energie na prenos tepelnej energie.
l Pravidlá technickej prevádzky elektrární a sietí Ruskej federácie (2003) s.1.4.3.
platnosť nesmie presiahnuť päť rokov
straty vody v sieti
Straty sieťovej vody - závislosť technicky opodstatnených strát nosiča tepla na dopravu a distribúciu tepelnej energie od zdroja k spotrebiteľom (v rámci bilancie prevádzkovej organizácie) od vlastností a spôsobu prevádzky sústavy zásobovania teplom.
Energetická charakteristika: straty vody v sieti
Závislosť technologických nákladov tepelnej energie na jej dopravu a rozvod od zdroja tepelnej energie na hranicu bilancie prislúchajúcej tepelným sieťam z r. teplotný režim prevádzka tepelných sietí a vonkajších klimatických faktorov pre danú schému a konštrukčné charakteristiky tepelných sietí