Pokyny pre návrh kurzu v disciplíne „zásobovanie teplom“. Tabuľka teplôt vykurovacej siete
Stavať pre uzavretý systém harmonogram dodávky tepla centrály regulácia kvality dodávka tepla pre kombinované zaťaženie vykurovania a dodávky teplej vody (zvýšený alebo upravený teplotný harmonogram).
Odoberte vypočítanú teplotu sieťovej vody v prívodnom potrubí t 1 = 130 0 С vo vratnom potrubí t 2 = 70 0 С, za výťahom t 3 = 95 0 С.v interiéri tv = 18 0 C. Vypočítané tepelné toky by mala byť rovnaká. Teplota horúca voda v systémoch zásobovania teplou vodou tgv = 60 0 C, teplota studená voda t c \u003d 5 0 C. Bilančný koeficient pre zaťaženie dodávky teplej vody a b \u003d 1,2. Schéma zapínania ohrievačov vody systémov zásobovania teplou vodou je dvojstupňová sekvenčná.
Riešenie. Predbežne vykonajte výpočet a zostavenie grafu vykurovacej a domácej teploty s teplotou sieťovej vody v prívodnom potrubí pre bod zlomu = 70 0 C. Hodnoty teplôt sieťovej vody pre vykurovacie systémy t 01 ; t 02 ; t 03 sa určí pomocou vypočítaných závislostí (13), (14), (15) pre teploty vonkajšieho vzduchu t n = +8; 0; -desiatka; -23; -310 C
Určme pomocou vzorcov (16), (17), (18) hodnoty veličín
Pre t n = +8 0С hodnoty t 01, t 02 ,t 03 bude:
Výpočty teplôt vody v sieti sa vykonávajú podobne pre ostatné hodnoty t n. Pomocou vypočítaných údajov a odberu minimálna teplota sieťová voda v prívodnom potrubí \u003d 70 0 С, zostavíme graf teploty vykurovania a domácnosti (pozri obr. 4). Bod zlomu teplotného grafu bude zodpovedať teplote vody v sieti = 70 0 С, = 44,9 0 С, = 55,3 0 С, vonkajšej teplote vzduchu = -2,5 0 С. v tabuľke 4. Ďalej pristúpime k výpočtu graf zvýšenej teploty. Vzhľadom na hodnotu podohrevu D t n \u003d 7 0 С, určujeme teplotu vyhrievaného voda z vodovodu po ohrievači vody prvého stupňa
Určme podľa vzorca (19) bilančné zaťaženie dodávky teplej vody
Pomocou vzorca (20) určíme celkový teplotný rozdiel sieťovej vody d v oboch stupňoch ohrievačov vody
Určme podľa vzorca (21) teplotný rozdiel sieťovej vody v ohrievači vody prvého stupňa pre rozsah teplôt vonkajšieho vzduchu od t n \u003d +8 0 C až t" n \u003d -2,5 0 C
Stanovme pre zadaný rozsah teplôt vonkajšieho vzduchu teplotný rozdiel sieťovej vody v druhom stupni ohrievača vody
Pomocou vzorcov (22) a (25) určíme hodnoty veličín d 2 a d 1 pre rozsah vonkajšej teploty t n od t" n \u003d -2,5 0 C až t 0 \u003d -31 0 C. Takže pre t n \u003d -10 0 C, tieto hodnoty budú:
Podobne vypočítame množstvá d 2 a d 1 pre hodnoty t n \u003d -23 0 C a tн = –31 0 С Teplota vody v sieti a v prívodnom a vratnom potrubí pre graf zvýšenej teploty bude určená vzorcami (24) a (26).
Áno, pre t n \u003d +8 0 C a t n \u003d -2,5 0 C, tieto hodnoty budú
pre t n \u003d -10 0 C
Podobne vykonávame výpočty pre hodnoty t n \u003d -23 0 С a -31 0 С. Získané hodnoty množstiev d 2, d 1, zhrnieme v tabuľke 4.
Vykresliť teplotu sieťovej vody vo vratnom potrubí za ohrievačmi ventilačných systémov v rozsahu teplôt vonkajšieho vzduchu t n \u003d +8 ¸ -2,5 0 С použite vzorec (32)
Definujme hodnotu t 2v pre t n \u003d +8 0 C. Najprv nastavíme hodnotu na 0 C. Určíme teplotné rozdiely v ohrievači a podľa toho pre t n \u003d +8 0 C a t n \u003d -2,5 0 C
Vypočítajte ľavú a pravú stranu rovnice
Ľavá strana 
Pravá časť 
Pretože číselné hodnoty pravá a ľavá časť rovnice sú si svojou hodnotou blízke (do 3%), hodnotu budeme brať ako konečnú.
Pre ventilačné systémy s recirkuláciou vzduchu určíme pomocou vzorca (34) teplotu vody v sieti za ohrievačmi t 2v pre t n = t nro = -31 °C.
Tu sú hodnoty D t ; t ; t korešpondovať t n = t v \u003d -23 0 С. Keďže tento výraz je vyriešený metódou výberu, najprv nastavíme hodnotu t 2v = 51 0 C. Určme hodnoty D t do a D t
Keďže ľavá strana výrazu má hodnotu blízko k pravej (0,99"1), čo je predtým akceptovaná hodnota t 2v = 51 0 С sa bude považovať za konečný. Pomocou údajov v tabuľke 4 zostrojíme grafy regulácie vykurovania a domácnosti a zvýšenej teploty (pozri obr. 4).
Tabuľka 4 - Výpočet kriviek regulácie teploty pre uzavretý systém zásobovania teplom.
| t N | t 10 | t20 | t 30 | d1 | d2 | t 1P | t 2P | t 2V |
| +8 | 70 | 44,9 | 55,3 | 5,9 | 8,5 | 75,9 | 36,4 | 17 |
| -2,5 | 70 | 44,9 | 55,3 | 5,9 | 8,5 | 75,9 | 36,4 | 44,9 |
| -10 | 90,2 | 5205 | 64,3 | 4,2 | 10,2 | 94,4 | 42,3 | 52,5 |
| -23 | 113,7 | 63,5 | 84,4 | 1,8 | 12,5 | 115,6 | 51 | 63,5 |
| -31 | 130 | 70 | 95 | 0,4 | 14 | 130,4 | 56 | 51 |
 |
Obr.4. Tabuľky regulácie teploty pre uzavretý systém zásobovania teplom (¾ vykurovanie a domácnosť; --- zvýšené)
Vytvorte upravený (zvýšený) plán centrálnej kontroly kvality pre otvorený systém zásobovania teplom. Prijmite bilančný koeficient a b = 1,1. Odoberte minimálnu teplotu sieťovej vody v prívodnom potrubí pre bod zlomu teplotného grafu 0 C. Zoberte zvyšok počiatočných údajov z predchádzajúcej časti.
Riešenie. Najprv vytvoríme teplotné grafy , , , pomocou výpočtov pomocou vzorcov (13); (štrnásť); (pätnásť). Ďalej zostavíme rozvrh vykurovania a domácnosti, ktorého bod zlomu zodpovedá hodnotám teploty vody v sieti 0 С; 0C; 0 C, a vonkajšia teplota 0 C. Ďalej pristúpime k výpočtu upraveného harmonogramu. Určite vyvážené zaťaženie dodávky teplej vody
Stanovme pomer bilančnej záťaže na dodávku teplej vody k vypočítanej záťaži na vykurovanie
Pre rozsah vonkajších teplôt t n \u003d +8 0 С; -10 0 С; -25 0 С; -31 0 C, relatívnu spotrebu tepla na vykurovanie určíme podľa vzorca (29)“; Napríklad pre t n \u003d -10 bude:
Potom vezmite hodnoty známe z predchádzajúcej časti t c; t h q; Dt definujte pomocou vzorca (30) pre každú hodnotu t n relatívne náklady na sieťovú vodu na vykurovanie.
Napríklad pre t n \u003d -10 0 C bude:
Urobme výpočty pre ostatné hodnoty rovnakým spôsobom. t n.
Teploty prívodnej vody t 1p a naopak t 2n potrubia pre upravený harmonogram budú určené vzorcami (27) a (28).
Áno, pre t n \u003d -10 0 C dostaneme
Urobme výpočty t 1p a t 2p a pre iné hodnoty t n. Určme pomocou vypočítaných závislostí (32) a (34) teplotu vody v sieti t 2v po ohrievačoch ventilačných systémov pre t n \u003d +8 0 C a t n \u003d -31 0 С (v prítomnosti recirkulácie). S hodnotou tн = +80 С t 2v = 23 °C.
Definujme hodnoty Dt do a Dt do
; 
Keďže číselné hodnoty ľavej a pravej časti rovnice sú blízke, predtým akceptovaná hodnota t 2v = 23 0 C, budeme ho považovať za konečný. Definujme aj hodnoty t 2v at t n = t 0 = -31 0 C. Predbežne nastavme hodnotu t 2v = 47 °C
Vypočítajme hodnoty D t do a
Získané hodnoty vypočítaných hodnôt sú zhrnuté v tabuľke 3.5
Tabuľka 5 - Výpočet zvýšeného (upraveného) plánu pre otvorený systém zásobovania teplom.
| t n | t 10 | t20 | t 30 | „Q0 | „G0 | t 1p | t 2p | t2v |
| +8 | 60 | 40,4 | 48,6 | 0,2 | 0,65 | 64 | 39,3 | 23 |
| 1,9 | 60 | 40,4 | 48,6 | 0,33 | 0,8 | 64 | 39,3 | 40,4 |
| -10 | 90.2 | 52.5 | 64.3 | 0,59 | 0,95 | 87.8 | 51.8 | 52.5 |
| -23 | 113.7 | 63.5 | 84.4 | 0,84 | 1,02 | 113 | 63,6 | 63.5 |
| -31 | 130 | 70 | 95 | 1 | 1,04 | 130 | 70 | 51 |
Pomocou údajov v tabuľke 5 zostavíme vykurovanie a domácnosť, ako aj zväčšený graf teploty vody v sieti.
Obr. 5 Kúrenie - domáce ( ) a zvýšené (----) grafy teplôt vody v sieti pre otvorený systém zásobovania teplom
Hydraulický výpočet hlavných tepelných potrubí dvojrúrkovej siete na ohrev vody uzavretého systému zásobovania teplom.
Dizajnová schéma Tepelná sieť od zdroja tepla (HS) po mestské bloky (KV) je znázornená na obr.6. Na kompenzáciu teplotných deformácií použite kompenzátory upchávky. Špecifické tlakové straty pozdĺž hlavného potrubia by mali byť v rozsahu 30-80 Pa / m.
 |
Obr.6. Výpočtová schéma hlavnej tepelnej siete.
Riešenie. Výpočet sa vykonáva pre prívodné potrubie. Ako hlavnú diaľnicu zoberieme najviac predĺženú a zaťaženú vetvu tepelnej siete od IT po KV 4 (úseky 1,2,3) a pristúpime k jej výpočtu. Podľa tabuliek hydraulický výpočet, uvedené v literatúre, ako aj v prílohe č.12 študijná príručka na základe známych prietokov chladiacej kvapaliny so zameraním na špecifickú tlakovú stratu R v rozsahu od 30 do 80 Pa / m určíme priemery potrubí pre úseky 1, 2, 3 d n xS, mm, skutočná merná tlaková strata R, Pa/m, rýchlosť vody V, pani.
Na základe známych priemerov v úsekoch hlavnej cesty určíme súčet lokálnych koeficientov odporu S X a ich ekvivalentné dĺžky L e. Takže v sekcii 1 je hlavový ventil ( X= 0,5), T na prejazd pri oddelení prietoku ( X= 1,0), Počet dilatačných škár ( X= 0,3) na úseku sa určí v závislosti od dĺžky úseku L a max prípustná vzdialenosť medzi pevnými podperami l. Podľa Prílohy č.17 školiaceho manuálu pre D y = 600 mm táto vzdialenosť je 160 metrov. Preto by sa v úseku 1 v dĺžke 400 m mali zabezpečiť tri upchávkové kompenzátory. Súčet lokálnych koeficientov odporu S X na túto sekciu suma na
S X= 0,5 + 1,0 + 3 x 0,3 = 2,4
Podľa prílohy č. 14 školiaceho manuálu (s Komu e = 0,0005 m) ekvivalentná dĺžka l pre X= 1,0 sa rovná 32,9 m. L e bude
L e = l e × S X= 32,9 x 2,4 = 79 m
L n = L+ L e \u003d 400 + 79 \u003d 479 m
Potom určíme tlakovú stratu DP v časti 1
D P= R x L n = 42 × 479 = 20118 Pa
Podobne vykonáme hydraulický výpočet úsekov 2 a 3 hlavnej diaľnice (pozri tabuľku 6 a tabuľku 7).
Ďalej pristúpime k výpočtu vetiev. Podľa princípu prepojenia tlakovej straty D P od bodu rozdelenia tokov do koncových bodov (CV) pre rôzne vetvy sústavy sa musia navzájom rovnať. Preto je pri hydraulickom výpočte vetiev potrebné usilovať sa o splnenie nasledujúcich podmienok:
D P 4+5 = D P 2+3; D P 6 = D P 5; D P 7 = D P 3
Na základe týchto podmienok zistíme približné špecifické tlakové straty pre vetvy. Takže pre vetvu so sekciami 4 a 5 dostaneme
Koeficient a, ktorá zohľadňuje podiel tlakových strát v dôsledku lokálnych odporov, je určená vzorcom
potom 
Pa/m
Zameranie na R= 69 Pa / m priemery potrubí, merné tlakové straty určíme z tabuliek hydraulického výpočtu R, rýchlosť V, strata tlaku D R v sekciách 4 a 5. Podobne vypočítame vetvy 6 a 7, pričom sme pre ne predtým určili približné hodnoty R.
Pa/m
Pa/m
Tabuľka 6 - Výpočet ekvivalentných dĺžok lokálnych odporov
| číslo pozemku | dn x S, mm | L, m | Typ lokálneho odporu | X | Množ | Napr | l e, m | Le,m |
| 1 | 630 x 10 | 400 | 1. ventil 2. kompenzátor žľazy | 0.5 0.3 1.0 | 1 3 1 | 2,4 | 32,9 | 79 |
| 2 | 480 x 10 | 750 | 1. náhle zúženie 2. kompenzátor žľazy 3. odpalisko na prejazd pri oddelení prietoku | 0.5 0.3 1.0 | 1 6 1 | 3,3 | 23,4 | 77 |
| 3 | 426 x 10 | 600 | 1. náhle zúženie 2. kompenzátor žľazy 3. ventil | 0.5 0.3 0.5 | 1 4 1 | 2,2 | 20,2 | 44,4 |
| 4 | 426 x 10 | 500 | 1. vetvové odpalisko 2. ventil 3. kompenzátor žľazy 4. odpalisko na prihrávku | 1.5 0.5 0.3 1.0 | 1 1 4 1 | 4.2 | 20.2 | 85 |
| 5 | 325 x 8 | 400 | 1. kompenzátor žľazy 2. ventil | 0.3 0.5 | 4 1 | 1.7 | 14 | 24 |
| 6 | 325 x 8 | 300 | 1. vetvové odpalisko 2. kompenzátor žľazy 3. ventil | 1.5 0.5 0.5 | 1 2 2 | 3.5 | 14 | 49 |
| 7 | 325 x 8 | 200 | 1.odbočka T pre rozdelenie prietoku 2.ventil 3. kompenzátor žľazy | 1.5 0.5 0.3 | 1 2 2 | 3.1 | 14 | 44 |
Tabuľka 7 - Hydraulický výpočet hlavné potrubia
| číslo pozemku | G, t/h | Dĺžka, m | dns, mm | V, m/s | R, Pa/m | DP, Pa | åDP, Pa | ||
| L | Le | Lp | |||||||
| 1 2 3 | 1700 950 500 | 400 750 600 | 79 77 44 | 479 827 644 | 630 x 10 480 x 10 426 x 10 | 1.65 1.6 1.35 | 42 55 45 | 20118 45485 28980 | 94583 74465 28980 |
| 4 5 | 750 350 | 500 400 | 85 24 | 585 424 | 426 x 10 325 x 8 | 1.68 1.35 | 70 64 | 40950 27136 | 68086 27136 |
| 6 | 400 | 300 | 49 | 349 | 325 x 8 | 1.55 | 83 | 28967 | 28967 |
| 7 | 450 | 200 | 44 | 244 | 325 x 8 | 1.75 | 105 | 25620 | 25620 |
Stanovme nesúlad medzi tlakovými stratami vo vetvách. Rozdiel na vetve s oddielmi 4 a 5 bude:
Rozdiel na vetve 6 bude:
Nezrovnalosť na vetve 7 bude.
Ekonomická spotreba energetických zdrojov v vykurovací systém, možno dosiahnuť, ak sú splnené určité požiadavky. Jednou z možností je prítomnosť teplotného grafu, ktorý odráža pomer teploty vychádzajúcej z vykurovacieho zdroja k vonkajšie prostredie. Hodnota hodnôt umožňuje optimálnu distribúciu tepla a teplej vody k spotrebiteľovi.
Výškové budovy sú napojené hlavne na ústredné kúrenie. Zdroje, ktoré sprostredkujú termálna energia, sú kotolne alebo KVET. Ako nosič tepla sa používa voda. Zahrieva sa na vopred stanovenú teplotu.
Po prejdení celého cyklu cez systém sa chladiaca kvapalina, už ochladená, vráti do zdroja a dôjde k opätovnému ohrevu. Zdroje sú pripojené k spotrebiteľovi tepelnými sieťami. Ako sa mení prostredie teplotný režim, tepelná energia by mala byť regulovaná tak, aby spotrebiteľ dostal požadovaný objem.
Regulácia tepla od centrálny systém možno vyrobiť dvoma spôsobmi:
- Kvantitatívne. V tejto forme sa prietok vody mení, ale teplota je konštantná.
- Kvalitatívne. Teplota kvapaliny sa mení, ale jej prietok sa nemení.
V našich systémoch sa používa druhý variant regulácie, teda kvalitatívny. W Tu je priamy vzťah medzi dvoma teplotami: chladiaca kvapalina a životné prostredie. A výpočet sa vykonáva tak, aby poskytoval teplo v miestnosti 18 stupňov a viac.
Môžeme teda povedať, že teplotná krivka zdroja je prerušená krivka. Zmena jeho smerov závisí od rozdielu teplôt (chladiacej kvapaliny a vonkajšieho vzduchu).
Graf závislosti sa môže líšiť.
Konkrétny graf závisí od:
- Technické a ekonomické ukazovatele.
- Zariadenie pre kogeneráciu alebo kotolňu.
- podnebie.
Vysoký výkon chladiacej kvapaliny poskytuje spotrebiteľovi veľkú tepelnú energiu.
Príklad okruhu je uvedený nižšie, kde T1 je teplota chladiacej kvapaliny, Tnv je vonkajší vzduch:
Používa sa aj schéma vrátenej chladiacej kvapaliny. Kotolňa alebo KVET podľa takejto schémy dokáže vyhodnotiť účinnosť zdroja. Za vysokú sa považuje, keď vrátená kvapalina prichádza ochladená.
Stabilita schémy závisí od konštrukčných hodnôt prietoku kvapaliny vo výškových budovách. Ak sa zvýši prietok vykurovacím okruhom, voda sa bude vracať späť neochladená, pretože sa zvýši prietok. A naopak, kedy minimálny prietok, vratná voda bude dosť cool.
Záujem dodávateľa je samozrejme o prietok vratnej vody v vychladenom stave. Existujú však určité limity na zníženie prietoku, pretože zníženie vedie k stratám množstva tepla. Spotrebiteľ začne znižovať vnútorný stupeň v byte, čo povedie k porušeniu stavebné predpisy a nepohodlie obyvateľov.
Od čoho to závisí?
Teplotná krivka závisí od dvoch veličín: vonkajší vzduch a chladiaca kvapalina. Mrazivé počasie vedie k zvýšeniu stupňa chladiacej kvapaliny. Pri návrhu centrálneho zdroja sa berie do úvahy veľkosť zariadenia, budova a úsek potrubí.
Hodnota teploty na výstupe z kotolne je 90 stupňov, takže pri mínus 23°C by bolo v bytoch teplo a mali hodnotu 22°C. Potom sa vratná voda vráti na 70 stupňov. Takéto normy zodpovedajú normálnemu a pohodlnému bývaniu v dome.
Analýza a úprava prevádzkových režimov sa vykonáva pomocou teplotnej schémy. Napríklad návrat kvapaliny so zvýšenou teplotou bude znamenať vysoké náklady na chladiacu kvapalinu. Podhodnotené údaje sa budú považovať za deficit spotreby.
Predtým bola pre 10-podlažné budovy zavedená schéma s vypočítanými údajmi 95-70 ° C. Vyššie uvedené budovy mali teplotu 105-70°C. Moderné novostavby môžu mať inú schému, podľa uváženia projektanta. Častejšie sú diagramy 90-70 °C a možno 80-60 °C.
Teplotný graf 95-70:
teplotný graf 95-70
Ako sa to počíta?
Vyberie sa spôsob riadenia a potom sa vykoná výpočet. Zohľadňuje sa vysporiadanie-zima a opačné poradie prítoky vody, množstvo vonkajšieho vzduchu, poradie v bode zlomu diagramu. Existujú dva diagramy, kde jeden uvažuje len s vykurovaním, druhý s vykurovaním so spotrebou teplej vody.
Pre príklad výpočtu použijeme metodologický vývoj Roskommunenergo.
Počiatočné údaje pre stanicu na výrobu tepla budú:
- Tnv- množstvo vonkajšieho vzduchu.
- TVN- vnútorný vzduch.
- T1- chladiaca kvapalina zo zdroja.
- T2- spätný tok vody.
- T3- vchod do budovy.
Zvážime niekoľko možností dodávky tepla s hodnotou 150, 130 a 115 stupňov.
Zároveň budú mať na výstupe 70 °C.
Získané výsledky sa prenesú do jednej tabuľky pre následnú konštrukciu krivky:
Tak sme dostali tri rôzne schémy ktorý možno brať za základ. Správnejšie by bolo vypočítať diagram individuálne pre každý systém. Tu sme zvážili odporúčané hodnoty bez toho, aby sme zohľadnili klimatické vlastnosti regiónu a vlastnosti budovy.
Na zníženie spotreby energie stačí zvoliť rad pri nízkej teplote 70 stupňov a budú poskytnuté Rovnomerné rozdelenie teplo vo vykurovacom okruhu. Kotol by sa mal brať s rezervou výkonu, aby zaťaženie systému neovplyvnilo kvalitná práca jednotka.
Úprava
Regulátor vykurovania Automatickú reguláciu zabezpečuje regulátor vykurovania.
Zahŕňa nasledujúce podrobnosti:
- Výpočtový a zodpovedajúci panel.
- Výkonné zariadenie pri vodovodnom rade.
- Výkonné zariadenie, ktorý plní funkciu miešania kvapaliny z vrátenej kvapaliny (spiatočky).
- posilňovacie čerpadlo a snímač na vodovodnom potrubí.
- Tri senzory (na spätnom vedení, na ulici, vo vnútri budovy). V miestnosti ich môže byť niekoľko.
Regulátor prekrýva prívod kvapaliny, čím zvyšuje hodnotu medzi spiatočkou a prívodom na hodnotu poskytovanú snímačmi.
Na zvýšenie prietoku je k dispozícii pomocné čerpadlo a príslušný príkaz z regulátora. Vstupný tok je regulovaný "studeným bypassom". To znamená, že teplota klesá. Časť kvapaliny, ktorá cirkuluje pozdĺž okruhu, je odoslaná do zdroja.
Informácie sú prijímané snímačmi a prenášané do riadiacich jednotiek, v dôsledku čoho dochádza k prerozdeleniu tokov, ktoré poskytujú pevné teplotný graf vykurovacie systémy.
Niekedy sa používa výpočtové zariadenie, kde regulátory TÚV a kúrenie.
Regulátor teplej vody má viac jednoduchý obvod zvládanie. Snímač teplej vody reguluje prietok vody so stabilnou hodnotou 50°C.
Výhody regulátora:
- Teplotný režim je prísne dodržiavaný.
- Vylúčenie prehriatia kvapaliny.
- Úspora paliva a energie.
- Spotrebiteľ, bez ohľadu na vzdialenosť, prijíma teplo rovnomerne.
Tabuľka s teplotným grafom
Prevádzkový režim kotlov závisí od počasia prostredia.
Ak vezmeme rôzne objekty, napríklad továrenskú budovu, viacpodlažnú budovu a súkromný dom, všetky budú mať individuálny teplotný diagram.
V tabuľke uvádzame schému teplotnej závislosti obytné budovy z vonkajšieho vzduchu:
| Vonkajšia teplota | Teplota vody v sieti v prívodnom potrubí | Teplota sieťovej vody vo vratnom potrubí |
| +10 | 70 | 55 |
| +9 | 70 | 54 |
| +8 | 70 | 53 |
| +7 | 70 | 52 |
| +6 | 70 | 51 |
| +5 | 70 | 50 |
| +4 | 70 | 49 |
| +3 | 70 | 48 |
| +2 | 70 | 47 |
| +1 | 70 | 46 |
| 0 | 70 | 45 |
| -1 | 72 | 46 |
| -2 | 74 | 47 |
| -3 | 76 | 48 |
| -4 | 79 | 49 |
| -5 | 81 | 50 |
| -6 | 84 | 51 |
| -7 | 86 | 52 |
| -8 | 89 | 53 |
| -9 | 91 | 54 |
| -10 | 93 | 55 |
| -11 | 96 | 56 |
| -12 | 98 | 57 |
| -13 | 100 | 58 |
| -14 | 103 | 59 |
| -15 | 105 | 60 |
| -16 | 107 | 61 |
| -17 | 110 | 62 |
| -18 | 112 | 63 |
| -19 | 114 | 64 |
| -20 | 116 | 65 |
| -21 | 119 | 66 |
| -22 | 121 | 66 |
| -23 | 123 | 67 |
| -24 | 126 | 68 |
| -25 | 128 | 69 |
| -26 | 130 | 70 |
SNiP
Existujú určité pravidlá, ktoré je potrebné dodržiavať pri tvorbe projektov na vykurovacia sieť a doprava teplej vody k spotrebiteľovi, kde prívod vodnej pary musí byť realizovaný pri 400°C, pri tlaku 6,3 bar. Dodávku tepla zo zdroja sa odporúča prepustiť spotrebiteľovi s hodnotami 90/70 °C alebo 115/70 °C.
Pre súlad so schválenou dokumentáciou by sa mali dodržiavať regulačné požiadavky s povinnou koordináciou s Ministerstvom výstavby krajiny.
Teplo sa dodáva podľa harmonogramu vykurovania a domácnosti pre spotrebiteľov, ktorí sú zaťažení vykurovaním, vetraním a zásobovaním teplou vodou. Potreba dodávky tepla podľa plánu vykurovania a domácnosti je spôsobená skutočnosťou, že v uzavretých sieťach ohrevu vody musí byť teplota vody v prívodnom potrubí najmenej 70 - 75 0 C a v otvorených - najmenej 60 - 65 0 C pri akejkoľvek vonkajšej teplote.
Konštrukcia je určená teplota vonkajšieho vzduchu, pri ktorej teplota vody v prívodnom potrubí vykurovacieho systému nebude nižšia ako požadovaná. Táto teplota, t n.i. , sa nazýva bod zlomu grafu.
Po vynesení grafu sa určia teploty vody po výťahu, t 3 a vo vratnom potrubí vykurovacej siete - t 2 potrebné na výpočet a výber ohrievačov TÚV, kúrenia a výberu výťahu.
Ak chcete zostaviť harmonogram vykurovania a domácnosti, musíte najskôr zostaviť harmonogram vykurovania a potom vykonať potrebné konštrukcie na získanie harmonogramu vykurovania a domácnosti.
Výpočet plánu vykurovania sa vykonáva v nasledujúcom poradí:
1. Stanoví sa vypočítaný rozdiel teplôt vody v sieti, 0 C:
2. Stanoví sa vypočítaný teplotný rozdiel sieťovej vody pre vykurovacie systémy, 0 С:
t 3 sa predpokladá na 95 0 С. Pre obytné budovy nad 12 poschodí - 105 0 С.
3. Stanoví sa vypočítaný teplotný rozdiel pre vykurovacie zariadenia, 0 С:
; (4.3)
4. Relatívna spotreba tepla na vykurovanie sa určí:
kde t n - aktuálna teplota vonkajšieho vzduchu, braná na vykreslenie. Počiatočná teplota sa berie ako teplota vonkajšieho vzduchu, t n = +8 0 C, brané ako začiatok vykurovacieho obdobia, ako konečná - teplota vonkajšieho vzduchu pre návrh vykurovacích systémov, t op, pre daný región. Na vytvorenie grafu sú akceptované 3-4 stredné hodnoty teploty vonkajšieho vzduchu.
5. Teplota sieťovej vody v prívodnom potrubí vykurovacej siete sa zisťuje pri všetkých vonkajších teplotách odobratých na vykreslenie grafu, t n:
6. Teplota sieťovej vody vo vratnom potrubí vykurovacieho systému je určená pre rovnaké teploty:
7. Teplota sieťovej vody na vstupe do vykurovacieho systému je určená pre rovnaké teploty:
Výpočet plánu vykurovania je možné vykonať v tabuľkách "Exel". Príklad výpočtu je uvedený v prílohe 5.
Po výpočte môžete začať vykresľovať graf. Konštrukciu je možné vykonať pomocou sprievodcu vytváraním diagramov.
Obrázok 4.1. Harmonogram vykurovania
^
5. STANOVENIE PARAMETROV TEPLA NOSIČA PRE VÝBER A VÝPOČET OHRIEVAČOV
Na výber požadovanej štandardnej veľkosti a počtu sekcií ohrievačov vody je potrebné určiť požadovaný povrch vykurovanie podľa projektovaného tepelného výkonu ohrievača, ktorý sa rovná projektovanému zaťaženiu na vykurovanie alebo zásobovanie teplou vodou, prietoky a teploty vykurovacích a ohrievaných chladív.
Odoslanie dobrej práce do databázy znalostí je jednoduché. Použite nižšie uvedený formulár
Študenti, postgraduálni študenti, mladí vedci, ktorí využívajú vedomostnú základňu pri štúdiu a práci, vám budú veľmi vďační.
Uverejnené dňa http://www.allbest.ru/
Voronežská štátna univerzita architektúry a stavebného inžinierstva (Voronež GASU)
Odbor zásobovania teplom a plynom a obchodu s ropou a plynom
Výpočet vonkajšej teploty v bode zlomu teplotného grafu
Ph.D. D.N. Kitaev, docent
Teplota vonkajšieho vzduchu zodpovedajúca bodu zlomu t. i., je charakteristická teplota, pretože určuje čas zmeny centrálneho kvalitatívneho predpisu na lokálny kvantitatívny. Túto hodnotu je dôležité poznať už v štádiu projektovania, rekonštrukcie tepelnej siete, čo vám umožní sledovať zmeny v sieti, rozhodnúť o prechode na iný teplotný harmonogram alebo typ regulácie a tiež vyhodnotiť možné prekročenie tepelná energia.
Pri kvalitatívnom režime regulácie tepelnej siete a rozvrhu vykurovania je teplota chladiacej kvapaliny v prívodnom potrubí tepelnej siete f 1, OS pri ľubovoľnej vonkajšej teplote určená vzorcom
kde t in - odhadovaná teplota vzduchu v priestoroch, ° C; t n - ľubovoľná teplota vonkajšieho vzduchu, О С; t n. o - návrhová teplota pre návrh vykurovania, ° C; t 1 o - teplota vody v prívodnom potrubí siete pri t n. oh, oh s; f r o - priemerná teplota voda v ohrievači, О С, určená podľa vzorca:
f r o \u003d 1/2 (f pozri o + f 2o):
f cm.o, f 2o - teplota vody v účastníckej jednotke a vo vratnom potrubí systému zásobovania teplom pri vypočítaných parametroch vykurovacieho systému, ° С; n je empirický indikátor v závislosti od typu ohrievača a schémy jeho pripojenia.
Na získanie hodnoty t n. a. postupujte nasledovne. Vzhľadom na teploty vonkajšieho vzduchu t n v rozsahu očakávanej prevádzky siete (od 8 (10) ° C do t n. o), požadované hodnoty sa získajú pomocou vzorca (1) a grafu teplôt v je zakreslené prívodné vedenie.
V prípade dvojrúrkovej siete (prevládajúci typ pre Rusko) je potrebné vybudovať bod zlomu v teplotnom grafe, ktorý sa nachádza na priesečníku krivky T 1 \u003d f (t n) a teploty potrebnej na zabezpečiť zaťaženie zásobovania teplou vodou t a s prihliadnutím na požiadavky noriem. Zvyčajne je táto teplota 70 ° C. Určte hodnotu t n.i. . odporúčané graficky, čo zahŕňa vykonávanie rovnakého typu výpočtov podľa vzorca (1), pričom sa výsledky prekrývajú súradnicová mriežka a definícia t n.i. ... Tento prístup si vyžaduje čas a výsledná hodnota môže mať významnú chybu.
Do rovnice (1) dosaďte nasledujúce údaje (Voronež): t v. = 18 0 C, t n. o \u003d -26 0 C, f cm. o \u003d 90 °C, f 1o \u003d 95 °C, f 2o \u003d 10 °C, vzhľadom na hodnotu teploty vody v bode zlomu t a. \u003d 70 ° C, vezmeme indikátor n 0,3. Po transformácii dostaneme výraz:
Výraz (2) je algebraická iracionálna rovnica. Požadovaná hodnota leží v intervale -26?. t n.i.?8. Koreň rovnice bol nájdený numericky s presnosťou 0,001 metódou tetiv s predbežným analytickým oddelením koreňa. Požadovaná hodnota je t n. i. = -9,136 O S.
Podľa klimatologických údajov pre územie Ruska návrhová teplota pre návrh vykurovania leží v rozmedzí od -3 do -60 ° C.
Pre zadaný rozsah návrhových teplôt boli nájdené riešenia rovnice (1), ktoré určujú hodnoty t n. a. pri rôznych t n.d. . Výpočty boli vykonané pre teplotné grafy 95/70, v teplotných rozsahoch -3?. t n.d. ?.30 a -31?. t n.d. ?.60, pretože návrhová teplota t v prvom intervale je 18 °C a v druhom 20 °C. Na obr. 1 sú znázornené získané grafy t n a t n. .
Z obr. 1 ukazuje, že charakter závislosti t n.i =f(t n.d.) je lineárny. Aproximácia vedie k nasledujúcim rovniciam:
Výsledné rovnice umožňujú nájsť akékoľvek mesto v Rusku pomocou teplotného grafu 95/70 vonkajšia teplota vzduchu zodpovedajúcej teplote bodu zlomu pri známej t n.o.
Podľa vyššie opísaného algoritmu sme našli lineárne rovnice závislosti pre všetky teplotné krivky používané v systémoch zásobovania teplom. Je potrebné poznamenať, že absolútna chyba získaných rovníc nepresahuje 0,1%. Výsledky výpočtu sú uvedené v tabuľke 1 vo forme koeficientov rovnice priamky formulára
t n.i = a* t n.d. +b.
Prezentované v tabuľke. Závislosti 1 umožňujú nájsť teplotu vonkajšieho vzduchu v bode zlomu v závislosti od návrhu pre návrh vykurovania.
V posledných rokoch sa v mnohých mestách Ruska vyskytla tendencia prejsť na grafy s nižšími teplotami. Napríklad od roku 2012 v mestskej časti Voronež takmer všetky zdroje zásobovania teplom (vrátane tepelných elektrární) prešli na schválený teplotný režim 95/70 alebo 95/65. Zaujímavý je vplyv zmeny teplotného harmonogramu vykurovacej siete na dobu trvania možného prehriatia spotrebiča. To je známe všeobecný trend je zvýšenie teploty zlomu so zvýšením teplotnej krivky.
V dôsledku prítomnosti teplotného zlomu v grafe kontroly kvality, pri vonkajších teplotách vyšších ako t n. a absencia miestnej regulácie (často sa vyskytuje v regiónoch Ruska), dôjde k preplneniu budov. Čím nižšia je hodnota t n. a čím dlhšie trvá možné pretečenie. Z grafu na obr. 2, postavený pre mesto Voronež, je vidieť, že hodnoty klesajú s poklesom teplotného grafu, preto sa zvyšuje trvanie pretečenia.
Napríklad pre Voronež získame pomocou rovníc tabuľky nasledujúce údaje: s harmonogramom 150/70 t ani \u003d 2,7 ° C, s grafom 130/70 t ani \u003d -0,2 ° C, pri 110/70 t ani. \u003d -4,3 0 C, pri 95/70 t n. a \u003d -9,1 ° C. Pre uvažované územie sú priemerné vonkajšie teploty vzduchu za december, január a február -6,2, -9,8, -9,6 ° C, čo znamená, že pri použití rozvrhu 95/70 a existujúcich neautomatizované ITP sa počas väčšiny vykurovacieho obdobia prehrievajú. Uvažovaný príklad umožňuje ešte raz overiť potrebu rekonštrukcie ITP bytové domy, najmä v podmienkach prechodu zdrojmi zásobovania teplom na nižšie teplotné grafy.
závery
teplotné zaťaženie ohrevu vzduchu
Získajú sa rovnice pre závislosť teploty vonkajšieho vzduchu v bode zlomu grafu teploty vykurovania od vypočítanej návrhovej teploty vykurovania pre existujúce teplotné grafy pre reguláciu tepelného zaťaženia tepelných sietí. Rovnice sú lineárneho charakteru, vhodné na použitie, s presnosťou nepresahujúcou 0,1%, čo umožňuje určiť teplotu, pri ktorej začína miestne ovládanie vykurovacích systémov. Sú užitočné pri alternatívnom návrhu systémov zásobovania teplom, ako aj pri rekonštrukciách, pretože pomáhajú sledovať zmeny v parametroch regulácie miestnych systémov. Výsledné rovnice pomôžu posúdiť potenciál prebytočného tepla dodávaného do siete a možný prepad odberateľa.
Literatúra
1. Stroy A.F., V.L. Skalský. Výpočet a návrh tepelných sietí. - Kyjev: "Budivelnik", 1981. - 144 s. SNiP 41-02-2003. Vykurovacia sieť.
2. Pravidlá technickej prevádzky tepelných elektrární. 2003.
3. V.I. Manyuk, Ya.I. Kaplinsky, E.B. Hizh. Úprava a prevádzka vodovodných vykurovacích sietí. Moskva: Stroyizdat, 1988 - 432 s.
4. SNiP 23-01-99*. Stavebná klimatológia.
5. SanPiN 2.1.2.1002 - 00. Hygienické a epidemiologické požiadavky na obytné budovy a priestory. Hygienické a epidemiologické pravidlá a predpisy.
N.K. Gromov, E.P. Shubin. Siete na ohrev vody: Referenčná príručka pre projektovanie. Moskva: Energoatomizdat. 1988. - 376 s.
Hostené na Allbest.ru
...Podobné dokumenty
Výpočet vykurovacej záťaže, tepelnej záťaže na zásobovanie teplou vodou obce. Určenie prietoku a teploty nosiča tepla podľa druhu spotreby tepla v závislosti od vonkajšej teploty. Hydraulický výpočet dvojrúrkových vykurovacích sietí.
ročníková práca, pridaná 26.08.2013
Zostrojenie grafu zmien sezónneho zaťaženia KVET z vonkajšej teploty a trvania. Tepelné a materiálové bilancie prvkov obvodu. Kontrola predbežného prietoku pary do turbíny. Elektrická energia turbogenerátor.
ročníková práca, pridaná 27.11.2012
Výpočet tepelnej schémy kotolne pre maximálny zimný režim. Stanovenie počtu a jednotkovej kapacity inštalovaných kotlov. Vyhľadajte bod zlomu vykurovacej krivky, ktorý charakterizuje prevádzku kotolne pri minimálnom vykurovacom zaťažení.
semestrálna práca, pridaná 6.6.2014
Vykonávanie výpočtu tepelných strát cez steny skriniek. Zváženie schémy automatická regulácia odvod tepla vykurovacieho zariadenia v závislosti od vonkajšej teploty. Štúdium podmienok na zabezpečenie vlhkostného režimu ohrievača.
ročníková práca, pridaná 01.05.2010
Voľba teploty spalín a pomeru prebytočného vzduchu. Výpočet objemov vzduchu a produktov spaľovania, ako aj entalpie vzduchu. Tepelná bilancia tepelného kotla. Výpočet prestupov tepla v peci, v dymovode parného kotla. Tepelný výpočet ekonomizéra.
ročníková práca, pridaná 21.10.2014
Charakteristika tepelného zaťaženia. Stanovenie výpočtovej teploty vzduchu, spotreby tepla. Hydraulický výpočet tepelná sieť. Výpočet tepelnej izolácie. Výpočet a výber vybavenia vykurovací bod pre jednu z budov. Úspora tepelnej energie.
ročníková práca, pridaná 02.01.2016
Koncept absolútnej, relatívnej vlhkosti a kapacity vlhkosti. Atmosférický tlak vodnej pary pri rôzne teploty. stručný popis základné metódy hodnotenia vlhkosti a teploty vzduchu. Ašpirácia a jednoduché psychrometre.
laboratórne práce, doplnené 19.11.2011
Lineárna definícia tepelný tok metóda postupných aproximácií. Stanovenie teploty steny na strane vody a teploty medzi vrstvami. Graf zmeny teploty pri prenose tepla. Reynoldsove a Nuseltove čísla pre plyny a vodu.
test, pridané 18.03.2013
Výpočet tepelného zaťaženia vykurovania, vetrania a dodávky teplej vody. Výpočet teplotného grafu. Výpočet nákladov na sieťovú vodu. Hydraulický a tepelný výpočet parovodu. Výpočet tepelnej schémy kotolne. Výber zariadenia na výmenu tepla.
práca, pridané 04.10.2008
Zákony rozloženia hustoty uvoľňovania tepla. Výpočet teplotného poľa a počtu impulzov vyžarovaných oblúkovým plazmatrónom, potrebných na dosiahnutie teploty topenia na povrchu neobmedzeného telesa, berúc do úvahy ochladzovanie materiálu.
Teplota vonkajšieho vzduchu zodpovedajúca bodu zlomu t. i., je charakteristická teplota, pretože určuje čas zmeny centrálneho kvalitatívneho predpisu na lokálny kvantitatívny. Túto hodnotu je dôležité poznať už v štádiu projektovania, rekonštrukcie tepelnej siete, čo vám umožní sledovať zmeny v sieti, rozhodnúť o prechode na iný teplotný harmonogram alebo typ regulácie a tiež vyhodnotiť možné prekročenie tepelná energia.
Pri kvalitatívnom režime regulácie tepelnej siete a rozvrhu vykurovania je teplota chladiacej kvapaliny v prívodnom potrubí tepelnej siete f 1, OS pri ľubovoľnej vonkajšej teplote určená vzorcom
kde t in - odhadovaná teplota vzduchu v priestoroch, ° C; t n - ľubovoľná teplota vonkajšieho vzduchu, О С; t n. o - návrhová teplota pre návrh vykurovania, ° C; t 1o - teplota vody v prívodnom potrubí siete pri t n. oh, oh s; fr o - priemerná teplota vody v ohrievači, ° C, určená podľa vzorca:
f r o \u003d 1/2 (f pozri o + f 2o):
f cm.o, f 2o - teplota vody v účastníckej jednotke a vo vratnom potrubí systému zásobovania teplom pri vypočítaných parametroch vykurovacieho systému, ° С; n je empirický indikátor v závislosti od typu ohrievača a schémy jeho pripojenia.
Na získanie hodnoty t n. a. postupujte nasledovne. Vzhľadom na teploty vonkajšieho vzduchu t n v rozsahu očakávanej prevádzky siete (od 8 (10) ° C do t n. o), požadované hodnoty sa získajú pomocou vzorca (1) a grafu teplôt v je zakreslené prívodné vedenie.
V prípade dvojrúrkovej siete (prevládajúci typ pre Rusko) je potrebné vybudovať bod zlomu v teplotnom grafe, ktorý sa nachádza na priesečníku krivky T 1 \u003d f (t n) a teploty potrebnej na zabezpečiť zaťaženie zásobovania teplou vodou t a s prihliadnutím na požiadavky noriem. Zvyčajne je táto teplota 70 ° C. Určte hodnotu t n.i. . odporúčané graficky, čo zahŕňa uskutočnenie výpočtov rovnakého typu podľa vzorca (1), prekrytie výsledkov do súradnicovej siete a určenie t n.i. ... Tento prístup si vyžaduje čas a výsledná hodnota môže mať významnú chybu.
Do rovnice (1) dosaďte nasledujúce údaje (Voronež): t v. = 18 0 C, t n. o \u003d -26 0 C, f cm. o \u003d 90 °C, f 1o \u003d 95 °C, f 2o \u003d 10 °C, vzhľadom na hodnotu teploty vody v bode zlomu t a. \u003d 70 ° C, vezmeme indikátor n 0,3. Po transformácii dostaneme výraz:
Výraz (2) je algebraická iracionálna rovnica. Požadovaná hodnota leží v intervale -26?. t n.i.?8. Koreň rovnice bol nájdený numericky s presnosťou 0,001 metódou tetiv s predbežným analytickým oddelením koreňa. Požadovaná hodnota je t n. i. = -9,136 O S.
Podľa klimatologických údajov pre územie Ruska návrhová teplota pre návrh vykurovania leží v rozmedzí od -3 do -60 ° C.
Pre zadaný rozsah návrhových teplôt boli nájdené riešenia rovnice (1), ktoré určujú hodnoty t n. a. pri rôznych t n.d. . Výpočty boli vykonané pre teplotné grafy 95/70, v teplotných rozsahoch -3?. t n.d. ?.30 a -31?. t n.d. ?.60, pretože návrhová teplota t v prvom intervale je 18 °C a v druhom 20 °C. Na obr. 1 sú znázornené získané grafy t n a t n. .
Z obr. 1 ukazuje, že charakter závislosti t n.i =f(t n.d.) je lineárny. Aproximácia vedie k nasledujúcim rovniciam:
Výsledné rovnice umožňujú pre ktorékoľvek mesto v Rusku pomocou teplotného grafu 95/70 nájsť teplotu vonkajšieho vzduchu zodpovedajúcu teplote bodu zlomu pri známej t n.d.
Podľa vyššie opísaného algoritmu boli nájdené lineárne rovnice závislosti pre všetky teplotné krivky používané v systémoch zásobovania teplom. Je potrebné poznamenať, že absolútna chyba získaných rovníc nepresahuje 0,1%. Výsledky výpočtu sú uvedené v tabuľke 1 vo forme koeficientov rovnice priamky formulára
t n.i = a* t n.d. +b.
Prezentované v tabuľke. Závislosti 1 umožňujú nájsť teplotu vonkajšieho vzduchu v bode zlomu v závislosti od návrhu pre návrh vykurovania.
V posledných rokoch sa v mnohých mestách Ruska vyskytla tendencia prejsť na nižšie teplotné režimy. Napríklad od roku 2012 v mestskej časti Voronež takmer všetky zdroje zásobovania teplom (vrátane tepelných elektrární) prešli na schválený teplotný režim 95/70 alebo 95/65. Zaujímavý je vplyv zmeny teplotného harmonogramu vykurovacej siete na dobu trvania možného prehriatia spotrebiča. Je známe, že všeobecným trendom je zvyšovanie lomovej teploty s nárastom teplotnej krivky.
V dôsledku prítomnosti teplotného zlomu v grafe kontroly kvality, pri vonkajších teplotách vyšších ako t n. a absencia miestnej regulácie (často sa vyskytuje v regiónoch Ruska), dôjde k preplneniu budov. Čím nižšia je hodnota t n. a čím dlhšie trvá možné pretečenie. Z grafu na obr. 2, postavený pre mesto Voronež, je vidieť, že hodnoty klesajú s poklesom teplotného grafu, preto sa zvyšuje trvanie pretečenia.
Napríklad pre Voronež získame pomocou rovníc tabuľky nasledujúce údaje: s harmonogramom 150/70 t ani \u003d 2,7 ° C, s grafom 130/70 t ani \u003d -0,2 ° C, pri 110/70 t ani. \u003d -4,3 0 C, pri 95/70 t n. a \u003d -9,1 ° C. Pre uvažované územie sú priemerné vonkajšie teploty vzduchu za december, január a február -6,2, -9,8, -9,6 ° C, čo znamená pri použití rozvrhu 95/70 a existujúcich neautomatizované ITP sú počas väčšiny vykurovacej sezóny prehrievané. Uvažovaný príklad umožňuje opäť sa presvedčiť o potrebe rekonštrukcie ITP bytových domov najmä v podmienkach prechodu zdrojov zásobovania teplom na nižšie teplotné harmonogramy.