Premični nosilci za cevovode ogrevalnih omrežij. Naprave ogrevalnega omrežja (fitingi, nosilci, kompenzatorji, toplotna izolacija)
podpira v ogrevalnih omrežjih so nameščeni tako, da zaznavajo sile, ki nastanejo v toplotnih cevovodih, in jih prenašajo na nosilne konstrukcije ali tla. Glede na namen jih delimo na mobilni(brezplačno) in negibno(mrtva).
Premično nosilci so zasnovani tako, da absorbirajo obremenitve toplotne cevi in zagotavljajo njeno prosto gibanje med temperaturnimi deformacijami. Vgrajeni so za vse vrste polaganja, razen za brezkanalno, ko so toplotne cevi položene na zgoščeno plast peska, kar zagotavlja enakomernejši prenos utežnih obremenitev na tla.
Toplotni cevovod, ki leži na premičnih nosilcih pod vplivom utežnih obremenitev (teža cevovoda s toplotnim nosilcem, izolacijska konstrukcija in oprema ter včasih obremenitev vetra), se v njem upogibajo in v njem nastanejo upogibne napetosti, katerih vrednosti odvisno od razdalje (razpona) med nosilci. V zvezi s tem je glavna naloga izračuna določiti največji možni razpon med nosilci, pri katerem upogibne napetosti ne presegajo dovoljenih vrednosti, pa tudi upogib toplotne cevi med nosilci.
Trenutno se uporabljajo premični nosilci naslednjih glavnih vrst: drsni, valjčni (kroglični) (slika 29.1) in obešeni s togimi in vzmetnimi vzmetenji.
riž. 29.1. Premične opore
a- drsenje z varjenim čevljem; b- valjar; v- drsna z lepljenim polvaljnikom; 1 - čevelj; 2 - podporna blazina; 3 - podporni polvalj
Pri drsnih nosilcih čevelj (podporno telo), privarjen na cevovod, drsi vzdolž kovinske obloge, vgrajene v betonsko ali armiranobetonsko podporno blazinico. V valjčnih (in krogličnih) ležajih se čevelj vrti in premika valj (ali kroglice) vzdolž osnovne plošče, na kateri so predvidene vodilne palice in utori, ki preprečujejo upogibanje, zagozdenje in izstop valja. Ko se valj (kroglice) vrti, ni drsenja površin, zaradi česar se vrednost vodoravne reakcije zmanjša. Mesta, kjer je čevelj privarjen na cevovod, so nevarni v smislu korozije, zato je treba zasnove prostih nosilcev z ovratniki šteti za bolj obetavne. in lepljene čevlje, ki se montirajo brez motenj toplotne izolacije. Na sl. 29.1, v prikazana je zasnova drsnega nosilca z lepljenim nosilnim čevljem (polvaljnikom), ki ga je razvil NIIMosstroy. Drsni ležaji so najpreprostejši in najti široka uporaba.
Viseči nosilci s togimi vzmetenji se uporabljajo za nadzemno polaganje toplotnih cevovodov na območjih, ki niso občutljiva na popačenja: z naravno kompenzacijo, kompenzatorji v obliki črke U.
Vzmetni nosilci kompenzirajo popačenja, zaradi česar se uporabljajo na območjih, kjer so izkrivljanja nesprejemljiva, na primer z dilatacijskimi spoji.
Fiksne podpore zasnovan za pritrditev cevovoda na ločenih točkah, ki ga deli na odseke neodvisno od temperaturnih deformacij in za absorpcijo sil, ki nastanejo na teh odsekih, kar odpravlja možnost doslednega povečanja sil in njihovega prenosa na opremo in armature. Ti nosilci so običajno izdelani iz jekla ali armiranega betona.
Jeklene fiksne podpore(slika 29.2, a in b) so običajno jeklena nosilna konstrukcija (žarek ali kanal), ki se nahaja med zaporami, privarjenimi na cev. Nosilna konstrukcija je vkleščena v gradbene konstrukcije komor, privarjena na jamborje, nadvozje itd.
Armiranobetonski fiksni nosilci običajno izvedena v obliki ščita (slika 29.2, c), nameščena med polaganjem brez kanalov na temelj (betonski kamen) ali stisnjena v podstavku in prekrivajočih se kanalih in komorah. Na obeh straneh nosilca ščita so na cevovod privarjeni podporni obroči (prirobnice z rutami), skozi katere se prenašajo sile. Hkrati pa nosilci ščitov ne potrebujejo močnih temeljev, saj se sile nanje prenašajo centralno. Pri izvajanju ščitnih nosilcev v kanalih se v njih naredijo luknje za prehod vode in zraka.
Slika 29.2 Fiksni nosilci
a - z jekleno nosilno konstrukcijo b - objemka c - ščit
Pri razvoju žični diagram v ogrevalnih omrežjih so fiksni nosilci nameščeni na izhodu iz vira toplote, na vhodu in izstopu iz centralne toplotne postaje, črpalnih postaj ipd. za razbremenitev opreme in armatur; na mestih vej za odpravo medsebojnega vpliva odsekov, ki potekajo v pravokotnih smereh; na zavojih proge za odpravo vpliva upogibanja in navorov, ki nastanejo med naravno kompenzacijo. Zaradi določene razporeditve fiksnih nosilcev je trasa toplotnih omrežij razdeljena na ravne odseke z različnimi dolžinami in premeri cevovodov. Za vsakega od teh odsekov se izbere vrsta in zahtevano število kompenzatorjev, odvisno od tega je določeno tudi število vmesnih fiksnih nosilcev (ena manj kot kompenzatorji).
Največja razdalja med fiksnimi ležaji z aksialnimi dilatacijskimi spoji je odvisna od njihove kompenzacijske zmogljivosti. Pri upognjenih kompenzatorjih, ki jih je mogoče izdelati za kompenzacijo morebitnih deformacij, izhajajo iz pogoja ohranjanja ravnosti odsekov in dopustnih upogibnih napetosti v nevarnih odsekih kompenzatorja. Glede na sprejeto dolžino odseka, na koncih katerega so nameščeni fiksni nosilci, se določi njegov raztezek, nato pa z izračunom ali z nomogrami dimenzije upognjeni dilatacijski spoji in horizontalna reakcija.
Toplotni kompenzatorji.
Kompenzacijske naprave v ogrevalnih omrežjih služijo za odpravo (ali znatno zmanjšanje) sil, ki nastanejo zaradi toplotnega raztezanja cevi. Posledično se zmanjšajo napetosti v stenah cevi in sile, ki delujejo na opremo in nosilne konstrukcije.
Raztezek cevi zaradi toplotnega raztezanja kovine je določen s formulo
kje a- koeficient linearne ekspanzije, 1/°С; l- dolžina cevi, m; t- delovna temperatura stene, 0 C; t m - temperatura namestitve, 0 C.
Za kompenzacijo raztezka cevi se uporabljajo posebne naprave - kompenzatorji, uporabljajo pa tudi gibljivost cevi na ovinkih na trasi ogrevalnega omrežja (naravna kompenzacija).
Po načelu delovanja so kompenzatorji razdeljeni na aksialne in radialne. Aksialni kompenzatorji so nameščeni na ravnih odsekih toplovoda, saj so zasnovani tako, da kompenzirajo sile, ki nastanejo le zaradi aksialnih raztezkov. Radialni raztezni spoji so nameščeni na ogrevalnih sistemih katere koli konfiguracije, saj kompenzirajo tako aksialne kot radialne sile. Naravna kompenzacija ne zahteva namestitve posebnih naprav, zato jo je treba najprej uporabiti.
V toplotnih omrežjih se uporabljajo aksialni kompenzatorji dveh vrst: polnilna škatla in leča. Pri kompenzatorjih za polnjenje (slika 29.3) temperaturne deformacije cevi vodijo do premika stekla 1 znotraj telesa 5, med katerim je nameščeno za tesnjenje polnilo za žleze 3. Tesnilka je vpeta med potisni obroč 4 in spodnjo škatlo 2 s pomočjo vijakov 6.
Slika 19.3 Dilatacijski spoji žlez
a - enostransko; b - dvostranski: 1 - steklo, 2 - grundbuksa, 3 - tesnilo za vdolbino,
4 - potisni obroč, 5 - ohišje, 6 - zatezni vijaki
Kot tesnilo se uporablja azbestna grafična vrvica ali toplotno odporna guma. Med delom se embalaža obrabi in izgubi elastičnost, zato je potrebno njeno občasno zategovanje (vpenjanje) in zamenjavo. Za možnost izvajanja teh popravil so v komore nameščeni kompenzatorji za polnjenje.
Povezava kompenzatorjev s cevovodom se izvede z varjenjem. Med montažo je potrebno pustiti režo med ramo tulca in potisnim obročem telesa, kar izključuje možnost nateznih sil v cevovodih v primeru, da temperatura pade pod temperaturo namestitve, in pazljivo poravnajte središčno črto, da se izognete popačenju. in zagozditev stekla v telesu.
Dilatacijski spoji žlez so izdelani enostransko in dvostransko (glej sliko 19.3, a in b). Dvostranski se običajno uporabljajo za zmanjšanje števila komor, saj je na sredini nameščena fiksna podpora, ki ločuje odseke cevi, katerih raztezke kompenzira vsaka stran kompenzatorja.
Glavne prednosti dilatacijskih spojev za polnjenje so majhne dimenzije (kompaktnost) in nizek hidravlični upor, zaradi česar se široko uporabljajo v ogrevalnih omrežjih, zlasti za podzemno vgradnjo. V tem primeru so nameščeni na d y \u003d 100 mm ali več, z nadzemnim polaganjem - pri d y \u003d 300 mm ali več.
V kompenzatorjih leč (slika 19.4) se med temperaturnim raztezkom cevi stisnejo posebne elastične leče (valovi). To zagotavlja popolno tesnost v sistemu in ne zahteva vzdrževanja kompenzatorjev.
Leče so izdelane iz jeklena pločevina ali žigosane polovične leče z debelino stene od 2,5 do 4 mm plinsko varjenje. Za zmanjšanje hidravličnega upora v kompenzatorju je vzdolž valov vstavljena gladka cev (plašč).
Kompenzatorji leč imajo relativno majhno kompenzacijsko sposobnost in veliko aksialno reakcijo. V zvezi s tem je za kompenzacijo toplotnih deformacij cevovodov ogrevalnih omrežij nameščeno veliko število valov ali jih predhodno raztegnemo. Običajno se uporabljajo do tlakov približno 0,5 MPa, saj lahko pri visokih tlakih valovi nabreknejo, povečanje togosti valov s povečanjem debeline stene pa vodi do zmanjšanja njihove kompenzacijske sposobnosti in povečanja aksialne reakcije.
Ryas. 19.4. Trivalni kompenzator leče
naravno nadomestilo temperaturna deformacija nastane kot posledica upogibanja cevovoda. Upognjeni odseki (zavoji) povečajo prožnost cevovoda in povečajo njegovo kompenzacijsko sposobnost.
Z naravno kompenzacijo na zavojih trase temperaturne deformacije cevovodov vodijo do prečnih premikov odsekov (slika 19.5). Vrednost pomika je odvisna od lokacije fiksnih nosilcev: daljši kot je odsek, večji je njegov raztezek. To zahteva povečanje širine kanalov in otežuje delovanje premičnih nosilcev, prav tako pa onemogoča uporabo sodobnega brezkanalnega polaganja na zavojih trase. Največje upogibne napetosti nastanejo pri fiksnem nosilcu kratkega odseka, saj se ta za veliko premakne.
riž. 19.5 Shema delovanja odseka toplotnega cevovoda v obliki črke L
a- z enako dolžino ramen; b- različne dolžine ramen
Za radialni dilatacijski spoji se uporabljajo v ogrevalnih omrežjih prilagodljiv in valovita tip tečaja. V fleksibilnih kompenzatorjih se temperaturne deformacije cevovodov odpravijo z upogibanjem in torzijo posebej upognjenih ali varjenih delov cevi drugačna konfiguracija: v obliki črke U in S, v obliki lire, v obliki omega itd. Najbolj razširjeni v praksi zaradi enostavne izdelave so kompenzatorji v obliki črke U (slika 19.6, a). Njihova izravnalna zmogljivost je določena z vsoto deformacij vzdolž osi vsakega od odsekov cevovodov ∆ l= ∆l/2+∆l/2. V tem primeru se največje upogibne napetosti pojavijo v segmentu, ki je najbolj oddaljen od osi cevovoda - na zadnji strani kompenzatorja. Slednje, upogibanje, se premakne za vrednost y, za katero je treba povečati dimenzije kompenzacijske niše.
riž. 19.6 Shema delovanja kompenzatorja v obliki črke U
a- brez predhodnega raztezanja; b- prednapeta
Za povečanje kompenzacijske sposobnosti kompenzatorja ali zmanjšanje količine pomika je nameščen s predhodnim (montažnim) raztezanjem (slika 19.6, b). V tem primeru je zadnji del kompenzatorja v nedelovnem stanju upognjen navznoter in doživlja upogibne napetosti. Ko so cevi podolgovate, kompenzator najprej pride v neobremenjeno stanje, nato pa se hrbet upogne navzven in v njem se pojavijo upogibne napetosti nasprotnega predznaka. Če so v skrajnih položajih, torej med predraztezanjem in v delovnem stanju, dosežene največje dovoljene napetosti, se kompenzacijska sposobnost kompenzatorja podvoji v primerjavi s kompenzatorjem brez prednapetja. V primeru kompenzacije enakih temperaturnih deformacij v kompenzatorju s predhodnim raztezanjem se naslonjalo ne bo premaknilo navzven, zato se bodo dimenzije kompenzacijske niše zmanjšale. Delo fleksibilnih kompenzatorjev drugih konfiguracij poteka približno na enak način.
obeski
Suspenzije cevovodov (slika 19.7) se izvajajo z uporabo palic 3, priključen neposredno na cevi 4 (slika 19.7, a) ali s pomikom 7 , na kar na ovratnikih 6 cev je obešena (slika 19.7, b), kot tudi skozi vzmetni bloki 8 (slika 19.7, v). Vrtljivi spoji 2 zagotavljajo premikanje cevovodov. Vodilne skodelice 9 vzmetnih blokov, privarjene na nosilne plošče 10, omogočajo odpravo prečnega odklona vzmeti. Napetost vzmetenja zagotavljajo matice.
riž. 19.7 Obeski:
a- oprijem; b- ovratnik; v- vzmet; 1 – podporni žarek; 2, 5 - tečaji; 3 - oprijem;
4 - cev; 6 - ovratnik; 7 - prečnica; 8 – vzmetno vzmetenje; 9 - očala; 10 – plošče
3.4 Načini izolacije toplotnih omrežij.
Mastična izolacija
Mastična izolacija se uporablja samo pri popravilu ogrevalnih omrežij, položenih v zaprtih prostorih ali v prehodnih kanalih.
Mastično izolacijo nanesemo v plasteh 10-15 mm na vroč cevovod, ko se prejšnje plasti posušijo. Mastične izolacije ni mogoče izvesti z industrijskimi metodami. Zato navedena izolacijska konstrukcija za nove cevovode ni uporabna.
Za izolacijo mastike se uporabljajo sovelit, azbestni tripel in vulkanit. Debelina toplotnoizolacijskega sloja se določi na podlagi tehnično-ekonomskih izračunov oziroma po veljavnih standardih.
Temperatura na površini izolacijske konstrukcije cevovodov v prehodnih kanalih in komorah ne sme presegati 60 ° C.
Trajnost toplotnoizolacijske konstrukcije je odvisna od načina delovanja toplotnih cevovodov.
izolacija blokov
Na vročih in hladnih površinah se razporedi montažna blok izolacija iz gotovih izdelkov (opeke, bloki, šotne plošče itd.). Izdelki z oblivanjem šivov v vrstah so položeni na mast iz abozuritne mastike, katere koeficient toplotne prevodnosti je blizu koeficientu same izolacije; mazanje ima minimalno krčenje in dobro mehanska trdnost. Šotni izdelki (šotne plošče) in zamaški so položeni na bitumen ali iditol lepilo.
Za ravne in ukrivljene površine toplotnoizolacijskih izdelkov pritrjen z jeklenimi čepi, predhodno varjenimi v šahovnici z intervalom 250 mm. Če namestitev čepov ni mogoča, so izdelki pritrjeni kot izolacija iz mastike. Na navpične površine z višino več kot 4 m so nameščeni razkladalni podporni pasovi iz jeklenih trakov.
Med namestitvijo se izdelki med seboj prilagodijo, označijo in izvrtajo luknje za čepe. Montirani elementi so pritrjeni s čepi ali žičnimi zavoji.
Pri večplastni izolaciji se vsak naslednji sloj položi po izravnavi in pritrditvi prejšnjega s prekrivanjem vzdolžnih in prečnih šivov. Zadnji sloj, fiksiran z okvirjem oz kovinska mreža, izravnajte z mastiko pod tirnico in nato nanesite omet z debelino 10 mm. Lepljenje in barvanje se izvede po tem, ko se omet popolnoma posuši.
Prednosti montažne blok izolacije so industrijska, standardna in montažna, visoka mehanska trdnost, možnost soočanja vročih in hladnih površin. Slabosti - mnogosovnost in zapletenost namestitve.
nasipna izolacija
Na vodoravnih in navpičnih površinah gradbenih konstrukcij se uporablja zasipna toplotna izolacija.
Pri vgradnji toplotne izolacije na vodoravne površine (nepodstrešne strehe, stropi nad kletjo) je izolacijski material pretežno ekspandirana glina ali perlit.
Na navpičnih površinah je zasipna izolacija izdelana iz steklene ali mineralne volne, diatomejske zemlje, perlitnega peska itd. V ta namen je vzporedna izolirana površina ograjena z opeko, bloki ali mrežami, izolacijski material pa se vlije (ali napolni) v nastali prostor. Pri mrežnih ograjah je mreža pritrjena na čepke, ki so vnaprej nameščeni v vzorcu šahovnice z višino, ki ustreza dani debelini izolacije (z dodatkom 30 ... 35 mm). Preko njih je potegnjena kovinska tkana mreža s celico 15x15 mm. Ohlapni material se v nastali prostor vlije po plasteh od spodaj navzgor z rahlim tepsanjem.
Po zasipanju je celotna površina mreže prekrita z zaščitno plastjo ometa.
Toplotna izolacija zasipa je precej učinkovita in enostavna za uporabo. Vendar pa ni odporen na vibracije in je značilna nizka mehanska trdnost.
Lita izolacija
Kot izolacijski material uporablja se predvsem penasti beton, ki ga pripravimo z mešanjem cementne malte s penasto maso v posebnem mešalniku. Toplotnoizolacijski sloj se polaga na dva načina: z običajnimi metodami betoniranja prostora med opažem in površino, ki jo izoliramo, ali z brizganim betonom.
S prvo metodo opaž je nameščen vzporedno z navpično izolirano površino. V nastalem prostoru je toplotnoizolacijska sestava položena v vrstah, izravnana z leseno gladilko. Položeno plast navlažimo in za zagotovitev prekrijemo z blazinami ali rogoznicami normalnih razmerah utrjevanje penastega betona.
metoda brizganega betona lita izolacija se nanese preko mrežne armature 3-5 mm žice s celicami 100-100 mm. Nanešen sloj brizganega betona se tesno oprime izolirane površine, nima razpok, lukenj in drugih napak. Pečenje se izvaja pri temperaturi, ki ni nižja od 10 °C.
Za lito toplotno izolacijo je značilna preprostost naprave, trdnost, visoka mehanska trdnost. Pomanjkljivosti lite toplotne izolacije so dolga življenjska doba naprave in nezmožnost opravljanja del pri nizkih temperaturah.
Zaviti izolacijo
Ovijalne strukture so izdelane iz šivanih preprog oz mehke plošče na sintetični vezi, ki se šivajo s prečnimi in vzdolžnimi šivi. Pokrivna plast je pritrjena na enak način kot pri izolaciji vzmetenja. Ovijalne strukture v obliki toplotnoizolacijskih snopov mineralne ali steklene volne so po nanosu na površino prekrite tudi z zaščitno plastjo. Izolirajte spoje, okovje, okovje. Mastična izolacija se uporablja tudi za toplotno izolacijo na mestu namestitve armatur in opreme. Uporabljajo se materiali v prahu: azbest, azbest, sovelit. Maso, pomešano z vodo, ročno nanesemo na predhodno segreto izolirano površino. Mastična izolacija se praviloma redko uporablja, kadar popravila Oh.
3.5 Cevovodi.
V kotlovski enoti so elementi pod pritiskom delovne snovi (voda, para) povezani med seboj, pa tudi z drugo opremo s cevnim sistemom. Cevovodi so sestavljeni iz cevi in priključkov zanje, armature, ki se uporabljajo za krmiljenje in regulacijo kotlovskih enot in pomožne opreme - opornikov in nosilci za vzmetenje cevi, toplotna izolacija, kompenzatorji in zavoji, predvideni za zaznavanje toplotnega raztezanja cevovodov.
Cevovodi so glede na namen razdeljeni na glavne in pomožne. Za glavni med cevovode spadajo dovodni cevovodi in parovodi nasičene in pregrete pare, pomožni- odvodnjavanje, prečiščevanje, pihanje cevovodov in cevovodov za vzorčenje vode, pare itd.
Glede na parametre (tlak in temperatura) so cevovodi razdeljeni v štiri kategorije (tabela 19.1).
Za cevovode in armature veljajo naslednje osnovne zahteve:
- vsi parovodi za tlake nad 0,07 MPa in cevovodi za vodo, ki delujejo pod tlakom pri temperaturah nad 115 C, ne glede na stopnjo pomembnosti, morajo biti v skladu s pravili Gosgortekhnadzorja Rusije;
- Zagotoviti je treba zanesljivo delovanje cevovodov, varno za vzdrževalno osebje. Upoštevati je treba, da je armatura in prirobnične povezave so najmanj zanesljivi deli, zlasti pri visoki temperaturi in tlaku, zato je treba za povečanje zanesljivosti, pa tudi za zmanjšanje stroškov opreme zmanjšati njihovo uporabo;
– cevni sistem mora biti preprost, pregleden in omogočati enostavno in varno preklapljanje med delovanjem;
– izguba tlaka delovne tekočine in izguba toplote v okolje naj bo čim manjša. Glede na to je treba izbrati premer cevovoda, obliko in velikost armature, kakovost in vrsto izolacije.
Napajalni cevovodi
Shema dovodnih cevi mora zagotavljati popolno zanesljivost oskrbe z vodo kotlov v normalnih in izrednih razmerah. Za oskrbo parnih kotlov s parno zmogljivostjo do 40 t / h je dovoljen en dovodni cevovod; za kotle z večjo produktivnostjo sta potrebna dva cevovoda, tako da se lahko v primeru okvare enega od njih uporabi drugi.
Napajalni cevovodi so montirani tako, da je iz katere koli črpalke, ki je na voljo v kotlovnici, možno dovajati vodo v katero koli kotlovsko enoto tako preko enega kot drugega dovodnega voda.
Napajalne linije morajo imeti naprave za zaklepanje pred črpalko in za njo ter neposredno pred kotlom - povratni ventil in ventil. Vsi novo izdelani parni kotli s kapaciteto pare 2 t/h in več ter kotli, ki delujejo s parno zmogljivostjo 20 t/h in več, morajo biti opremljeni z avtomatskimi regulatorji moči, ki se krmilijo z delovnega mesta upravljavca kotla.
Na sl. 19.8 prikazuje diagram dovodnih cevovodov z dvojnimi vodi. Voda iz rezervoarja 12 centrifugalna črpalka za napajalno vodo 11 z električnim pogonom se dovaja v dovodne vodove (cevovode 14 ). Zaporne naprave so nameščene na sesalnem in glavnem vodu črpalk. Od glavnega sta dva izhoda za vodo do vsakega kotla. Na izhodih je nameščen regulacijski ventil 3 , povratni ventil 1 in zaporni ventil 2 . Protipovratni ventil spušča samo vodo v kotel 4 . Ko voda teče v nasprotni smeri, se protipovratni ventil zapre, kar preprečuje uhajanje vode iz kotla. Zaporni ventil se uporablja za odklop napajalnega voda od kotla, ko se popravlja vod ali povratni ventil.
Obe progi sta običajno v obratovanju. Enega od njih je po potrebi mogoče izklopiti, ne da bi pri tem motili normalno napajanje kotlov.
riž. 19.8. Shema dovodnih cevovodov z dvojnimi črtami:
1 - povratni ventil; 2, 3 - zaporni in regulacijski ventili; 4 - kotli; 5 - zračnik; 6 - termometer; 7 - ekonomajzer; 8 - manometer; 9 - varnostni ventil;
10 - merilnik pretoka; 11, 13 - centrifugalne in parne črpalke; 12 - rezervoar za napajalno vodo;
14 - dovodne cevi
Drenažni cevovodi
Drenažni cevovodi so zasnovani za odstranjevanje kondenzata iz cevovodov za paro. Kondenzat se v parovodih kopiči kot posledica hlajenja s paro. Največje hlajenje pare nastane pri ogrevanju in vklopu cevovoda hladne pare. V tem času je treba zagotoviti okrepljeno odstranjevanje kondenzata iz njega. V nasprotnem primeru se lahko nabere v cevovodu v v velikem številu. Pri hitrosti gibanja pare v parnem cevovodu, za nasičena para enako približno 20 ... 40 m / s in pri pregretih 60 ... 80 m / s se delci vode v njem premikajo skupaj s paro do visoka hitrost, ne morejo spremeniti svoje smeri gibanja tako hitro kot para (zaradi velike razlike v njihovi gostoti), zato se po vztrajnosti nagibajo k premočrtnemu gibanju. Ker pa je v parnem cevovodu veliko zavojev in zaokrožitev, ventilov in ventilov, voda, ko se sreča s temi ovirami, udari v njih in ustvari hidravlične udarce.
Glede na vsebnost vode v pari so lahko hidravlični udarci tako močni, da povzročijo uničenje parnega cevovoda. Posebej nevarno je kopičenje vode v glavnih parovodih, saj se lahko vanj vrže parna turbina in privede do nesreče.
Da bi se izognili takšnim pojavom, so parovodi opremljeni z ustreznimi drenažnimi napravami, ki jih delimo na začasne (zagon) in stalne (neprekinjeno delujoče). Začasno drenažna naprava služi za odstranjevanje kondenzata iz parovoda med njegovim segrevanjem in čiščenjem. Takšna drenažna naprava je izdelana v obliki neodvisnega cevovoda, ki se med normalnim delovanjem izklopi.
Trajna drenažna naprava je namenjena neprekinjenemu odvajanju kondenzata iz parovoda pod tlakom pare, ki se izvaja s pomočjo avtomatskih lovilcev pare (kondenzacijskih posod).
Odvodnjavanje cevovoda se izvaja na najnižjih točkah vsakega odseka parovoda, zaprtega z ventili, in na najnižjih točkah ovinkov v parocevovodih. Na zgornjih točkah cevovodov za paro je treba namestiti ventile (prezračevalne odprtine) za odstranjevanje zraka iz cevovoda.
Za boljše odstranjevanje kondenzata morajo imeti vodoravni odseki cevovoda naklon najmanj 0,004 v smeri gibanja pare.
Za odzračevanje med segrevanjem je parovod opremljen s priključkom z ventilom, pri tlakih nad 2,2 MPa - s priključkom in dvema ventiloma - zapornim in regulacijskim (odvodnim).
Za vod za nasičeno paro in slepe konce pregretega parovoda je treba zagotoviti neprekinjeno odstranjevanje kondenzata s pomočjo avtomatskih lovilcev pare.
Na sl. 19.9 prikazuje odprto plavajočo parno lovilko. Načelo njegovega delovanja temelji na naslednjem. Kondenzat, ki vstopa v lonec, ko se nabira v odprtem plovcu 5, vodi do njegovega poplavljanja. Igelni ventil 1, povezan s plovcem z vretenom 6, odpre luknjo v pokrovu lonca in voda iz plovca skozi vodilno cev 7 se iztisne skozi to luknjo, nakar lahki plovec plava in igla ventil zapre luknjo. Med delovanjem pazite, da ventil avtomatskega lovilca pare ne prepušča pare, saj to vodi do velike izgube toploto.
Preverjanje normalnega delovanja lovilca pare se izvaja z občasnim odpiranjem pipe 3 za odvajanje kondenzata. Poleg tega je mogoče delovanje lovilca pare oceniti na uho: med normalnim delovanjem se v notranjosti posode sliši značilen hrup, in če je luknja ventila zamašena z lestvico ali lestvico, pa tudi, ko so gibljivi deli zagozdeni, raven hrupa v njem se zmanjša ali popolnoma ustavi. Normalno delovanje lonca lahko določimo tudi z ogrevanjem drenažne cevi: če je cev vroča, potem lonec deluje normalno.
riž. 19.9. Kondenzacijski lonec z odprtim plovcem: 1 - igelni ventil; 2 - povratni ventil (pogosto manjka); 3 - ventil (pipa za odvajanje kondenzata); 4 - telo lonca; 5 - odprt plovec; 6 - plavajoče vreteno; 7 - vodilna cev
Predavanje #16 (2 uri)
Zadeva: "Obnovljivi in sekundarni viri energije v kmetijstvu"
1 Vprašanja za predavanje:
1.1 Splošne informacije.
1.2 Solarni sistem za napajanje.
1.3 Geotermalni viri in njihovi tipi.
1.4 Bioenergetske instalacije.
1.5 Uporaba sekundarnih energetskih virov.
2 Literatura.
2.1 Glavni
2.1.1 Amerkhanov R.A., Bessarab A.S., Dragonov B.Kh., Rudobashta S.P., Shmshko G.G. Termoelektrarne in sistemi kmetijstva / Ed. B.H. Draganov. – M.: Kolos-Press, 2002. – 424 str.: ilustr. - (Učbeniki in učni pripomočki za študente visokošolskih zavodov).
2.1.2 Fokin V.M. Inštalacije za proizvodnjo toplote sistemov za oskrbo s toploto. Moskva: Založba Mashinostroenie-1, 2006. 240 str.
2.2 Dodatno
2.2.1 Sokolov B.A. Kotlovnice in njihovo delovanje. - 2. izd., Rev. M.: Založniško središče "Akademija", 2007. - 423 str.
2.2.2 Belousov V.N., Smorodin S.N., Smirnova O.S. Teorija goriva in zgorevanja. I. del Gorivo: učbenik / SPbGTURP. - Sankt Peterburg, 2011. -84 str.: ilustr.15.
2.2.3. Esterkin, R.I. Industrijske naprave za proizvodnjo pare. - L .: Energija. Leningrad. Oddelek, 1980. - 400 str.
3.1 Splošne informacije.
Viri energije: a) neobnovljivi
Neobnovljivi viri energije so nafta, plin, premog, skrilavec.
Nadomestljive zaloge fosilnih goriv na svetu so ocenjene na naslednji način (milijarda toe):
Premog -4850
Olje - 1140
Z ravnjo svetovne proizvodnje v devetdesetih letih (milijarde toe) 3,1-4,5-2,6, skupaj - 10,3 milijarde toe, bodo zaloge premoga trajale 1500 let, nafte - 250 let in plina -120 let.
Možnost, da bodo potomci ostali brez oskrbe z energijo. Še posebej glede na vztrajen trend rasti cen nafte in plina. In čim dlje, tem hitreje.
Glavna prednost obnovljivih virov energije je njihova neizčrpnost in prijaznost do okolja. Njihova uporaba ne spremeni energijskega ravnovesja planeta.
Do vsesplošnega prehoda na obnovljive vire energije ne pride samo zato, ker so industrija, stroji, oprema in življenje ljudi na Zemlji usmerjeni v fosilna goriva, nekatere vrste obnovljivih virov energije pa so nestabilne in imajo nizka gostota energija.
Do nedavnega se je imenovalo tudi visoka cena obnovljivih virov.
3.2 Solarni sistem za napajanje.
V tem razdelku naše spletne strani boste našli informacije o razvrstitvi nosilci ogrevalnega omrežja, pa tudi o glavnih parametrih (velikost in teža), zahtevah, popolnosti, pogojih izdelave.
Vrste podpor za ogrevalna omrežja vozila.
V dveh številkah 7-95 in 8-95 te serije so predstavljeni tako drsni kot fiksni nosilci za cevi ogrevalnih omrežij. Vsi nosilci ogrevalnih omrežij imajo strukturne razlike glede na debelino izolacije cevovoda. Na območjih brezkanalnega polaganja cevovodov premični nosilci niso nameščeni, razen tistih, ki se uporabljajo za cevi, manjše od D y \u003d vključno 175. Drsni nosilci se uporabljajo pri polaganju cevi v neprehodnih ali polprehodnih kanalih in za spodnjo vrsto cevi v predorih. Razdaljo med nosilci izračuna projektant, v skladu z veljavnimi predpisi.
Med gradnjo ogrevalnega omrežja se postavijo naslednje konstrukcije: vodnjaki, komore in paviljoni nad komorami za vgradnjo zapornic - merilne armature, kompenzacijskih naprav in druge linearne opreme. Izvedite gradnjo filtrirnih drenažnih objektov, črpalne postaje, vgraditi ogradne konstrukcije za toplotno cev, fiksne in premične nosilce (včasih tudi vodila), podporne kamne.
Aplikacija z gradnjo.
Podnožje kanalov za polaganje cevovodov in postavitev podpor v njih je izdelano iz dveh vrst - betonskih ali armiranobetonskih, ki so lahko montažne ali monolitne. Betonski in armiranobetonski kanali ustvarjajo zelo zanesljive temelje za postavitev gradbenih konstrukcij in ščitijo kanal pred prodiranjem podzemne vode vanj. Betonska ali armiranobetonska podlaga bistveno vlogo- zaznavajo težo gradbenih konstrukcij in tal nad kanalom, obremenitve zaradi transporta, težo cevovoda z izolacijo in hladilno tekočino, razpršijo pritisk in s tem zmanjšajo možnost posedanja gradbenih konstrukcij na mestih zgoščenih obremenitev: pod nosilnimi kamni in pod stenami kanala.
Sistemi za ogrevanje s paro so enocevni in dvocevni, kondenzat, ki nastane med delovanjem, pa se vrača po posebni cevi - cevovodu za kondenzat. Pri začetnem tlaku, ki se giblje od 0,6 do 0,7 MPa, včasih pa od 1,3 do 1,6 MPa, je hitrost širjenja pare 30 ... 40 m / s. Pri izbiri metode za polaganje toplotnih cevi je glavna naloga zagotoviti trajnost, zanesljivost in stroškovno učinkovitost rešitve.
Sama ogrevalna omrežja so sestavljena iz jekla električno varjene cevi nameščen na posebnih nosilcih. Zaporni in regulacijski ventili (zaporni ventili, ventili) so razporejeni na ceveh. Podpore za cevovode ustvarjajo vodoravno, neomajno podlago. Interval med nosilci se določi med projektiranjem.
Nosilci toplotnih omrežij so razdeljeni na fiksne in premične. Fiksni nosilci fiksirajo lokacijo določenih mest omrežij v določenem položaju, ne dopuščajo nobenega premika. Premični nosilci omogočajo vodoravno premikanje cevovoda zaradi temperaturnih deformacij.
Nosilci so dobavljeni v celoti v skladu z delovnimi risbami, izdelanimi v v doglednem času. Zagotavljamo skladnost nosilcev in obešenj z zahtevami ustreznega standarda, pod pogojem, da potrošnik upošteva pravila namestitve in skladiščenja (v skladu s tem standardom). Garancijska doba obratovanje - 12 mesecev od dneva dostave izdelka kupcu. Vsi nosilci so opremljeni s certifikatom kakovosti in certifikati za materiale, uporabljene za izdelavo (na zahtevo).
Nosilci služijo za absorpcijo sile iz cevovodov in njihovo prenašanje na nosilne konstrukcije ali tla ter zagotavljajo organizirano skupno premikanje cevi in izolacije med toplotnimi deformacijami. Pri gradnji toplotnih cevovodov se uporabljata dve vrsti nosilcev: premični in fiksni.
Premične opore zaznati težo toplotne cevi in zagotoviti njeno prosto gibanje po gradbenih konstrukcijah med temperaturnimi deformacijami. Ko se cevovod premakne, se z njim premikajo tudi premični nosilci. Premične podpore se uporabljajo za vse načine polaganja, razen za brezkanalne. Pri brezkanalnem polaganju je toplovod položen na nedotaknjeno zemljo ali skrbno zbito plast peska. Hkrati so premične opore predvidene le na mestih, kjer se trasa zavije in namestitev kompenzatorjev v obliki črke U, to je na območjih, kjer so cevovodi položeni v kanale. Premični nosilci doživljajo predvsem navpične obremenitve iz mase cevovodov
Po načelu prostega gibanja ločimo drsne, kotalne in viseče ležaje. drsna nosilci se uporabljajo ne glede na smer horizontalnih premikov cevovodov za vse načine polaganja in za vse premere cevi. Te podpore so enostavne zasnove in zanesljive pri delovanju.
Podpora za valje uporablja se za cevi s premerom 175 mm ali več z aksialnim premikom cevi, pri polaganju v predore, kolektorje, na nosilce in na prostostoječe nosilce. Uporaba kotalnih ležajev v neprehodnih kanalih je nepraktična, saj brez nadzora in mazanja hitro korodirajo, prenehajo se vrteti in začnejo dejansko delovati kot drsni ležaji. Valjčni ležaji imajo manj trenja kot drsni ležaji, vendar se ob slabem vzdrževanju valji upognejo in se lahko zagozdijo. Zato jim je treba dati pravo smer. Za to so v valjih predvideni obročasti utori, na osnovni plošči pa vodilne palice.
Valjčni ležaji(redko se uporablja, saj je težko zagotoviti vrtenje valjev. Valjalni in valjčni ležaji delujejo zanesljivo na ravnih odsekih omrežja. Na zavojih trase se cevovodi premikajo ne le v vzdolžni, ampak tudi v prečni smeri Zato vgradnja valjčnih in valjčnih ležajev na ukrivljene odseke ni priporočljiva. V tem primeru uporabite kroglični ležaji. V teh nosilcih se kroglice prosto gibljejo skupaj s čevlji vzdolž podlage, izrastki osnovne plošče in čevlja pa jih preprečujejo, da bi se kotalili iz podpore.
Če v skladu z lokalnimi pogoji za polaganje toplotnih cevovodov glede na nosilne konstrukcije drsnih in valjčnih nosilcev ni mogoče namestiti, se uporabijo viseči nosilci. Netoga zasnova vzmetenja omogoča, da se podpora enostavno vrti in premika s cevovodom. Posledično se s povečanjem razdalje od fiksne podpore povečajo koti vrtenja obešal, oziroma povečata nagib cevovoda in napetost v palicah pod delovanjem navpične obremenitve cevovoda.
Oporniki za vzmetenje v primerjavi z drsnimi nosilci ustvarjajo veliko manjše sile vzdolž osi cevi v vodoravnih odsekih.
negibno cevovodi so razdeljeni s podporami na neodvisne odseke. S pomočjo fiksnih nosilcev so cevi togo pritrjene na določenih točkah vzdolž poti med dilatacijskimi spoji ali odseki z naravno kompenzacijo temperaturnih deformacij, ki poleg navpičnih obremenitev zaznavajo pomembne horizontalne sile, usmerjene vzdolž osi cevovoda in sestavljen iz neuravnoteženih sil notranjega tlaka, upornih sil prostih podpor in reakcije kompenzatorjev. Najpomembnejše so sile notranjega pritiska. Zato ga za lažjo zasnovo podpore poskušajo postaviti na traso tako, da so notranji tlaki v cevovodu uravnoteženi in se ne prenašajo na oporo. Imenujejo se tiste podpore, na katere se reakcije notranjega tlaka ne prenašajo raztovorjen fiksne podpore; imenujemo enake podpore, ki morajo zaznati neuravnotežene sile notranjega pritiska raztovorjen podpira.
Obstajati vmesne in končne podpore. Sile delujejo na vmesno oporo z obeh strani, na končno oporo z ene strani. Fiksni nosilci cevi so zasnovani za največjo vodoravno obremenitev pri različnih načinih delovanja toplotnih cevovodov, vključno z odprtimi in zaprtimi ventili
Za vse načine polaganja ogrevalnih omrežij so na cevovodih predvidene fiksne podpore. Velikost temperaturnih deformacij in napetosti v ceveh je v veliki meri odvisna od pravilne postavitve fiksnih nosilcev vzdolž dolžine trase ogrevalnega omrežja. Fiksni nosilci so nameščeni na vejah cevovodov, na mestih zapornih ventilov, kompenzatorjev polnilnega polja. Na cevovodih s kompenzatorji v obliki črke U so med kompenzatorji nameščeni fiksni nosilci. Za brezkanalno polaganje ogrevalnih omrežij, kadar se ne uporablja samokompenzacija cevovodov, je priporočljivo namestiti fiksne podpore na zavojih trase.
Razdalja med fiksnimi nosilci je določena na podlagi dane konfiguracije cevovodov, temperaturnega raztezka odsekov in kompenzacijske sposobnosti vgrajenih kompenzatorjev. Fiksne pritrditve cevovodov izvajajo različne konstrukcije, ki morajo biti dovolj močne in togo držati cevi ter preprečiti njihovo premikanje glede na nosilne konstrukcije.
Konstrukcije fiksnih nosilcev so sestavljene iz dveh glavnih elementov: nosilnih konstrukcij (tramovi, armiranobetonske plošče), na katerega se prenašajo sile s cevovodov, in sami nosilci, s pomočjo katerih so cevi pritrjene (varjene vložke, sponke). Glede na način polaganja in mesto namestitve se uporabljajo fiksni nosilci: potisni, ščit in sponka. Nosilci z navpičnimi dvostranskimi omejevalniki in čelni se uporabljajo pri vgradnji na okvirje v komorah in predorih ter pri polaganju cevovodov v skoznih, polprehodnih in neprehodnih kanalih. Nosilci za ščit se uporabljajo tako za brezkanalno polaganje kot za polaganje toplotnih cevi v neprehodnih kanalih, ko so nosilci nameščeni izven komor.
Pritrjeni nosilci ščitov so navpični armiranobetonski ščiti z luknjami za prehod cevi. Aksialne sile se na armiranobetonski ščit prenašajo z obroči, privarjenimi na cevovod na obeh straneh, ojačanimi z ojačitvami. Do nedavnega je bil med cevjo in betonom položen azbest. Trenutno uporaba azbestne embalaže ni dovoljena. Obremenitev iz cevovodov ogrevalnih omrežij skozi ščitne nosilce se prenese na dno in stene kanala, v primeru brezkanalnega polaganja - na navpično ozemljitveno ravnino. Nosilci ščitov so izdelani z dvojno simetrično ojačitvijo, saj so lahko delujoče sile iz cevi usmerjene v nasprotni smeri. V spodnjem delu ščita so narejene luknje za prehod vode (v primeru, da pride v kanal).
Izračun fiksnih nosilcev.
Fiksni nosilci fiksirajo položaj cevovoda na določenih točkah in zaznavajo sile, ki nastanejo na pritrdilnih mestih pod vplivom temperaturnih deformacij in notranjega tlaka.
Podporniki imajo zelo pomemben vpliv na delovanje toplovoda. Hude nesreče niso redke zaradi nepravilne postavitve podpor, slabe izbire konstrukcij ali neprevidne namestitve. Zelo pomembno je, da so vsi nosilci obremenjeni, za kar je treba pri montaži preveriti njihovo postavitev vzdolž trase in višino lege. Pri brezkanalnem polaganju običajno zavrnejo namestitev prostih nosilcev pod cevovode, da bi se izognili neenakomernemu posedanju in dodatnim upogibnim napetostim. V teh tesnilih so cevi položene na nemoteno zemljo ali skrbno zbito plast peska.
Razpon (razdalja) med nosilci določa upogibno napetost, ki se pojavi v cevovodu in upogibno puščico.
Pri izračunu upogibnih napetosti in deformacij se cevovod, ki leži na prostih nosilcih, šteje za večrazpon. Na sl. T.c.19 prikazuje diagram upogibnih momentov večrazponskega cevovoda.
Upoštevajte sile in napetosti, ki delujejo v cevovodih.
Sprejemamo naslednji zapis:
M- moment sile, N*m; Q B , Q g - navpična in vodoravna sila, N; q v , q G- specifična obremenitev na enoto dolžine, navpično in vodoravno, H / m; ..N - vodoravna reakcija na oporo, N.
Največji upogibni moment v večrazponskem cevovodu se pojavi pri nosilcu. Velikost tega trenutka (9.11)
kje q
- specifična obremenitev na enoto dolžine cevovoda, N/m; 
- dolžina razpona med nosilci, m Specifična obremenitev q
je določena s formulo
(9-12)
kje q B - navpična specifična obremenitev ob upoštevanju teže cevovoda s hladilno tekočino in toplotno izolacijo; q G - horizontalna specifična obremenitev ob upoštevanju sile vetra,
(9-13)
kje w
- hitrost vetra, m/s; 
- gostota zraka, kg / m 3; d in
-
zunanji premer izolacije cevovoda, m; k
- aerodinamični koeficient v povprečju 1,4-1,6.
Silo vetra je treba upoštevati le pri odprtem polaganju toplotnih cevi nad glavo.
Upogibni moment na sredini razpona
(9.14)
Na razdalji 0,2 
od podpore je upogibni moment nič.
Največji odklon se pojavi na sredini razpona.
Odklon cevi 
,
(9.15)
Na podlagi izraza (9-11) se določi razpon med prostimi nosilci
(9-16) od kod 
, m(9-17)
Pri izbiri razpona med nosilci za resnične cevovodne sheme se predpostavlja, da v najbolj neugodnih delovnih pogojih, na primer pri najvišjih temperaturah in tlakih hladilne tekočine, skupna napetost vseh delujočih sil v najšibkejšem delu (običajno zvar) ) ne presega dovoljene vrednosti 
[
].
Predhodno oceno razdalje med nosilci lahko naredimo na podlagi enačbe (9-17) ob predpostavki upogibne napetosti 
4 enako 0,4-0,5 dovoljene napetosti:
Fiksni nosilci zaznavajo reakcijo notranjega pritiska, prosti nosilci in
kompenzator.
Nastalo silo, ki deluje na fiksno oporo, lahko predstavimo kot
a - koeficient, odvisen od smeri delovanja aksialnih sil notranjega tlaka na obeh straneh nosilca. Če je podpora razbremenjena zaradi sile notranjega pritiska, potem a=0 sicer a=1;
R- notranji tlak v cevovodu; 
-
območje notranjega dela cevovoda; 
-
koeficient trenja na prostih nosilcih; 
-
razlika v dolžinah odsekov cevovoda na obeh straneh fiksnega nosilca; 
-
razlika med silami trenja aksialnih drsnih kompenzatorjev ali elastičnimi silami upogljivih kompenzatorjev na obeh straneh fiksnega nosilca.
26. Kompenzacija toplotnega raztezanja cevovodov sistemov za oskrbo s toploto. Osnove izračuna fleksibilnih kompenzatorjev.
V toplotnih omrežjih se trenutno najbolj uporabljajo polnilna škatla v obliki črke U in v zadnji čas in mehovi (valoviti) dilatacijski spoji. Poleg posebnih kompenzatorjev se uporabljajo za kompenzacijo in naravni vogali zavoji ogrevalnega voda - samokompenzacija. Kompenzatorji morajo imeti zadostno kompenzacijsko zmogljivost 
zaznati toplotno raztezanje odseka cevovoda med fiksnimi nosilci, medtem ko največje napetosti v radialnih kompenzatorjih ne smejo presegati dovoljenih (običajno 110 MPa). Prav tako je treba določiti reakcijo kompenzatorja, ki se uporablja pri izračunu obremenitev na fiksnih nosilcih. Toplotni raztezek konstrukcijskega dela cevovoda 
, mm, določeno s formulo
, (2.81)
kje 
\u003d 1,2 10ˉ² mm / (m o C),
- ocenjena temperaturna razlika, določena s formulo 
, (2.82)
kje 
L
Fleksibilni dilatacijski spoji za razliko od polnilnikov so zanje značilni nižji stroški vzdrževanja. Uporabljajo se za vse načine polaganja in za vse parametre hladilne tekočine. Uporaba razteznih spojev za polnjenje je omejena na tlak največ 2,5 MPa in temperaturo hladilne tekočine največ 300 °C. Namestijo se med podzemnim polaganjem cevovodov s premerom več kot. 100 mm, pri polaganju nad tlemi na nizke nosilce cevi s premerom več kot 300 mm, pa tudi na utesnjenih mestih, kjer je nemogoče postaviti fleksibilne dilatacijske spoje.
Fleksibilni raztezni spoji so izdelani iz krivin in ravnih odsekov cevi z električnim obločnim varjenjem. Premer, debelina stene in kakovost jekla kompenzatorjev so enaki kot pri cevovodih glavnih odsekov. Med namestitvijo so fleksibilni dilatacijski spoji nameščeni vodoravno; navpične ali nagnjene instalacije zahtevajo zračne ali odvodne naprave, ki otežujejo vzdrževanje.
Za ustvarjanje maksimalne raztezne zmogljivosti se fleksibilni raztezni spoji pred namestitvijo raztegnejo v hladnem stanju in v tem položaju pritrdijo z distančniki. vrednost
podaljški kompenzatorja se evidentirajo v posebnem aktu. Raztegnjeni kompenzatorji so pritrjeni na toplotno cev z varjenjem, po katerem se distančniki odstranijo. Zaradi predraztegovanja se kompenzacijska zmogljivost skoraj podvoji. Za namestitev fleksibilnih kompenzatorjev so urejene kompenzacijske niše. Niša je neprehoden kanal enake zasnove, ki po konfiguraciji ustreza obliki kompenzatorja.
Žlezni (aksialni) kompenzatorji so izdelani iz cevi in iz jeklene pločevine dveh vrst: enostranskih in dvostranskih. Postavitev dvostranskih dilatacijskih spojev je dobro kombinirana z vgradnjo fiksnih nosilcev. Kompenzatorji žlez so nameščeni strogo vzdolž osi cevovoda, brez popačenj. Polnilo kompenzatorja polnilnika je obroč iz azbestne grafične vrvice in toplotno odporne gume. Za brezkanalne cevovode je treba uporabiti aksialne kompenzatorje.
Raztezna zmogljivost dilatacijskih spojev za polnjenje se povečuje z naraščajočim premerom.
Fleksibilni izračun kompenzatorja.
Toplotni raztezek konstrukcijskega dela cevovoda 
, mm, določeno s formulo
, (2.81)
kje 
- povprečni koeficient linearne ekspanzije jekla, mm / (m o C), (za tipične izračune lahko vzamete 
\u003d 1,2 10ˉ² mm / (m o C),
- ocenjena temperaturna razlika, določena s formulo
, (2.82)
kje 
- projektna temperatura hladilne tekočine, o C;
- ocenjena temperatura zunanjega zraka za projekt ogrevanja, o C;
L- razdalja med fiksnimi nosilci, m.
Kompenzacijska zmogljivost dilatacijskih reg za polnjenje je zmanjšana za 50 mm.
Reakcija polnilnice - sila trenja v embalaži polnilnice 
je določena s formulo, (2.83)
kje 
- delovni tlak hladilno sredstvo, MPa;
- dolžina tesnilnega sloja vzdolž osi kompenzatorja leve, mm;
- zunanji premer odcepne cevi kompenzatorja polnilne škatle, m;
- koeficient trenja embalaže ob kovino je enak 0,15.
Tehnične značilnosti dilatacijskih spojev meha so podane v tabeli. 4.14 - 4.15. Aksialna reakcija dilatacijskih spojev meha 
je sestavljen iz dveh delov
(2.84)
kje 
- aksialna reakcija zaradi valovne deformacije, določena s formulo
, (2.85)
kjer l- temperaturni raztezek odseka cevovoda, m;
- togost valov, N/m, vzeta po kompenzatorskem potnem listu; n- število valov (leč). 
- aksialna reakcija na notranji tlak, določena s formulo
, (2.86)
kje 
- koeficient, odvisen od geometrijskih dimenzij in debeline stene vala, enak povprečju 0,5 - 0,6;
D in d sta zunanji in notranji premer valov, m;
- nadtlak hladilne tekočine, Pa.
Pri izračunu samokompenzacije je glavna naloga določiti največjo napetost na dnu kratkega kraka kota zavoja tira, ki je določena za zavojne kote 90 ° vzdolž 
formula 
; (2.87)
za kote, večje od 90 o, t.j. 90+
, po formuli 
(2.88)
kjer l- raztezek kratke roke, m; l- dolžina kratke roke, m; E- modul vzdolžne elastičnosti, enak povprečju za jeklo 2 10 5 MPa; d- zunanji premer cevi, m;
- razmerje med dolžino dolge roke in dolžino kratke roke.
riž. 3 aplikacije 14. Fiksni nosilci ščitov za cevovode D n 108-1420 mm tip III z zaščito pred elektrokorozijo: a) navaden;
b) ojačana
riž. 4 Aplikacije 14. Fiksna prostostoječa cevna podpora
D pri 80-200 mm. (klet).
riž. 5. Premične opore:
a - drsna premična podpora; b - valj; v - valj;
1 - taca; 2 - osnovna plošča; 3 - osnova; 4 - rebro; 5 - stransko rebro;
6 - blazina; 7 - položaj pritrditve podpore; 8 - drsališče; 9 - valj;
10 - nosilec; 11 - luknje.
riž. 6. Podpora vzmetenja:
12 - nosilec; 13 - vijak za vzmetenje; 14 - potisk.
Obloga kanala.
|
|||||
|
|
||||
 |  |  |
|||
riž. 2 aplikaciji 14. Montažni kanali za ogrevalna omrežja: a) tip KL; b) tip KLp; c) tip KLS.
Tabela 3 Dodatka 14. Glavne vrste montažnih armiranobetonskih kanalov za ogrevalna omrežja.
| Nazivni premer cevovoda D y, mm | Oznaka (blagovna znamka) kanala | Dimenzije kanala, mm | |||
| Notranji naziv | na prostem | ||||
| Širina A | Višina H | Širina A | Višina H | ||
| 25-50 70-80 | KL(KLp)60-30 KL(KLp)60-45 | ||||
| 100-150 | KL(KLp)90-45 KL(KLp)60-60 | ||||
| 175-200 250-300 | KL(KLp)90-60 KL(KLp)120-60 | ||||
| 350-400 | KL(KLp)150-60 KL(KLp)210-60 | ||||
| 450-500 | KLs90-90 KLs120-90 KLs150-90 | ||||
| 600-700 | KLs120-120 KLs150-120 KLs210-120 |
Dodatek 15. Črpalke v sistemih za oskrbo s toploto.
riž. 1 Dodatek 15. Področje značilnosti omrežnih črpalk.
Priloga 15 Tabela 1. Glavna specifikacije omrežne črpalke.
| Tip črpalke | Krmiljenje, m 3 / s (m 3 / h) | Glava, m | Dovoljena rezerva kavitacije, m., ne manj kot | Tlak na vstopu v črpalko, MPa (kgf / cm 2) ni več | Hitrost (sinhrona), 1/s (1/min) | moč, kWt | K.p.d., %, ne manj kot | Temperatura črpane vode, (°C), max | Teža črpalke, kg |
| SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160 | 0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) | 5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0 | 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10) | 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) | (120) (180) (180) (120) (180) (120) | - - - - - - - - - - - - - - - - - - |
Tabela 2 Priloge 15. Centrifugalne črpalke tip K
| Blagovna znamka črpalke | Produktivnost, m 3 / h | polna glava, m | Hitrost kolesa, vrt./min | Priporočena moč motorja, kW | Premer rotorja, mm |
| 1 K-6 | 6-11-14 | 20-17-14 | |||
| 1,5 K-6a | 5-913 | 16-14-11 | 1,7 | ||
| 1,5 K-6b | 4-9-13 | 12-11-9 | 1,0 | ||
| 2 K-6 | 10-20-30 | 34-31-24 | 4,5 | ||
| 2 K-6a | 10-20-30 | 28-25-20 | 2,8 | ||
| 2 K-6b | 10-20-25 | 22-18-16 | 2,8 | ||
| 2 K-9 | 11-20-22 | 21-18-17 | 2,8 | ||
| 2 K-9a | 10-17-21 | 16-15-13 | 1,7 | ||
| 2 K-9b | 10-15-20 | 13-12-10 | 1,7 | ||
| 3 K-6 | 30-45-70 | 62-57-44 | 14-20 | ||
| 3 K-6a | 30-50-65 | 45-37-30 | 10-14 | ||
| 3 K-9 | 30-45-54 | 34-31-27 | 7,0 | ||
| 3 K-9a | 25-85-45 | 24-22-19 | 4,5 | ||
| 4 K-6 | 65-95-135 | 98-91-72 | |||
| 4 K-6a | 65-85-125 | 82-76-62 | |||
| 4 K-8 | 70-90-120 | 59-55-43 | |||
| 4 K-8a | 70-90-109 | 48-43-37 | |||
| 4 K-12 | 65-90-120 | 37-34-28 | |||
| 4 K-12a | 60-85-110 | 31-28-23 | 14, | ||
| 4 K-18 | 60-80-100 | 25-22-19 | 7,0 | ||
| 4 K-18a | 50-70-90 | 20-18-14 | 7,0 | ||
| 6 K-8 | 110-140-190 | 36-36-31 | |||
| 6 K-8a | 110-140-180 | 30-28-25 | |||
| 6 K-8b | 110-140-180 | 24-22-18 | |||
| 6 K-12 | 110-160-200 | 22-20-17 | |||
| 6 K-12a | 95-150-180 | 17-15-12 | |||
| 8 K-12 | 220-280-340 | 32-29-25 | |||
| 8 K-12a | 200-250-290 | 26-24-21 | |||
| 8 K-18 | 220-285-360 | 20-18-15 | |||
| 8 K-18a | 200-260-320 | 17-15-12 |
Dodatek 16. Zaporni ventili v sistemih za oskrbo s toploto.
Priloga Tabela 2 16. Jekleno rotacijsko metuljčki ventili z električnim pogonom D y 500-1400 mm na str y = 2,5 MPa, t£200°C s konci za čelno varjenje.
Dodatek 16 Tabela 3. Ventili
| Oznaka ventila | Pogojni dohodek D y, mm | Meje uporabe (nič več) | Priključitev na cevovod | Material ohišja | |||
| Glede na katalog | V toplotnih omrežjih | ||||||
| str y, MPa | t, °C | str y, MPa | t, °C | ||||
| 30h6br | 50, 80, 100, 125, 150 | 1,0 | 1,0 | Prirobnični | Siva litina | ||
| 30h930br | 600, 1200, 1400 | 0,25 | 0,25 | ||||
| 31h6br | 1,6 | 1,0 | |||||
| 30s41nzh (ZKL2-16) | 50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600 | 1,6 | 1,6 | Jeklo | |||
| 30s64nzh | 2,5 | 2,5 | Jeklo | ||||
| 30s567nzh (IA11072-12) | 2,5 | 2,5 | Za varjenje | ||||
| 300s964nzh | 2,5 | 2,5 | Prirobnični in čelno varjeni konci | Jeklo | |||
| 30s967nzh (IATS072-09) | 500, 600 | 2,5 | 2,5 | Za varjenje |
riž. 2 aplikaciji 16. Kroglični ventili v ogrevalnih sistemih.
 |
Dodatek Tabela 4 16. Tehnični podatki krogelnih ventilov.
| Nazivni premer | Nazivni premer | Dh, mm | d, mm | t, mm | L, mm | H1 | H2 | A | Teža v kg |
| 17,2 | 1,8 | 0,8 | |||||||
| 21,3 | 2,0 | 0,8 | |||||||
| 26,9 | 2,3 | 0,9 | |||||||
| 33,7 | 2,6 | 1,1 | |||||||
| 42,4 | 2,6 | 1,4 | |||||||
| 48,3 | 2,6 | 2,1 | |||||||
| 60,3 | 2,9 | 2,7 | |||||||
| 76,1 | 76,1 | 2,9 | 4,7 | ||||||
| 88,9 | 88,9 | 3,2 | 6,1 | ||||||
| 114,3 | 114,3 | 3,6 | 9,5 | ||||||
| 139,7 | 3,6 | 17,3 | |||||||
| 168,3 | 4,0 | 26,9 | |||||||
| 219,1 | 4,5 | - | 43,5 | ||||||
| 355,6 | 273,0 | 5,0 | - | 115,0 | |||||
| 323,3 | 5,6 | - | 195,0 | ||||||
| 355,6 | 5,6 | - | 235,0 | ||||||
| 406,4 | 6,3 | - | 390,0 | ||||||
| 508,0 | 166,5 | - | 610,0 |
Opomba: ohišje ventila - jeklo Art. 37,0; krogla - nerjaveče jeklo; kroglični sedež in polnilo - Teflon + 20% ogljika; O-obročki– Trojni EPDM in Viton.
Dodatek 17. Razmerje med nekaterimi enotami fizikalne količine zamenjati z enotami SI.
Tabela 1 Priloge 17.
| Ime količine | enota | Razmerje z enotami SI | |||
| je treba zamenjati | SI | ||||
| ime | Poimenovanje | ime | Poimenovanje | ||
| količino toplote | kilokalorija | kcal | kilo joula | KJ | 4,19 kJ |
| določena količina toplote | kilokalorije na kilogram | kcal/kg | kilojoul na kilogram | KJ/kg | 4,19 kJ/kg |
| toplotni tok | kilokalorije na uro | kcal/h | vat | tor | 1,163 W |
| (moč) | gigakalorij na uro | Gcal/h | megavat | MW | 1,163 MW |
| površinska gostota toplotni tok | kilokalorije na uro na kvadratni meter | kcal / (h m 2) | vat na kvadratni meter | W/m2 | 1,163 W/m2 |
| volumetrična gostota toplotnega toka | kilokalorija na uro na kubični meter | kcal / (h m 3) | vat na kubični meter | W/m 3 | 1,163 W/m3 |
| toplotna zmogljivost | kilokalorija na stopinjo Celzija | kcal/°С | kilojoula na stopinjo Celzija | KJ/°C | 4,19 kJ |
| Specifična toplota | kilokalorija na kilogram Celzija | kcal/(kg°С) | kilojoul na kilogram stopinj Celzija | KJ/(kg°C) | 4,19 kJ/(kg°С) |
| toplotna prevodnost | kilokalorija na meter in uro stopinj Celzija | kcal/(m h°C) | vat na meter stopinje Celzija | W/(m °С) | 1,163 W/(m °C) |
Tabela 2. Dodatek 17. Razmerje med merskimi enotami
| merske enote | Pa | bar | mm rt. st | mm voda. st | kgf / cm 2 | Lbf/in 2 |
| Pa | 10 -6 | 7,5024∙10 -3 | 0,102 | 1,02∙10 -6 | 1,45∙10 -4 | |
| bar | 10 5 | 7,524∙10 2 | 1,02∙10 4 | 1,02 | 14,5 | |
| mmHg | 133,322 | 1,33322∙10 -3 | 13,6 | 1,36∙10 -3 | 1,934∙10 -2 | |
| mm vode st | 9,8067 | 9,8067∙10 -5 | 7,35∙10 -2 | ∙10 -4 | 1,422∙10 -3 | |
| kgf / cm 2 | 9,8067∙10 4 | 0,98067 | 7,35∙10 2 | 10 4 | 14,223 | |
| Lbf/in 2 | 6,8948∙10 3 | 6,8948∙10 -2 | 52,2 | 7,0307∙10 2 | 7,0307∙10 -2 |
Naloga za izvedbo predmetnega projekta
Začetni podatki za izvedbo tečajni projekt je treba vzeti glede na zadnji dve števki študentske izkaznice ali evidenčne številke. Splošni načrt mestnega okrožja izda učitelj.
Tabela 1 - Geografska točka - območje za projektiranje sistema za oskrbo s toploto
| Številke | mesto | Številke | mesto |
| Blagoveshchensk (Amurska regija) | Kostroma | ||
| Barnaul (Altaj) | Syktyvkar | ||
| Arkhangelsk | Ukhta | ||
| Astrahan | Birobidžan (regija Khabarov) | ||
| Kotlas (regija Arkhangelsk) | Armavir (regija Krasnodar) | ||
| Ufa | Kemerovo | ||
| Belgorod | Soči | ||
| Onega (regija Arkhangelsk) | Urengoj (regija Yamal-Nenets) | ||
| Bryansk | Krasnojarsk | ||
| Volgograd | Samara | ||
| Murom (regija Vladimir) | Tikhvin (Leningradska regija) | ||
| Vologda | Kursk | ||
| Voronež | Lipetsk | ||
| Bratsk (regija Irkutsk) | Kašira (moskovska regija) | ||
| Arzamas (regija Nižni Novgorod) | St. Petersburg | ||
| Novgorod | Mound | ||
| Nižni Novgorod | Dmitrov (moskovska regija) | ||
| Ivanovo | Moskva | ||
| Nalčik (Kabard.-Balk. R.) | Yoshkar-Ola (Republika Mari El) | ||
| Totma (Vologda regija) | Saransk (Rep. Mordovia) | ||
| Irkutsk | Murmansk | ||
| Kaliningrad | Tver | ||
| Rzhev (regija Tver) | Elista (Kalmikija) | ||
| Kaluga | Novosibirsk | ||
| Eagle | Orenburg | ||
| Omsk | |||
| Petrozavodsk (Karelija) | Vladivostok (Primorska regija) | ||
| Kirov | Penza | ||
| Pechora | permski | ||
| Pskov | Tomsk | ||
| Uljanovsk | Yaroslavl | ||
| Ryazan | Saratov | ||
| Rostov na Donu | Vorkuta | ||
| Salekhard (Khanty-Mans. AO) | Surgut (Khanty-Mans. AO) | ||
| Okhotsk (regija Khabarovsk) | Izhevsk (Udmurtia) | ||
| Chita | Grozni | ||
| Millerovo (regija Rostov) | Kazan (Tatarstan) | ||
| Tambov | Minsk | ||
| Stavropol | Kijevu | ||
| Tula | Mogilev (zvonec) | ||
| Smolensk | Žitomir (ukr.) | ||
| Magadan | Odessa | ||
| Krasnodar | Lviv | ||
| Kaluga | Harkov | ||
| Makhachkala (R. Dagestan) | Tynda (Amurska regija) | ||
| Astrahan | Velikiye Luki | ||
| Mončegorsk (regija Murmans) | Tjumen (Nenetski avtonomni okrožje) | ||
| Petrun (Komi) | Čeljabinsk | ||
| Ulan-Ude (Buryatia) | Kurilsk (regija Sahalin) | ||
| Surgut (Khanty-Mans AO) | Nikolsk (Vologda regija) |
Tabela 2 - Informacije o sistemu za oskrbo s toploto
| Začetni podatki | Predzadnja številka števila | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Sistem ogrevanja | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
| odprto | zaprto | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Vrsta sistemske regulacije | Zadnja številka številke | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Kakovost v smislu ogrevalne obremenitve | Kakovost glede na skupno obremenitev | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Ocenjena temperatura omrežne vode, 0 C | 150/70 | 140/70 | 130/70 | 150/70 | 140/70 | 130/ | 140/70 | 150/70 | 140/70 | 130/70 | ||||||||||||||||||||||||
| Priključni diagrami za grelnike sanitarne vode | št | vzporedno | dosledno | mešano | ||||||||||||||||||||||||||||||
Tabela 3 - Podatki o območju oskrbe s toploto
| Začetni podatki | Predzadnja številka števila | |||||||||
| lokacija SPTE | app. | |||||||||
| Oddaljenost od SPTE do stanovanjskega območja, km | 0,9 | 0,8 | 0,7 | 0,9 | 1,0 | 1,1 | 0,8 | 0,7 | 0,6 | 1,1 |
| Gostota prebivalstva, oseba/ha | ||||||||||
| Reliefne konturne črte | Zadnja številka številke | |||||||||
| a | ||||||||||
| b | ||||||||||
| v | ||||||||||
| G | ||||||||||
| d | ||||||||||
| e |
Tabela 4 - Naloga za izvedbo vozlišč toplotnega omrežja
Literatura
1. Oskrba s toploto / A. A. Ionin, B. M. Khlybov, V. N. Bratenkov in drugi; Učbenik za univerze.-M.: Stroyizdat, 1982.- 336s.
2. Oskrba s toploto / V.E. Kozin, T.A. Levina, A.P. Markov in drugi; Vadnica za študente. - M.: Višje. šola, 1980- 408.
3. Prilagoditev vodnih sistemov daljinskega ogrevanja / Apartsev M. M. Referenčni priročnik.-M.: Energoatomizdat, 1983.-204 str.
4. Omrežja za ogrevanje vode. Referenčni priročnik za oblikovanje./Ur. N.K.Gromova, E.P.Shubina.-M.: Energoatomizdat, 1988.-376str.
5. Priročnik o prilagajanju in delovanju omrežij za ogrevanje vode /V.I.Manyuk, Ya.I.Kaplinsky, E.B.Khizh et al., 3. izd. -432s.
6. Priročnik o oskrbi s toploto in prezračevanju. Knjiga 1: Ogrevanje in oskrba s toploto - 4. izd., popravljeno. in dodatno / R.V. Shchekin, S.N.
7. Priročnik za oblikovalce. Projektiranje toplotnih omrežij. Nikolaev A. A. - Kurgan.: Integral, 2007. - 360 str.
8. Oblikovanje toplotnih točk. SP 41-101-95. Ministrstvo za gradbeništvo Rusije, 1997.-78s.
9. Toplotna omrežja. SNiP 41-02-2003. Gosstroy Rusije. Moskva, 2004.
10. Toplotna omrežja (Toplotno mehanski del). Delovne risbe: GOST 21.605-82 * .-Ved. 01.078.83.-M., 1992.-9s.
11. Toplotna izolacija opreme in cevovodov. SNiP 41-03-2003. Gosstroy Rusije. Moskva, 2003.
12. Projektiranje toplotne izolacije opreme in cevovodov. SP 41-103-2000 Gosstroy Rusije. Moskva, 2001.
13. Gradbena klimatologija. SNiP 23-01-99. Gosstroy Rusije.-M:2000.-66s.
14. Notranji vodovod in kanalizacijo. SNiP 2.04.01-85*, Gosstroy Rusije. M.: 1999-60.
15. Tipska serija 4.904-66 Polaganje cevovodov omrežij za ogrevanje vode v neprehodnih kanalih. Izdaja 1 - Lokacija cevovodov D 25-350 mm v neprehodnih kanalih, koti vrtenja in kompenzacijske niše.
16. Tipska serija 3.006.1-8 Montažni armiranobetonski kanali in predori iz pladnih elementov. Izdaja 0 - Materiali za oblikovanje.
17. Enako. 5. vprašanje - Vozlišča poti. Delovne risbe.
18. Tipska serija 4.903-10 Izdelki in deli cevovodov za ogrevalna omrežja. 4. vprašanje - Fiksni nosilci cevovoda.
19. Enako. Izdaja 5 - Premični nosilci cevovoda.
Tabela 1- KLIMATSKI PARAMETRI HLADNEGA OBDOBJA LETA
| Temperatura zraka najhladnejšega dne, °C, varnost | Temperatura zraka najhladnejše petdnevnice, °C, varovanje | Temperatura zraka, °C, varnost 0,94 | Absolutno minimalna temperatura zrak, °С | Povprečna dnevna amplituda temperature zraka najhladnejšega meseca, °C | Trajanje, dnevi in povprečna temperatura zraka, °С, obdobja s povprečno dnevno temperaturo zraka | Povprečna mesečna relativna zračna vlaga najhladnejšega meseca, % | Povprečna mesečna relativna vlažnost zraka ob 15:00 najhladnejšega meseca, %. | Padavine za november-marec, mm | Prevladujoča smer vetra za december-februar | Najvišja povprečna hitrost vetra v točkah za januar, m/s | Povprečna hitrost vetra, m/s, za obdobje s povprečno dnevno temperaturo zraka £ 8 °C | ||||||||
| £ 0°C | £ 8°C | £ 10°С | |||||||||||||||||
| 0,98 | 0,92 | 0,98 | 0,92 | trajanje | povprečna temperatura | trajanje | povprečna temperatura | trajanje | povprečna temperatura | ||||||||||
| Rzhev | -37 | -33 | -31 | -28 | -15 | -47 | 6,6 | -6,1 | -2,7 | -1,8 | YU | - | 3,6 |
Tabela 2- KLIMATSKI PARAMETRI TOPLEGA OBDOBJA LETA
| Republika, regija, regija, točka | Barometrični tlak, hPa | Temperatura zraka, °C, varnost 0,95 | Temperatura zraka, °C, varnost 0,98 | srednje Najvišja temperatura zrak najtoplejšega meseca, ° C | Absolutna najvišja temperatura zraka, °C | Povprečna dnevna amplituda temperature zraka najtoplejšega meseca, °C | Povprečna mesečna relativna zračna vlaga najtoplejšega meseca, % | Povprečna mesečna relativna vlažnost zraka ob 15:00 najtoplejšega meseca, % | Padavine za april-oktober, mm | Največja dnevna količina padavin, mm | Prevladujoča smer vetra za junij-avgust | Najnižja povprečna hitrost vetra v točkah za julij, m/s |
| Rzhev | 20,1 | 24,4 | 22,5 | 10,5 | W | - |
Naprave na ogrevalnem omrežju. Podpira.
Naprave na ogrevalnem omrežju. Pri podzemnih polaganjih za postavitev in vzdrževanje toplotnih cevovodov, kompenzatorjev, ventilov, zračnikov, diplom, drenaž in instrumentov se uredijo podzemne komore. Lahko so montažni armiranobetonski, monolitni in opečni. Višina komor mora biti najmanj 2 m. Število loput s površino komore do 6m 2 mora biti najmanj 2, s komornim konjem več kot 6m 2 najmanj 4. Komora predvideva zajetno jamo 400x400mm in globino 300mm.
Oprema. Obstajajo naslednje vrste okovja:
1. izklop;
2. regulativni;
3. varnost;
4. dušenje;
5. odtok kondenzata;
6. nadzor in merjenje.
Zaporni ventili (zaporni ventili) so nameščeni na vseh cevovodih, ki segajo od vira toplote, v odcepnih vozliščih, v armaturah za izpust zraka.
Zaporni ventili so nameščeni v naslednjih primerih:
1. Na vseh cevovodih odvodov toplotnega omrežja iz vira toplote.
2. Za izvajanje popravil so na toplovodih vodnih sistemov nameščeni sekcijski ventili. Razdalje med ventili so vzete glede na premer cevi in so podane v tabeli 1
Tabela 1
| D y, mm | 400-500 | ||
| l, m | do 1000 | do 1500 | do 3000 |
3. Pri polaganju cevovodov nad tlemi D na 900 mm je dovoljena vgradnja sekcijskih ventilov vsakih 5000 m. Na mestih namestitve ventilov so med dovodnim in povratnim cevovodom nameščeni skakalci s premerom 0,3 D na cevovodu, vendar ne manj kot 50 mm. Skakalec predvideva namestitev dveh zapornih ventilov in regulacijskega ventila med njimi D y = 25 mm.
4. Na odcepih do posameznih objektov dolžine do 30m in D pri 50mm je dovoljeno ne vgrajevati zaporni ventili, vendar predvideva njegovo namestitev za skupino stavb.
Zaporni ventili in vrata z D na 500 mm so sprejeti samo z električnimi pogoni. Za olajšanje odpiranja in zapiranja ventilov na cevovodih D pri 350 mm so izdelani obvodni vodi - bypass.
Podpira. Oporniki se uporabljajo za zaznavanje sil, ki nastanejo v toplotnih cevovodih, in jih prenašajo na nosilne konstrukcije ali tla. Podpore delimo na mobilne in fiksne.
Fiksne podpore . Fiksni nosilci so predvideni za pritrditev cevovodov v posebne konstrukcije in služijo za porazdelitev raztezka cevovodov med dilatacijskimi spoji in zagotavljajo enakomerno delovanje dilatacijskih spojev. Med obema kompenzatorjem je nameščena fiksna podpora. Fiksni nosilci so razdeljeni na:
Odporen (za vse vrste polaganja);
· ščit (z brezkanalnim polaganjem in v neprehodnih kanalih);
Objemke (za nadzemno polaganje in v tunelih).
Izbira vrste fiksnih nosilcev in njihova zasnova sta odvisna od sil, ki vplivajo na oporo.
Razlikovati med končnimi in vmesnimi fiksnimi nosilci.
V talnih ali neprehodnih kanalih so fiksni nosilci izdelani v obliki armiranobetonskih ščitov (slika 25), vgrajenih v tla ali stene kanalov. Cevi so togo povezane s ščitom s pomočjo nosilnih jeklenih plošč, ki so nanje privarjene.
 |
| riž. 25. Fiksna podpora za ščit. |
V komorah podzemnih kanalov in pri nadzemnem polaganju so fiksni nosilci izdelani v obliki kovinske konstrukcije, privarjeni ali priviti na cevi (slika 26).
Te konstrukcije so vgrajene v temelje, stene stebrov in strope kanalov, komor in prostorov, kjer so položene cevi.
Premične opore . Premični nosilci služijo za prenos teže toplotnih cevovodov na nosilne konstrukcije in zagotavljajo premikanje cevi zaradi sprememb njihove dolžine s spremembami temperature hladilne tekočine.
Obstajajo drsni, valjčni, valjčni in viseči nosilci. Najpogostejši so drsni ležaji. Uporabljajo se ne glede na smer horizontalnih premikov cevovodov za vse načine polaganja in za vse premere cevi (slika 27).
Za cevi se uporabljajo valjčni nosilci d>200 mm pri polaganju na tla, včasih v prehodnih kanalih, ko je treba zmanjšati vzdolžne sile na nosilne konstrukcije (slika 28.).
Valjčni ležaji se uporabljajo v enakih primerih kot valjčni ležaji, vendar ob prisotnosti vodoravnih premikov pod kotom na os poti.
Pri polaganju cevi v prostorih in naprej na prostem uporabljajo se preproste (toge) in vzmetno viseče opore.
Za cevi so predvidene vzmetne podpore d>150 mm na mestih navpičnih premikov cevi.
Togi obešalniki se uporabljajo za nadzemno polaganje s fleksibilnimi dilatacijskimi spoji. Dolžina togih obešalnikov mora biti vsaj 10-krat večja od toplotnega premika obešala, ki je najbolj oddaljen od fiksne podpore.
Kompenzatorji. Kompenzatorji se uporabljajo za zaznavanje toplotnih raztezkov in razbremenitev cevi pred toplotnimi obremenitvami.
Toplotni raztezek jeklenih cevi zaradi toplotnega raztezanja kovine je določen s formulo:
,
kjer je koeficient lokalnega raztezanja (1/ o C); za jeklo =12 10 -6 (1/ o C); - dolžina cevi, m; - temperatura cevi med montažo (enaka izračunani zunanji temperaturi zraka za ogrevanje), ° С; - delovna temperatura stene (enaka najvišji delovni temperaturi), o C.
Če kompenzatorjev ni, lahko zaradi segrevanja cevi nastanejo velike tlačne napetosti. Te napetosti se izračunajo po formuli:
,
kje E- modul elastičnosti enak 2 10 -6 kg/cm 2.
Kompenzatorji so razdeljeni na aksialne in radialne. Aksialni kompenzatorji so razporejeni na ravnih odsekih toplotnega cevovoda. Radialna namestitev v omrežje katere koli konfiguracije, ker. kompenzirajo tako aksialne kot radialne raztezke.
Aksialni dilatacijski spoji so omentalni in lečni. Najbolj razširjeni kompenzatorji za polnjenje (slika 29). Kompenzator žleze deluje na principu teleskopske cevi. Tesnjenje med cevmi se doseže z embalažo, impregnirano z oljem za zmanjšanje trenja. Kompenzatorji polnilnice imajo majhne dimenzije in nizek hidravlični upor.
Kompenzatorji leč v toplotnih omrežjih se skoraj nikoli ne uporabljajo, ker. so dragi, nezanesljivi in povzročajo velik napor na mrtvih (fiksnih) nosilcih. Uporabljajo se pri tlaku v cevovodih, manjših od 0,5 MPa (slika 30). Pri visokih tlakih je možno upogibanje valov.
Radialni kompenzatorji (upognjeni) so cevi različnih deformacij, izdelane posebej za zaznavanje cevnih podaljškov v obliki črke P, lire, omega, vzmetne tuljave in drugih oblik (slika 31).
 |
| riž. 31. Vrste obrisov upognjenih dilatacijskih spojev |
Prednosti upognjenih dilatacijskih spojev so: zanesljivo delovanje, ni potrebe po komorah za postavitev dilatacijskih spojev pod zemljo, nizka obremenitev mrtvih nosilcev, popolno razbremenitev iz notranjega tlaka.
Pomanjkljivosti upognjenih kompenzatorjev so povečan hidravlični upor v primerjavi s polnilnimi in obsežna velikost.
Izhodi za zrak nameščen v najvišje točke cevovodov z uporabo fitingov, katerih premeri so odvisni od pogojnega prehoda cevovoda.
Gryazeviki nameščen na toplovodih pred črpalkami in regulatorji.
Posebni objekti so urejene na stičišču toplotnih omrežij z železnico v obliki sifonov, predorov, mat prehodov, preletov, podzemnih prehodov omrežij v ohišjih in predorov
Izgube v omrežjih
Dodelitev ocen toplotnih izgub
l za normalizacijo;
l utemeljiti tarife;
l razviti ukrepe za varčevanje z energijo
l V primeru medsebojnih obračunov (če se mesta vgradnje merilnih enot in meje odgovornosti ne ujemajo)
l Pri oblikovanju standardov za tehnološke izgube pri prenosu toplotne energije se uporabljajo tehnično utemeljene vrednosti standardnih energijskih lastnosti
l SO 153-34.20.523-2003 3. del " Smernice o pripravi energetskih značilnosti sistemov za prenos toplotne energije v smislu "toplotnih izgub" (namesto RD 153-34.0-20.523-98)".
l SO 153-34.20.523-2003 4. del "Smernice za pripravo energetskih značilnosti za sisteme za prenos toplotne energije v smislu "izgub omrežne vode" (namesto RD 153-34.0-20.523-98)".
l Rezultati obveznega energetske raziskave organizacije, ki se izvajajo v skladu z zvezni zakonšt. 261-FZ "O varčevanju z energijo ..."
l Smernice za pripravo energetskih karakteristik za sisteme za prenos toplotne energije (v treh delih). RD 153-34,0-20,523-98. Del II. Smernice za sestavo energetskih značilnosti omrežij za ogrevanje vode glede na "toplotne izgube".
l Smernice za pripravo energetskih karakteristik za sisteme za prenos toplotne energije (v treh delih). RD 153-34,0-20,523-98. del III. Smernice za sestavo energetske karakteristike v smislu »izgube omrežne vode« za sisteme za prenos toplotne energije.
l Izgube in stroški toplotnih nosilcev (tople vode, para, kondenzata);
l 2. Izgube toplotne energije zaradi toplotnoizolacijskih konstrukcij, pa tudi z izgubami in stroški toplotnih nosilcev;
l 3. Specifična povprečna urna poraba omrežne vode na enoto izračunane priključne toplotne obremenitve odjemalcev in enoto toplotne energije, dobavljene odjemalcem.
Temperaturna razlika omrežne vode v dovodnem in povratnem cevovodu (ali temperatura omrežne vode v povratnih cevovodih pri nastavljene temperature omrežna voda v dovodnih cevovodih);
5. Poraba električne energije za prenos toplotne energije.
l Pravila za tehnično delovanje elektrarn in omrežij Ruske federacije (2003) str.1.4.3.
veljavnost ne sme presegati petih let
izgube vode v omrežju
Izgube omrežne vode - odvisnost tehnično utemeljenih izgub toplotnega nosilca za prenos in distribucijo toplotne energije od vira do odjemalcev (v bilanci stanja obratovalne organizacije) od značilnosti in načina delovanja sistema za oskrbo s toploto
Energijska lastnost: izgube vode v omrežju
Odvisnost tehnoloških stroškov toplotne energije za njen transport in distribucijo od vira toplotne energije do meje bilančne pripadnosti toplotnih omrežij od temperaturni režim delovanje toplotnih omrežij in zunanji klimatski dejavniki za dano shemo in konstrukcijske značilnosti toplotnih omrežij