Kotlovske instalacije: Navodila za poravnavo in grafično delo. Test
RUSKA DELNIČKA DRUŽBA ENERGIJA
IN ELEKTRIFIKACIJA "UES RUSIJE"
ODDELEK ZA STRATEGIJO RAZVOJA TER SMERNICE ZNANSTVENE IN TEHNOLOŠKE POLITIKE
ZA VODENJE OPERATIVNE
TESTIRANJE KOTLOVNIH INŠTALACIJ
ZA OCENJEVANJE KVALITETE POPRAVILA
RD 153-34.1-26.303-98
ORGRES
Moskva 2000
Razvila odprta delniška družba "Podjetje za prilagajanje, izboljšanje tehnologije in obratovanje elektrarn in omrežij ORGRES" Izvajalec G.T. LEVIT Odobren s strani Oddelka za razvojno strategijo in znanstveno in tehnično politiko RAO "UES Rusije" 01.10.98 Prvi namestnik vodje A.P. BERSENEV Vodilni dokument je razvilo podjetje ORGRES JSC v imenu Oddelka za razvojno strategijo in znanstveno in tehnološko politiko in je last RAO "UES Rusije".
| SMERNICE ZA PRESKUŠANJE DELOVANJA KOTLOVSKIH NAPRAVZA OCENJEVANJE KVALITETE POPRAVILA |
RD 153-34.1-26.303-98 |
od 03.04.2000
1. SPLOŠNO
1.1. Naloge obratovalnih preskusov (sprejemni preskusi) določa "Metodologija za ocenjevanje tehničnega stanja kotlovnic pred in po popravilu" [1], v skladu s katero med preskusi po remont vrednosti kazalnikov, navedenih v tabeli 1 teh smernic. Navedena metodologija opredeljuje kot zaželene in preizkuse pred popravilom, da se razjasni obseg prihajajočega popravila. 1.2. V skladu s pravilnikom [2] se ocena tehničnega stanja kotlovnice izvaja na podlagi rezultatov prevzemnih preskusov (med zagonom in pod obremenitvijo) in kontroliranega obratovanja. Trajanje nadzorovanega delovanja pri delovanju na režimski kartici pri obremenitvah, ki ustrezajo urniku odpreme, je nastavljeno na 30 dni, sprejemni preskusi pri nazivni obremenitvi pa tudi pri delovanju na režimski kartici - 48 ur.Tabela 1
Izjava o kazalnikih tehničnega stanja kotlovnice
|
Kazalo |
Vrednost indikatorja |
po zadnjem remontu |
po realni prenovi |
pred sedanjo prenovo |
1. Gorivo, njegove značilnosti | 2. Število delujočih sistemov za prašenje* | 3. Drobnost prahu R 90 (1000 R)*, % | 4. Število gorilnikov v delovanju* | 5. Presežek zraka po pregrelniku * | 6. Izpust pare zmanjšan na nazivne parametre, t/h | 7. Temperatura pregrete pare, °C | 8. Temperatura pare za ponovno segrevanje, °C | 9. Temperatura dovodne vode, °C | 10. Temperatura na kontrolnih točkah poti para-voda h.d. in vmesnega pregrevalnika, °C | 11. Maksimalno temperaturno skeniranje sten tuljav grelnih površin na značilnih mestih | 12. Sesanje hladnega zraka v peč | 13. Sistemi za sesanje hladnega zraka v sisteme za pripravo prahu | 14. Priseski v konvektivnih dimnikih kotla | 15. Priseski v plinskih kanalih od grelnika zraka do odvodov dima | 16. Vakuum pred vodilnimi lopaticami dimnih naprav, kg / m 2 | 17. Stopnja odpiranja vodilnih lopatic dimnih naprav,% | 18. Stopnja odpiranja vodilnih lopatic ventilatorjev,% | 19. Temperatura dimnih plinov, °С | 20. Toplotne izgube z dimnimi plini, % | 21. Toplotna izguba z mehanskim nepopolnim zgorevanjem,% | 22. Učinkovitost kotel "bruto", % | 23. Specifična poraba električna energija za prašenje, kWh/t goriva | 24. Specifična poraba električne energije za vlek in pihanje, kWh/t pare | 25. Vsebnost v dimnih plinih N O x (pri α = 1,4), mg/nm 3 | * Sprejeto z varnostno kartico |
2. DOLOČITEV VIŠKEGA ZRAKA IN SESALOV HLADNEGA ZRAKA
2.1. Določitev presežka zraka
Presežek zraka α se določi z zadostno natančnostjo za praktične namene v skladu z enačboRačunska napaka za to enačbo ne presega 1 %, če je α manjši od 2,0 za trdna goriva, 1,25 za kurilno olje in 1,1 za zemeljski plin. več natančna definicija presežek zraka α natančno lahko izvedemo po enačbi
Kje K α- korekcijski faktor, določen s sl. 1. Predstavitev amandmaja K α se lahko zahteva za praktične namene le pri velikih presežkih zraka (na primer v dimnih plinih) in pri sežiganju zemeljskega plina. Vpliv produktov nepopolnega zgorevanja v teh enačbah je zelo majhen. Ker se analiza plinov običajno izvaja s kemičnimi analizatorji plinov Orsa, je priporočljivo preveriti ujemanje med vrednostmi O 2 in RO 2 ker O 2 je določena z razliko [( RO 2 + O 2) - O 2 ] in vrednost ( RO 2 + O 2) je v veliki meri odvisna od absorpcijske sposobnosti pirogalola. Takšen pregled v odsotnosti kemične nepopolnosti zgorevanja se lahko izvede s primerjavo presežka zraka, določenega s formulo kisika (1), s presežkom, določenim s formulo ogljikovega dioksida:
Pri izvajanju obratovalnih preskusov se lahko vrednost za trdi in rjavi premog vzame za 19%, za AS 20,2%, za kurilno olje 16,5%, za zemeljski plin 11,8% [5]. Očitno pri zgorevanju mešanice goriv z različnimi vrednostmi enačbe (3) ni mogoče uporabiti.
riž. 1. Odvisnost korekcijskega faktorja Zaα iz koeficienta presežka zraka α :
1 - trda goriva; 2 - kurilno olje; 3 - zemeljski plini
Preverjanje pravilnosti opravljene plinske analize lahko izvedemo tudi po enačbi
(4)
Ali z uporabo grafa na sl. 2.
riž. 2. Odvisnost od vsebine SO 2 inO 2 v produktih zgorevanja različne vrste koeficient goriva iz presežka zraka α:
1, 2 in 3 - mestni plin (oziroma je 10,6; 12,6 in 11,2%); 4 - zemeljski plin; 5 - koksarni plin; 6 - naftni plin; 7 - vodni plin; 8 in 9 - kurilno olje (od 16,1 do 16,7%); 10 in 11 - skupina trdnih goriv (od 18,3 do 20,3%)
Pri uporabi za zaznavanje presežka zraka naprave, kot je " Testo term»Na podlagi definicije vsebine O 2 , saj je v teh napravah vrednost RO 2 se ne določi z neposredno meritvijo, temveč z izračunom na podlagi enačbe, podobne (4). Ni opazne kemične nepopolnosti zgorevanja ( SO) se običajno določi z uporabo indikatorskih cevi ali instrumentov tipa " Testo term". Strogo rečeno, za določitev presežka zraka v določenem delu kotlovnice je treba najti takšne presečne točke, analiza plinov, v katerih bi v večini načinov odražala povprečne vrednosti za ustrezen del odseka. Kljub temu je za obratovalne preskuse dovolj, da kot nadzor, najbližje peči odseka, vzamemo plinski kanal za prvo konvektivno površino v odtočnem plinovodu (pogojno - po pregrevalniku), in mesto vzorčenja za kotel v obliki črke U na sredini vsake (desne in leve) polovice odseka. Pri kotlu v obliki črke T mora biti število mest za vzorčenje plina dvojno.
2.2. Določanje sesanja zraka v peči
Za določitev sesanja zraka v peč, pa tudi v plinske kanale do krmilnega odseka, je poleg metode YuzhORGRES z nastavitvijo peči pod tlakom [4] priporočljivo uporabiti metodo, ki jo je predlagal E.N. Tolčinskega [6]. Za določitev priseskov je treba izvesti dva poskusa z različnimi stopnjami pretoka organiziranega zraka pri enaki obremenitvi, pri enakem vakuumu na vrhu peči in z nespremenjenimi loputami v zračni poti za grelnikom zraka. zaželeno je, da se obremenitev čim bolj približa zalogam pri delovanju dimnih naprav in dovajanju puhal) spreminjanje odvečnega zraka v širokem razponu. Na primer, za kotel na premog v prahu naj bo α" = 1,7 za pregrelnikom v prvem poskusu in α" = 1,3 v drugem. Vakuum na vrhu peči se vzdržuje na običajni ravni za ta kotel. Pod temi pogoji so skupni sesalni zrak (Δα t), sesalni v peč (Δα vrh) in plinski kanal pregrevalnika (Δα pp) določeni z enačbo
(5)
(6)
Tukaj in so presežki zraka, ki se organizirano dovajajo v peč v prvem in drugem poskusu; - tlačna razlika med zračno komoro na izstopu iz grelnika zraka in redčenjem v kurišču na nivoju gorilnikov Pri izvajanju poskusov je potrebno izmeriti: izpust pare kotla - Dk; temperatura in tlak žive pare in pare za ponovno segrevanje; vsebnost v dimnih plinih O 2 in po potrebi produkti nepopolnega zgorevanja ( SO, H 2); redčenje v zgornjem delu peči in na ravni gorilnikov; tlak za grelnikom zraka. V primeru, da se obremenitev kotla D experience razlikuje od nazivne D nom, se znižanje izvede v skladu z enačbo
(7)
Enačba (7) pa velja, če je v drugem poskusu presežek zraka ustrezal optimalnemu pri nazivni obremenitvi. AT drugače zmanjšanje je treba izvesti v skladu z enačbo
(8)
Vrednotenje spremembe pretoka organiziranega zraka v peč po vrednosti je možno s konstantnim položajem vrat na poti po grelniku zraka. Vendar to ni vedno izvedljivo. Na primer, pri kotlu na premog v prahu, opremljenem s shemo prašenja z neposrednim vbrizgavanjem z vgradnjo posameznih ventilatorjev pred mlini, vrednost označuje pretok zraka samo skozi sekundarno zračno pot. Po drugi strani se bo pretok primarnega zraka pri konstantnem položaju vrat na njegovi poti med prehodom iz enega poskusa v drugega spremenil v veliko manjši meri, saj velik del upora premaga IOP. Enako se zgodi pri kotlu, opremljenem s shemo za pripravo prahu z industrijskim bunkerjem s transportom prahu z vročim zrakom. V opisanih situacijah je mogoče presoditi spremembo organiziranega pretoka zraka s padcem tlaka na grelniku zraka, pri čemer indikator v enačbi (6) nadomestimo z vrednostjo ali padcem na merilni napravi na sesalni škatli ventilatorja. Vendar je to mogoče, če je recirkulacija zraka skozi grelnik zraka med poskusom zaprta in v njem ni večjih puščanj. Lažje je rešiti problem določanja sesanja zraka v peč na kotlih na olje in plin: za to je potrebno ustaviti dovod recirkulacijskih plinov v zračno pot (če se uporablja taka shema); kotle na premog v prahu je treba med poskusi, če je mogoče, predelati na plin ali kurilno olje. In v vseh primerih je lažje in natančneje določiti priseske, če obstajajo neposredne meritve pretoka zraka po grelniku zraka (skupaj ali s seštevanjem stroškov za posamezne pretoke), določanje parametra OD v enačbi (5) po formuli
(9)
Razpoložljivost neposrednih meritev Q c vam omogoča, da določite sesanje in primerjate njegovo vrednost z vrednostmi, ki jih določa toplotna bilanca kotla:
;
(10)
(11)
V enačbi (10): in - pretok žive pare in pare za dogrevanje, t/h; in - povečanje absorpcije toplote v kotlu vzdolž glavne poti in poti dogrevane pare, kcal / kg; - izkoristek, bruto kotel, %; - zmanjšana poraba zraka (m 3 ) pri normalnih pogojih na 1000 kcal za določeno gorivo (tabela 2); - presežek zraka za pregrelnikom.
tabela 2
Teoretično potrebne količine zraka za zgorevanje različnih goriv
|
Bazen, vrsta goriva |
Značilnost goriva |
Zmanjšan volumen zraka na 1000 kcal (pri α = 1), 10 3 m 3 / kcal |
Doneck | Kuznetski | Karaganda | Ekibastuz |
ss |
Podmoskovny | Raychikhisky | Irša-Borodinski | Berezovski | Skrilavci | mleta šota | kurilno olje | Gaz Stavropol-Moskva |
.
(13)
2.3. Določitev sesanja zraka v plinskih kanalih kotlovnice
Pri zmernem sesanju je priporočljivo organizirati določanje presežka zraka v regulacijskem delu (za pregrevalnikom), za grelnikom zraka in za odvodom dima. Če priseski znatno (dvakrat ali več) presegajo normativne vrednosti, je priporočljivo organizirati meritve v velikem številu odsekov, na primer pred in za grelnikom zraka, zlasti regenerativnim, pred in za elektrostatičnim filtrom. . V teh odsekih je priporočljivo, tako kot v kontrolnem, organizirati meritve na desni in levi strani kotla (obeh plinskih kanalih kotla v obliki črke T), pri čemer je treba upoštevati tiste, ki so izražene v odd. 2.1 premisleki glede reprezentativnosti mesta vzorčenja za analizo. Ker je težko organizirati sočasno analizo plinov v več odsekih, se meritve običajno izvajajo najprej z ene strani kotla (v regulacijskem delu, za grelnikom zraka, za odvodom dima), nato pa z druge. Očitno je treba med celotnim poskusom zagotoviti stabilno delovanje kotla. Vrednost priseskov se določi kot razlika med vrednostmi presežka zraka v primerjanih odsekih,2.4. Določanje sesanja zraka v sistemih za pripravo prahu
Sesalne čaše je treba določiti po [7] v napravah z industrijskim bunkerjem, kot tudi z direktnim vpihovanjem pri sušenju z dimnimi plini. Pri sušenju plina se v obeh primerih določijo priseski, tako kot pri kotlu, na podlagi analize plina na začetku in na koncu instalacije. Izračun sesalnih skodelic glede na prostornino plinov na začetku namestitve se izvede po formuli
(14)
Pri sušenju z zrakom v praškastih sistemih z industrijskim lijakom za določanje sesanja je potrebno organizirati merjenje pretoka zraka na vstopu v prašni sistem in mokrega sušilnega sredstva na sesalni ali izpustni strani ventilatorja mlina. Pri določanju na vstopu v ventilator mlina mora biti recirkulacija sušilnega sredstva v vstopni cevi mlina zaprta za čas določanja priseskov. Pretoke zraka in mokrega sušilnega sredstva določamo s standardnimi merilnimi napravami ali z multiplikatorji, kalibriranimi s Prandtlovimi cevmi [4]. Umerjanje množiteljev je treba izvesti v pogojih, ki so čim bližje delovnim, saj odčitki teh naprav niso strogo podvrženi zakonom, ki so značilni za standardne naprave za plin. Za normalizacijo volumnov se merita temperatura in tlak zraka na vstopu v inštalacijo ter mokro sušilno sredstvo na ventilatorju mlina. Gostota zraka (kg / m 3) v delu pred mlinom (pri običajno sprejeti vsebnosti vodne pare (0,01 kg / kg suhega zraka):
(15)
Kje je absolutni zračni tlak pred mlinom na mestu merjenja pretoka, mm Hg. Umetnost. Gostota sušilnega sredstva pred ventilatorjem mlina (kg / m 3) se določi po formuli
(16)
Kjer je prirastek vsebnosti vodne pare zaradi izhlapene vlage goriva, kg / kg suhega zraka, določen s formulo
(17)
Tukaj AT m je produktivnost mlina, t / h; μ je koncentracija goriva v zraku, kg/kg; - pretok zraka pred mlinom pri normalnih pogojih, m 3 /h; - delež izparele vlage v 1 kg izvirnega goriva, določen s formulo
(18)
V kateri je delovna vlaga goriva,%; - vlaga prahu,%, Izračuni pri določanju sesalnih skodelic se izvajajo po formulah:
(20)
(21)
Vrednost priseskov glede na pretok zraka, ki je teoretično potreben za zgorevanje goriva, se določi s formulo
(22)
Kje - povprečna vrednost sesalnih čaš za vse sisteme za pripravo prahu, m 3 / h; n- povprečno število obratovalnih sistemov priprave prahu pri nazivni obremenitvi kotla; AT k - poraba goriva za kotel, t / h; V 0 - teoretično zahtevani pretok zrak za zgorevanje 1 kg goriva, m 3 / kg. Za določitev vrednosti na podlagi vrednosti koeficienta, določenega s formulo (14), je treba določiti količino sušilnega sredstva na vstopu v napravo in nato izvesti izračune na podlagi enačb (21) in (22). Če je vrednost težko določiti (na primer pri sistemih za prašenje z ventilatorskimi mlini zaradi visokih temperatur plina), se to lahko naredi na podlagi pretoka plina na koncu instalacije - [ohranite oznako formule (21). )]. Da bi to naredili, se določi glede na presek za namestitvijo s formulo
(23)
V tem primeru
Nadalje je določena s formulo (24). Pri določanju porabe sušilno-prezračevalnega sredstva med sušenjem plina je priporočljivo določiti gostoto po formuli (16), pri čemer nadomestite vrednost v imenovalcu namesto . Slednjo lahko po [5] določimo s formulami:
(25)
Kje je gostota plinov pri α = 1; - zmanjšana vsebnost vlage v gorivu, % na 1000 kcal (1000 kg % / kcal); in - koeficienti z naslednjimi vrednostmi:
3. DOLOČANJE TOPLOTNIH IZGUB IN UČINKOVITOSTI KOTEL
3.1. Izračuni za določitev komponent toplotne bilance se izvajajo glede na dane lastnosti goriva [5] na enak način, kot je to narejeno v [8]. Faktor učinkovitosti (%) kotla se določi z obratno bilanco po formuliKje q 2 - izguba toplote z odhajajočimi plini,%; q 3 - toplotna izguba s kemično nepopolnostjo zgorevanja,%; q 4 - toplotna izguba z mehansko nepopolnostjo zgorevanja,%; q 5 - toplotne izgube v okolju, %;q 6 - toplotna izguba s fizično toploto žlindre,%. 3.2. Ker je naloga teh Smernic ocena kakovosti popravil, primerjalni testi pa se izvajajo pod približno enakimi pogoji, lahko toplotne izgube z izpušnimi plini dovolj natančno določimo z nekoliko poenostavljeno formulo (v primerjavi s tisto sprejet v [8]):
Kje je koeficient presežka zraka v izpušnih plinih; - temperatura dimnih plinov, °С; - temperatura hladnega zraka, °C; q 4 - toplotna izguba z mehansko nepopolnostjo zgorevanja,%; ZaQ- korekcijski faktor, ki upošteva toploto, vneseno v kotel z ogrevanim zrakom in gorivom; Za , OD, b- koeficienti glede na razred in zmanjšano vsebnost vlage v gorivu, katerih povprečne vrednosti so podane v tabeli. 3.
Tabela 3
Povprečne vrednosti koeficientov K, C in d za izračun toplotnih izgub q 2
Gorivo |
OD | antraciti, |
3,5 + 0,02 W p ≈ 3,53 |
0,32 + 0,04 W p ≈ 0,38 |
pol antracit, | pusto oglje | črno oglje | rjavi premog |
3,46 + 0,021 W str |
0,51 +0,042 W str |
0,16 + 0,011 W str |
Skrilavci |
3,45 + 0,021 W str |
0,65 +0,043 W str |
0,19 + 0,012 W str |
Šota |
3,42 + 0,021 W str |
0,76 + 0,044 W str |
0,25 + 0,01 W str |
Drva za kurjavo |
3,33 + 0,02 W str |
0,8 + 0,044 W str |
0,25 + 0,01 W str |
Kurilno olje, olje | zemeljski plini | Povezani plini | *Pri W n ≥ 2 b = 0,12 + 0,014 W p. |
(29)
Fizikalno toploto goriva je smiselno upoštevati le pri uporabi segretega kurilnega olja. Ta vrednost se izračuna v kJ / kg (kcal / kg) po formuli
(30)
Kjer je specifična toplotna kapaciteta kurilnega olja pri temperaturi njegovega vstopa v peč, kJ/(kg °C) [kcal/(kg °C)]; - temperatura kurilnega olja, ki vstopa v kotel, segreva zunaj njega, °C; - Delež kurilnega olja po toploti v mešanici goriv. Specifična poraba toplote na 1 kg goriva, vnesenega v kotel z zrakom (kJ / kg) [(kcal / kg)] med predgretjem v grelnikih, se izračuna po formuli
Kje - presežek zraka, ki vstopa v kotel v zračni poti pred grelnikom zraka; - zvišanje temperature zraka v grelnikih, ° C; - zmanjšana vlažnost goriva, (kg % 10 3) / kJ [(kg % 10 3) / kcal]; - fizikalna konstanta enaka 4,187 kJ (1 kcal); - neto kalorična vrednost, kJ (kcal/kg). Zmanjšana vsebnost vlage v trdnem gorivu in kurilnem olju se izračuna na podlagi trenutnih povprečnih podatkov v elektrarni po formuli
(32)
Kje je vsebnost vlage v gorivu za delovno maso,%, S skupnim zgorevanjem goriva različnih vrst in razredov, če so koeficienti K, S in b za različne znamke trdna goriva med seboj razlikujejo, dane vrednosti teh koeficientov v formuli (28) so določene s formulo
kjer so a 1 a 2 ... a n toplotni deleži vsakega od goriv v mešanici; Za 1 Za 2 ...Za n - vrednosti koeficientov Za (OD,b) za vsako gorivo. 3.3. Toplotne izgube s kemično nepopolnostjo zgorevanja goriva se določijo po formulah: za trdno gorivo
Za kurilno olje
Za zemeljski plin
Koeficient je enak 0,11 ali 0,026, odvisno od enot, v katerih je določen - v kcal / m 3 ali kJ / m 3. Vrednost je določena s formulo
Pri izračunu v kJ / m 3 se numerični koeficienti v tej formuli pomnožijo s koeficientom K \u003d 4,187 kJ / kcal. V formuli (37) SO, H 2 in CH 4 - volumetrična vsebnost produktov nepopolnega zgorevanja goriv v odstotkih glede na suhe pline. Te vrednosti se določijo s kromatografi na predhodno izbranih vzorcih plina [4]. Za praktične namene, ko se način delovanja kotla izvaja s presežnim zrakom, zagotavljanje najmanjša vrednost q 3 , je povsem dovolj, da v formuli (37) nadomestimo samo vrednost SO. V tem primeru lahko dobite enostavnejše analizatorje plina tipa " Testo term". 3.4. Za razliko od drugih izgub določanje toplotnih izgub z mehanskim nepopolnim zgorevanjem zahteva poznavanje značilnosti trdnega goriva, uporabljenega v posebnih poskusih - njegove kalorične vrednosti in vsebnosti delovnega pepela AMPAK R. Pri sežiganju črnega premoga negotovih dobaviteljev ali razredov je koristno poznati izkoristek hlapnih snovi, saj lahko ta vrednost vpliva na stopnjo izgorelosti goriva - vsebnost gorljivih snovi v pištoli in žlindri Gsl. Izračuni se izvajajo po formulah :
(38)
Kje in - delež pepela goriva, ki pade v hladen lijak in ga odnesejo dimni plini; - kurilna vrednost 1 kg gorljivih snovi, ki je enaka 7800 kcal/kg ali 32660 kJ/kg. Priporočljivo je ločeno izračunati toplotne izgube z vnosom in žlindro, zlasti pri velikih razlikah v G un in G linija V slednjem primeru je zelo pomembno izboljšati vrednost , saj so priporočila [9] o tem vprašanju zelo približna. V praksi in G shl so odvisne od finosti prahu in stopnje onesnaženosti peči z usedlinami žlindre. Za razjasnitev vrednosti je priporočljivo izvesti posebne teste [4]. Pri zgorevanju trdnega goriva v mešanici plina ali kurilnega olja je vrednost (%) določena z izrazom
Kje je delež trdnega goriva glede na toploto v skupni porabi goriva. Pri hkratnem zgorevanju več vrst trdnega goriva se izračuni po formuli (39) izvedejo glede na tehtane povprečne vrednosti in AMPAK R. 3.5. Toplotne izgube v okolje so izračunane na podlagi priporočil [9]. Pri izvajanju poskusov pri obremenitvi D do manjše od nominalne se ponovni izračun izvede po formuli
(41)
3.6. Toplotne izgube s fizikalno toploto žlindre so pomembne samo pri tekočem odvajanju žlindre. Določeni so s formulo
(42)
Kje je entalpija pepela, kJ/kg (kcal/kg). Določeno po [9]. Predpostavlja se, da je temperatura pepela med odstranjevanjem trdnega pepela 600 ° C, za tekoče - enako temperaturi običajnega odstranjevanja tekočega pepela. t nzh oz t zl + 100°C, ki sta določeni po [9] in [10]. 3.7. Pri izvajanju poskusov pred popravilom in po njem si je treba prizadevati za ohranitev enakega največjega števila parametrov (glej točko 1.4 teh smernic), da se zmanjša število popravkov, ki jih je treba vnesti. Samo popravek na q 2 za temperaturo hladnega zraka t x.v, če se temperatura na vstopu v grelnik zraka vzdržuje na konstantni ravni. To lahko naredimo na podlagi formule (28) z definiranjem q 2 pri različne pomene t x.c. Upoštevanje vpliva odstopanja drugih parametrov zahteva eksperimentalno preverjanje ali strojno preverjanje izračuna kotla.
4. DOLOČANJE ŠKODLJIVIH EMISIJ
4.1. Potreba po določanju koncentracij dušikovih oksidov ( št x) in tudi SO 2 in SO narekuje perečnost problematike zmanjševanja škodljivih emisij iz elektrarn, ki je z leti deležna vse večje pozornosti [11, 12]. V [13] ta razdelek manjka. 4.2. Za analizo dimnih plinov na vsebnost škodljivih emisij oz. prenosni plinski analizatorji veliko podjetij. Najpogostejše v elektrarnah v Rusiji so elektrokemične naprave nemškega podjetja " testo". Podjetje proizvaja naprave različnih razredov. Z uporabo najpreprostejše naprave " testo Vsebnost 300M" v suhih dimnih plinih je mogoče določiti O 2 v % in volumskih deležih ( ppt)* SO in št x in samodejno pretvori prostorninske deleže v mg/nm 3 pri α = 1,4. Z bolj sofisticiranim instrumentom testo- 350" je možno poleg navedenega določiti temperaturo in hitrost plina na mestu vboda sonde, izračunati izkoristek kotla (če je sonda vstavljena v dimovod za kotlom), posebej določiti z dodatnim blok (" Testo- 339") vsebino št in št 2 in pri uporabi ogrevanih cevi (dolžine do 4 m) SO 2 . ___________ *1 ppt= 1/10 6 prostornine. 4.3. V kuriščih kotlov med zgorevanjem goriva nastaja predvsem (95-99%) dušikov monoksid. št, in vsebnost bolj strupenega dioksida št 2 je 1 - 5 %. V dimnih kanalih kotla in naprej v atmosferi pride do delne nenadzorovane naknadne oksidacije. št v št 2 Zato običajno pri pretvorbi volumskega deleža ( ppt) št x v standardno masno vrednost (mg / nm 3) pri α \u003d 1,4, se uporabi pretvorbeni faktor 2,05 (in ne 1,34, kot pri št). Enak koeficient je sprejet v napravah " testo" pri prevajanju vrednosti iz ppt v mg/nm 3 . 4.4. Vsebnost dušikovih oksidov običajno določamo v suhih plinih, zato je treba vodno paro v dimnih plinih čim bolj kondenzirati in odstraniti. Če želite to narediti, poleg lovilca kondenzata, ki je opremljen z napravami " testo", je pri kratkih linijah priporočljivo namestiti Drexlerjevo bučko pred napravo za organiziranje mehurčkov plina skozi vodo. 4.5. Reprezentativni vzorec plina za določanje št x in S O 2 in SO lahko vzorčite le v delu za dimnikom, kjer se plini mešajo, v delih bližje peči pa lahko dobite popačene rezultate, povezane z vzorčenjem iz oblaka dimni plini značilna visoka ali nizka vsebnost št X, SO 2 oz SO. Hkrati pa v podrobni študiji vzrokov za povišane vrednosti št x koristno je vzeti vzorce iz več točk vzdolž širine kanala. To vam omogoča povezovanje vrednosti št x z organizacijo načina peči poiščite načine, za katere je značilen manjši razpon vrednosti št x in s tem manjšo povprečno vrednost. 4.6. Opredelitev št x pred in po popravilu ter določitev drugih kazalnikov kotla je treba izvesti pri nazivni obremenitvi in v načinih, ki jih priporoča režimska kartica. Slednji pa bi se morali osredotočiti na uporabo tehnoloških metod za zatiranje dušikovih oksidov - organiziranje stopenjskega zgorevanja, uvajanje recirkulacijskih plinov v gorilnike ali v zračne kanale pred gorilniki, različno dovajanje goriva in zraka v različne nivoje gorilnikov itd. 4.7. Izvajanje poskusov za maksimalno zmanjšanje št x , ki se pogosto doseže z zmanjšanjem odvečnega zraka v regulacijskem delu (za pregrelnikom), se je treba povečanju izogibati SO. Mejne vrednosti za novo zasnovane ali rekonstruirane kotle po [12] so: za plin in kurilno olje - 300 mg/nm 3, za kotle na premogov prah z odstranjevanjem trdne in tekoče žlindre - 400 in 300 mg/nm 3 , oz. Preračun SO in SO 2 od ppt v mg / nm 3 se dobi z množenjem s specifično težo 1,25 in 2,86. 4.8. Za odpravo napak pri določanju vsebnosti v dimnih plinih SO 2 je potrebno odvajati pline za odvodom dima in poleg tega preprečiti kondenzacijo vodne pare v dimnih plinih, saj SO 2 se dobro raztopi v vodi, da nastane H 2 SO 3 Za to, kdaj visoka temperatura dimnih plinov, brez kondenzacije vodne pare v cevi za vzorčenje plina in cevi, naj bodo čim krajši. V primeru morebitne kondenzacije vlage pa je treba uporabiti ogrevane (do temperature 150 °C) cevi in nastavek za sušenje dimnih plinov. 4.9. Vzorčenje za dimnikom je povezano za dovolj dolgo obdobje temperature pod ničlo zunanji zrak in instrumenti " testo"so zasnovani za delovanje v temperaturnem območju +4 ÷ + 50 ° С, zato je za meritve za odvodom dima pozimi potrebno namestiti izolirane kabine. Za kotle, opremljene z mokrimi zbiralniki pepela, je definicija SO 2 za odvodom dima omogoča upoštevanje delne absorpcije SO 2 v pralnikih. 4.10. Za odpravo sistematičnih napak v definiciji št x in SO 2 in jih primerjamo s posplošenimi materiali, je priporočljivo primerjati eksperimentalne podatke z izračunanimi vrednostmi. Slednjo lahko določimo po [13] in [14] 4.11. Za kakovost popravila kotlovnice so poleg drugih kazalnikov značilne emisije trdnih delcev v ozračje. Če je treba določiti te odstopanja, je treba uporabiti [15] in [16].5. DOLOČANJE STOPNJE TEMPERATURE PARE IN OBMOČJE NJENE REGULACIJE
5.1. Pri izvajanju obratovalnih preskusov je treba ugotoviti možno območje regulacije temperature pare z razgrevalniki in, če je to območje nezadostno, ugotoviti potrebo po posegu v način zgorevanja, da se zagotovi zahtevana stopnja pregrevanja, saj ti parametri določajo tehnično stanje kotla in označite kakovost popravila. 5.2. Ocena nivoja temperature pare se izvede glede na vrednost pogojne temperature (temperatura pare v primeru zaustavitve pregrevalnikov). Ta temperatura se določi iz tabel vodne pare na podlagi pogojne entalpije:
(43)
Kje je entalpija pregrete pare, kcal/kg; - zmanjšanje entalpije pare v razgrevalniku, kcal/kg; Za- koeficient, ki upošteva povečanje toplotne absorpcije pregrevalnika zaradi povečanja temperaturne razlike ob vklopu razgrevalnika. Vrednost tega koeficienta je odvisna od lokacije razgrevalnika: bližje kot je razgrevalnik izhodu iz pregrevalnika, bližje je koeficient enotnosti. Pri vgradnji nasičenega površinskega razhlajevalnika Za vzeto enako 0,75 - 0,8. Pri uporabi površinskega razgrevalnika za nadzor temperature pare, v katerem se para ohladi s prehajanjem dela napajalne vode skozi njo,
(44)
Kje in sta entalpija napajalne vode in vode na vstopu v ekonomizator; - entalpija pare pred in po razgrevalniku. V primerih, ko ima kotel več vbrizgov, se pretok vode za zadnji vbrizg vzdolž poti pare določi s formulo (46). Za prejšnji vbrizg je treba namesto v formuli (46) nadomestiti ( - ) in vrednosti entalpije pare in kondenzata, ki ustrezajo temu vbrizgavanju. Formula (46) je zapisana podobno za primer, ko je število injekcij večje od dveh, tj. nadomeščen ( - - ) itd. 5.3. Območje obremenitev kotla, znotraj katerega nazivno temperaturo sveže pare zagotavljajo za to zasnovane naprave brez poseganja v način delovanja peči, se določi eksperimentalno. Omejitev bobnastega kotla pri zmanjšani obremenitvi je pogosto povezana s puščanjem regulacijskih ventilov, pri povečanju obremenitve pa je lahko posledica nizka temperatura napajalne vode zaradi relativno manjšega pretoka pare skozi pregrelnik ob konstantni porabi goriva. Da bi upoštevali učinek temperature dovodne vode, uporabite graf, podoben tistemu, prikazanemu na sl. 3, in za ponovni izračun obremenitve na nazivno temperaturo dovodne vode - na sl. 4. 5.4. Pri izvajanju primerjalnih preskusov kotla pred in po popravilu je treba eksperimentalno določiti tudi območje obremenitve, pri katerem se vzdržuje nazivna temperatura pare za dogrevanje. To se nanaša na uporabo konstrukcijskih sredstev za nadzor te temperature - toplotni izmenjevalnik para-para, recirkulacija plina, plinski obvod poleg industrijskega pregrevalnika (kotli TP-108, TP-208 z razdeljenim repom), vbrizgavanje. Ocenjevanje je treba opraviti z vključenimi grelci. visok pritisk(proračunska temperatura dovodne vode) in ob upoštevanju temperature pare na vstopu v pregrevalnik, pri dvokasetnih kotlih pa z enako obremenitvijo obeh ohišij.
riž. 3. Primer določanja potrebnega dodatnega znižanja temperature pregrete pare v pregrevalnikih z znižanjem temperature dovodne vode in vzdrževanjem stalnega pretoka pare
Opomba. Graf temelji na dejstvu, da ko se temperatura dovodne vode zniža, na primer z 230 na 150 °C, izhod pare kotla in poraba goriva pa ostaneta nespremenjeni, se entalpija pare v pregrevalniku poveča (pri R p.p = 100 kgf / cm 2) a 1,15-krat (od 165 do 190 kcal / kg), temperatura pare pa od 510 do 550 ° C
riž. 4. Primer določanja obremenitve kotla, reducirane na nazivno temperaturo napajalne vode 230 °C (prit a.s.= 170 °С in Dt= 600 t/h Dnom = 660 t/h)
Opomba . Graf je zgrajen pod naslednjimi pogoji: t p.e = 545/545°С; R p.p = 140 kgf / cm 2; R"prom \u003d 28 kgf / cm 2; R"prom \u003d 26 kgf / cm 2; t"prom \u003d 320 ° C; D prom / D pp \u003d 0,8Seznam uporabljene literature
1. Metodologija za ocenjevanje tehničnega stanja kotlovnic pred in po popravilu: RD 34.26.617-97.- M .: SPO ORGRES, 1998. 2. Pravila za organizacijo vzdrževanja in popravil opreme, zgradb in objektov električne energije naprave in omrežja: RD 34.38.030 -92. - M.: TsKB Energoremont, 1994. 3. Smernice o sestavljanju režimskih kart kotlovnic in optimizaciji njihovega upravljanja: RD 34.25.514-96. - M.: SPO ORGRES, 1998. 4. Trembovlya V.I., Finger E.D., Avdeeva A.A. Toplotnotehnični preizkusi kotlovskih instalacij. - M.: Energoatomizdat, 1991. 5. Pekker Ya.L. Termotehnični izračuni glede na dane lastnosti goriva. - M.: Energy, 1977. 6. Tolchinsky E.N., Dunsky V.D., Gachkova L.V. Določanje vsesanosti zraka v zgorevalnih komorah kotlovnic. - M .: Električne postaje, št. 12, 1987. 7. Pravila za tehnično delovanje električnih postaj in omrežij Ruska federacija: RD 34.20.501-95. - M.: SPO ORGRES, 1996. 8. Smernice za sestavljanje in vzdrževanje energetskih značilnosti opreme za termoelektrarne: RD 34.09.155-93. - M.: SPO ORGRES, 1993. 9. Toplotni izračun kotlovskih enot (Normativna metoda). - M.: Energija, 1973. 10. Energetsko gorivo ZSSR: priročnik. - M.: Energoatomizdat, 1991. 11. Kotler V.R. Dušikovi oksidi v dimnih plinih kotlov. - M.: Energoatomizdat, 1987. 12. GOST R 50831-95. Kotlovske instalacije. Toplotna oprema. Splošne tehnične zahteve. 13. Metodologija za določanje bruto in specifičnih emisij škodljive snovi v ozračje iz kotlov termoelektrarn: RD 34.02.305-90. - M.: Rotaprint VTI, 1991. 14. Smernice za izračun emisij dušikovega oksida iz dimnih plinov kotlov termoelektrarn: RD 34.02.304-95. - M.: Rotaprint VTI, 1996. 15. Metoda za določanje stopnje čiščenja dimnih plinov v naprave za zbiranje pepela(ekspresna metoda): RD 34.02.308-89. - M.: SPO Soyuztekhenergo, 1989. RD 153-34.0-02.308-98 16. Preskusna metoda za zbiralne naprave za pepel termoelektrarn in kotlovnic: RD 34.27.301-91. - M.: SPO ORGRES, 1991.Ministrstvo za izobraževanje in znanost Ruske federacije
Novosibirska državna tehnična univerza
KOTLOVNE INŠTALACIJE
METODOLOŠKA NAVODILA
o poravnavi in grafičnem delu za redne študente
in dopisni tečaji ter program za
izredni študentje specialnosti
"Termoelektrarne" 140101
Novosibirsk
Namen te publikacije je utrditi teoretično gradivo pri predmetu "Kotelske naprave in generatorji pare". Vključuje smernice za izračun volumnov in entalpij zraka in produktov zgorevanja; definicija toplotna bilanca in poraba goriva, poraba zraka in plina za kotel; referenčna gradiva za te izračune ter program in kontrolne naloge za izredne študente.
Sestavil cand. tehn. Izr. V. N. Baranov.
Recenzent tehn. Izr. Yu.I.Sharov.
Delo je bilo pripravljeno na oddelku TES.
Država Novosibirsk
Tehniška univerza, 2007
VSEBINA
1. Splošne metodološke usmeritve……………………………………………………..4 2. Zahteve za oblikovanje dela……………………………… …………… …….. 4 3. Izračun volumnov in entalpij zraka in produktov zgorevanja,
določitev porabe goriva, plina in zraka na kotel 6
3.1 Izračunane toplotne lastnosti goriva…………………….. 6
3.2 Prostornina zraka in produkti zgorevanja……………………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………………………………….
3.3 Entalpija zraka in produkti zgorevanja…………………………………… 9
3.4 Toplotna bilanca kotla in določitev porabe goriva……………………10
3.5 Stopnje pretoka zraka in plina …………………………………………………………… 12
4. Naloge za izpite…………………………………………… 13
5. Program predmeta (6. semester)……………………………………………….. 17
6. Program predmeta (7. semester)……………………………………………….. 18
7 Reference 19
1. SPLOŠNE SMERNICE
Predmet "Kotelske instalacije" je osnovni za študente, ki študirajo v smeri 650800 "Toplotna energetika" in se študira v 6. in 7. semestru. Potrebno je razumeti program tečaja in preučiti široko paleto vprašanj, povezanih s tehnološkimi shemami in tehnologijami za vodo, paro, gorivo, kot tudi zasnovo kotlovnice kot celote in posameznih enot, načela in posebne metode za izračun procesov zgorevanja goriva in vzorcev izmenjave toplote v kurišču in konvektivnih površinah, aerodinamičnih vzorcev v zračnih in plinskih poteh kotla, hidrodinamičnih procesov in vzorcev v parni poti tako bobnastih kot direktnih kotlov, glavni zahteve za njihovo delovanje. Za utrjevanje teoretičnega dela predmeta študentje v 6. semestru opravijo test, v 7. semestru pa predmetno nalogo.
Izredni študent ob upoštevanju programa predmeta in metodoloških gradiv samostojno preučuje gradiva učbenikov in priročnikov ter opravlja pisni test in nalogo. Med izpitnim delom predavatelji predavajo o najtežjih temah. Program predmeta za izredne študente je podan na koncu smernic.
2. ZAHTEVE ZA PRIJAVO DELA
Pri reševanju težav s krmiljenjem se morate držati naslednjih pravil:
a) napišite pogoje problema in začetne podatke;
b) ko se odločate, najprej napišite formulo, sklicujte se na priročnik za usposabljanje v […] oklepajih, nato nadomestite ustrezne vrednosti parametrov in nato izvedite izračune;
c) odločitve naj bodo opremljene s kratkimi obrazložitvami in sklici na številke
formule, tabele in druge dejavnike
e) na koncu dela navedite seznam uporabljene literature in se podpišite
e) za pisne komentarje na vsaki strani pustite prazne robove in eno ali dve strani na koncu dela;
g) na naslovnici zvezka navedite številko testa, ime predmeta, priimek, ime, patronim, svojo kodo in številko specialnosti.
Dela, narejena po tuji verziji, se ne recenzirajo.
Pred reševanjem problemov je treba izdelati: za redno izobraževanje - ustrezen del predavanja, za dopisne študente učbenik (teorija), vsaj razdelke 1,2,3,4 programa.
IZRAČUN PROSTORNINE IN ENTALPIJ ZRAKA IN PRODUKTOV ZGORENJA, DOLOČANJE PORABE GORIVA, PLINOV IN ZRAKA NA KOTLU
Pošljite svoje dobro delo v bazo znanja je preprosto. Uporabite spodnji obrazec
Študenti, podiplomski študenti, mladi znanstveniki, ki bazo znanja uporabljajo pri študiju in delu, vam bodo zelo hvaležni.
Gostuje na http://www.allbest.ru/
1. Statistična značilnostkotla, ko se spremeni temperatura napajalne vode
bobnasti kotlovski turbinski akumulator
Med delovanjem kotla se lahko njegova zmogljivost spreminja v mejah, ki jih določa način delovanja porabnikov. Spremeni se lahko tudi temperatura dovodne vode in zračni režim peči. Vsak način delovanja kotla ustreza določenim vrednostim parametrov nosilcev toplote v poteh voda-para in plin, toplotnim izgubam in učinkovitosti. Ena od nalog osebja je vzdrževanje optimalen način kotla pri danih obratovalnih pogojih, ki ustreza največjemu možnemu neto izkoristku kotla. V zvezi s tem postane potrebno določiti učinek statičnih značilnosti kotla - obremenitev, temperatura dovodne vode, zračni način peči in značilnosti goriva - na njegovo delovanje pri spreminjanju vrednosti navedenih parametrov. V kratkih obdobjih prehoda kotla iz enega načina v drugega, sprememba količine toplote, pa tudi zamuda v sistemu njene regulacije povzročita kršitev materialne in energetske bilance kotla ter spremembo parametre, ki označujejo njegovo delovanje. Kršitev stacionarnega načina delovanja kotla v prehodnih obdobjih je lahko posledica notranjih (za kotel) motenj, in sicer zmanjšanja relativnega sproščanja toplote v peči in njegove spremembe. zračni način in način dovajanja vode ter zunanje motnje - spremembe porabe pare in temperature napajalne vode. Odvisnosti parametrov od časa, ki označujejo delovanje kotla v prehodnem obdobju, se imenujejo njegove dinamične značilnosti.
Odvisnost parametrov od temperature napajalne vode. Na delovanje kotla pomembno vpliva temperatura napajalne vode, ki se med obratovanjem lahko spreminja glede na način delovanja turbin. Zmanjšanje temperature dovodne vode pri določeni obremenitvi in drugih nespremenjenih pogojih določa potrebo po povečanju sproščanja toplote v peči, tj. poraba goriva in kot posledica tega prerazporeditev prenosa toplote na grelne površine kotla. Temperatura pregretja pare v konvektivnem pregrevalniku se poveča zaradi povečanja temperature produktov zgorevanja in njihove hitrosti, temperatura ogrevanja vode in zraka pa se poveča. Temperatura izpušnih plinov in njihova prostornina se povečata. Skladno s tem se poveča izguba z odhajajočimi plini.
2 . Zagon bobnastega kotla
Med zagonom se zaradi neenakomernega segrevanja kovine na površinah dodatno pojavijo toplotne napetosti: у t = e t E t ?t
e t - koeficient linearne ekspanzije.
E t je modul elastičnosti jekla.
t raste z vami. Zato vžig izvajamo počasi in previdno, da hitrost in toplotna obremenitev ne presežeta dovoljene. , . Začetna shema.
RKNP - regulacijski ventil za neprekinjeno čiščenje.
V-zrak.
rec. - recirkulacijski vod.
Drenaže.
PP - čiščenje pregrevalnika.
GPZ je glavni parni ventil.
SP - povezovalni parovod.
PP - ekspander za vžig.
RROU - redukcijsko-hladilna enota za vžig.
K.S.N. - zbiralnik lastnih potreb.
K.O.P. - zbiralnik žive pare.
RPK - regulacijski dovodni ventil.
RU - vžigalna enota.
PM - linija hranil.
Začni zaporedje
1. Zunanji pregled (grelne površine, obloge, gorilniki, varnostni ventili, vodoindikatorji, regulatorji, ventilator in odvod dima).
2. Zaprite odtoke. Odprite prezračevalno odprtino in odzračite pregrelnik.
3. Skozi spodnje točke se kotel napolni z odzračeno vodo s temperaturo, ki ustreza stanju: (vу t).
4. Čas polnjenja 1-1,5 ure Polnjenje se konča, ko voda zapre odvodne cevi. Pri izpolnjevanju se prepričajte< 40єC.
5. Vklopite odvod dima in ventilator ter zračite peč in plinske kanale 10-15 minut.
6. Nastavite vakuum na izstopu iz peči kg / m 2, nastavite pretok.
7. Toplota, ki se sprošča pri zgorevanju goriva, se porabi za ogrevanje grelnih površin, oblog, vode in za uparjanje. S povečanjem trajanja vžiga ^Q pare. in vQ obremenitev.
8. Ko se iz zračnikov pojavi para, so le-te zaprte. Pregrelnik se ohladi z zagonsko paro, ki jo sprošča skozi PP. Odpornost čistilnega voda ~ > ^P b.
9. Pri P = 0,3 MPa so spodnje točke zaslonov in indikatorji zraka pihane. Pri P = 0,5 MPa se PP zapre, GPZ-1 odpre in skupni ventil se segreje, pri čemer se skozi ekspander za vžig sprosti para.
10. Občasno napolnite boben z vodo in nadzorujte nivo vode.
11. Povečajte porabo goriva. ºC/min.
12. Pri P = 1,1 MPa se vklopi neprekinjeno čiščenje in uporabi recirkulacijski vod (za zaščito ECO pred pregorevanjem).
13. Pri P = 1,4 MPa se vžigalni ekspander zapre in odprejo vžigalne redukcijsko-hladilne enote. Povečajte porabo goriva.
14. Pri P \u003d P nom - 0,1 MPa in t p \u003d t nom - 5 ° C se preveri kakovost pare, obremenitev se poveča na 40%, odpre se GPZ-2 in vklopi kotel na zbiralnik žive pare.
15. Vklopite glavni dovod goriva in povečajte obremenitev na nominalno.
16. Preklopite na napajanje kotla preko regulacijskega dovodnega ventila in popolnoma napolnite pregrevalnik.
17. Vklopite avtomatizacijo.
3. Značilnosti zagona ogrevalnih turbin
Začetek turbine z odvzemom pare potekajo v bistvu na enak način kot zagon čistih kondenzacija turbine. Regulativni ventili nizkotlačni deli (regulacija odsesavanja) morajo biti popolnoma odprti, regulator tlaka izklopljen in ventil v odsesovalnem vodu zaprt. Očitno je, da pod temi pogoji vsaka turbina z odvzemom pare deluje kot čisto kondenzacijska in jo je mogoče zagnati na zgoraj opisani način. Vendar je treba biti pozoren Posebna pozornost do tistih odtočnih vodov, ki jih kondenzacijska turbina nima, zlasti do odtoka odvodnega voda in varnostni ventil. Dokler je tlak v komori za vzorčenje pod atmosferskim tlakom, morajo biti ti odtočni vodi odprti proti kondenzatorju. Ko je turbina za ekstrakcijo zavrtena na polno število vrtljajev, je generator sinhroniziran, priključen na omrežje in sprejeta določena obremenitev, lahko vklopite regulator tlaka in ga počasi odprete. zaporni ventil na izbirni črti. Od te točke naprej začne delovati regulator tlaka in mora vzdrževati želeni izvlečni tlak. Pri turbinah s povezanim krmiljenjem vrtilne frekvence in ekstrakcije, prehod iz čisto kondenzacijskega režim delovanje z odvajanjem pare običajno spremlja le rahlo nihanje obremenitve. Pri vklopu regulatorja tlaka pa je treba paziti, da se obvodni ventili ne zaprejo takoj popolnoma, saj se s tem ustvari oster porast(udarni) tlak, ki lahko povzroči odpoved turbine. Pri turbinah z nevezano regulacijo vsak od regulatorjev prejme impulz pod vplivom delovanja drugega regulatorja. Zato so lahko nihanja obremenitve ob prehodu na delovanje z odsesavanjem pare izrazitejša. Zagon turbine s protitlakom se običajno izvede za izpuh v ozračje, za kar se izpušni ventil najprej odpre z roko pri zaprtem ventilu. Sicer pa se pri zagonu kondenzacijskih turbin ravnajo po zgornjih pravilih. Preklop iz izpušnega na protitlačno delovanje (na proizvodno linijo) se običajno izvede, ko turbina doseže normalno število vrtljajev. Za preklop se najprej postopoma zapre izpušni ventil, da se za turbino ustvari protitlak, ki je nekoliko višji od protitlaka v proizvodni liniji, na kateri bo turbina delovala, nato pa se ventil te linije počasi odpre. Ventil mora biti popolnoma zaprt do trenutka, ko je ventil proizvodne linije popolnoma odprt. Regulator tlaka se vklopi, ko se turbina zmanjša toplotna obremenitev, in generator bo priključen na omrežje; običajno je bolj priročno vklopiti v trenutku, ko je protitlak nekoliko nižji od običajnega. Od trenutka, ko se v izpušni cevi vzpostavi želeni protitlak, se regulator visoke hitrosti izklopi in turbina začne delovati po termičnem urniku pod nadzorom regulatorja tlaka.
4. AMPAKskladiščna zmogljivost kotla
V delujočem kotlovskem agregatu se toplota akumulira v grelnih površinah, v vodi in pari, ki se nahajata v volumnu grelne površine kotla. Pri enaki zmogljivosti in parametrih pare se v bobnastih kotlih akumulira več toplote, kar je predvsem posledica velike količine vode. Pri bobnastih kotlih se 60-65% toplote akumulira v vodi, 25-30% - v kovini, 10-15% - v pari. Pri enkratnih kotlih se do 65% toplote akumulira v kovini, preostalih 35% pa v pari in vodi.
Z zmanjšanjem parnega tlaka se del akumulirane toplote sprosti zaradi znižanja temperature nasičenja medija. V tem primeru se skoraj v trenutku proizvede dodatna količina pare. Količina dodatne pare, ki jo dobimo, ko se tlak zmanjša za 1 MPa, se imenuje skladiščna zmogljivost kotla:
kjer je Q ak toplota, sproščena v kotlu; q - poraba toplote za pridobivanje 1 kg pare.
Pri bobnastih kotlih s parnim tlakom nad 3 MPa je zmogljivost skladiščenja mogoče najti iz izraza
kjer je r latentna toplota uparjanja; G m - masa kovine izparilnih grelnih površin; C m, C in - toplotna kapaciteta kovine in vode; Dt n - sprememba temperature nasičenja s spremembo tlaka za 1 MPa; V in, V p - prostornine vode in pare kotlovske enote; - sprememba gostote pare z zmanjšanjem tlaka za 1 MPa; - gostota vode. Prostornina vode v kotlovski enoti vključuje prostornino vode bobna in obtočnih krogov, prostornina pare vključuje prostornino bobna, prostornino pregrevalnika in prostornino pare v ceveh uparjalnika.
Praktičnega pomena je tudi dovoljena vrednost stopnje znižanja tlaka, ki določa stopnjo povečanja izpusta pare kotlovske enote.
Pretočni bojler omogoča zelo visoke hitrosti zmanjšanje tlaka. Pri hitrosti 4,5 MPa / min je mogoče doseči povečanje proizvodnje pare za 30-35%, vendar v 15-25 s. Bobnasti kotel omogoča nižjo stopnjo znižanja tlaka, kar je povezano z nabrekanjem nivoja v bobnu in nevarnostjo uparjanja v odtočnih ceveh. Pri stopnji znižanja tlaka 0,5 MPa / min lahko bobnasti kotli delujejo s povečanjem proizvodnje pare za 10-12% 2-3 minute.
Gostuje na Allbest.ru
...Podobni dokumenti
Razvrstitve parnih kotlov. Osnovne postavitve kotlov in vrste kurišč. Postavitev kotla s sistemi v glavni stavbi. Postavitev grelnih površin v bobnasti kotel. Toplotni, aerodinamični izračun kotla. Presežek zraka v kotlovski poti.
predstavitev, dodana 08.02.2014
Izhod pare bobnastega kotla z naravno cirkulacijo. Temperatura in tlak pregrete pare. Stolpna in polstolpna postavitev kotla. Zgorevanje goriva v suspenziji. Izbira temperature zraka in toplotnega kroga kotla.
seminarska naloga, dodana 16.04.2012
Namen in glavne vrste kotlov. Naprava in princip delovanja najpreprostejšega pomožnega parnega vodocevnega kotla. Priprava in zagon kotla, njegovo vzdrževanje med delovanjem. Izločitev parnega kotla iz uporabe. Glavne okvare parnih kotlov.
povzetek, dodan 03.07.2015
Priprava parnega kotla za vžig, pregled glavnega in pomožna oprema. Začetek delovanja in vklop injektorjev. Vzdrževanje delujočega kotla, regulacija tlaka in temperature žive in vmesne pare, napajalne vode.
povzetek, dodan 16.10.2011
Pridobivanje energije v obliki njene električne in toplotne oblike. Pregled obstoječih elektrodnih kotlov. Študija toplotne mehanske energije v pretočnem delu kotla. Izračun faktorja učinkovitosti elektrodnega kotla. Računalniško modeliranje postopek.
diplomsko delo, dodano 20.03.2017
Značilnosti ladijskih parnih kotlov. Določanje volumna in entalpije dimnih plinov. Izračun kurišča kotla, toplotne bilance, konvektivne grelne površine in toplotne izmenjave v ekonomizatorju. Delovanje ladijskega pomožnega parnega kotla KVVA 6,5/7.
seminarska naloga, dodana 31.3.2012
Načini nadzora temperature vode v električni grelniki vode. Metode intenzifikacije toplotnega in masnega prenosa. Izračun pretočnega dela kotla, največja moč toplotna moč konvektorja. Razvoj ekonomičnega načina delovanja elektrodnega kotla v Matlabu.
magistrsko delo, dodano 20.3.2017
Vrste peči za parne kotle, izračunane značilnosti mehanskih peči z verižno rešetko. Izračun potrebne količine zraka in količine produktov zgorevanja goriva, izdelava toplotne bilance kotla. Določanje temperature plina v območju zgorevanja goriva.
priročnik za usposabljanje, dodan 16.11.2011
Ustvarjanje nasičene ali pregrete pare. Načelo delovanja parnega kotla SPTE. Opredelitev učinkovitosti ogrevalni kotel. Uporaba plinskih kotlov. Ogrevalni kotel iz litega železa. Oskrba z gorivom in zrakom. Cilindrični parni boben.
povzetek, dodan 01.12.2010
Oskrba z vodo kotlovnice, princip delovanja. zemljevid režima parni kotel DKVr-10, proces zgorevanja goriva. Značilnosti rekonstruiranih dvocevnih vodocevnih kotlov. Naprave, vključene v sistem avtomatizacije. Opis obstoječih zaščit.
Kotlovnica je sestavljena iz kotla in pomožne opreme. Naprave za proizvodnjo pare oz topla voda visok krvni pritisk zaradi toplote, ki se sprošča pri zgorevanju goriva, ali toplote, dovedene iz tujih virov (običajno z vročimi plini), imenujemo kotlovske enote.
Razdeljeni so na parni kotli in toplovodni kotli. Kotlovske enote, ki uporabljajo (tj. izkoriščajo) toploto izpušnih plinov iz peči ali drugih glavnih in stranskih proizvodov različnih tehnološki procesi, poklical kotli na odpadno toploto.
Sestava kotla vključuje: peč, pregrelnik, ekonomizator, grelnik zraka, okvir, oblogo, toplotna izolacija, oblazinjenje. Pomožna oprema upoštevajte: vlečne stroje, naprave za čiščenje ogrevalnih površin, pripravo goriva in oskrbo z gorivom, opremo za odstranjevanje žlindre in pepela, zbiralnike pepela in druge naprave za čiščenje plinov, plinovode in zrakovode, cevi za vodo, paro in gorivo, armature, slušalke, avtomatizacijo, nadzor ter zaščitne naprave in naprave, oprema za čiščenje vode in dimnik.
Za okovje vključujejo regulativne in zaklepne naprave, varnostni in vodni testni ventili, manometri, naprave za prikaz vode.
AT slušalke vključuje jaške, pokukalce, lopute, vrata, lopute. Stavba, v kateri so kotli, se imenuje kotlovnica.
Imenuje se kompleks naprav, vključno s kotlovsko enoto in pomožno opremo kotlovnica. Odvisno od vrste porabljenega goriva in drugih pogojev nekateri navedeni elementi pomožne opreme morda ne bodo na voljo. Kotlovnice, ki dovajajo paro turbinam termoelektrarn
postaje se imenujejo energija. Za oskrbo s paro industrijskih porabnikov in ogrevanje zgradb, v nekaterih primerih posebno proizvodnja in ogrevanje kotlovske instalacije.
Kot vir toplote za kotlovnice se uporabljajo naravna in umetna goriva (premog, tekoči in plinasti produkti petrokemične predelave, naravni in plavžni plini itd.), izpušni plini iz industrijskih peči in drugih naprav. sončna energija, cepitvena energija jeder težkih elementov (uran, plutonij) itd.
Tehnološki sistem kotlovnica z bobnastim parnim kotlom, ki deluje na premog v prahu, je prikazana na sl. 5. Gorivo iz skladišča premoga po drobljenju dovaja transporter v bunker surovi premog 1 , iz katerega se pošlje v sistem za prašenje, ki ima mlin za prah za premog 2. Gorivo v prahu s posebnim ventilatorjem 3 prevažajo po ceveh zračni tok do gorilnika m 4 kotlovske peči 5, ki se nahaja v kotlovnici 14. Sekundarni zrak se v gorilnike dovaja tudi s puhalom. 13 (običajno preko grelnika zraka 10 kotel) . Voda za napajanje kotla se dovaja v njegov boben 7 dovodna črpalka 12 iz rezervoarja za napajalno vodo 11 z napravo za odzračevanje. Preden se voda dovaja v boben, se ta segreje v vodnem ekonomizatorju. 9 kotel. V cevnem sistemu pride do izhlapevanja vode 6 . Suha nasičena para iz bobna vstopi v pregrevalnik 8, nato pošlje potrošniku.
Slika 5 - Tehnološka shema kotlovnice:
a- vodna pot; b- pregreta para; v- pot goriva; G- pot gibanja
zrak; d- pot produktov zgorevanja; e- pot pepela in žlindre; 1 - bunker
gorivo; 2 - mlin za premog; 3 - ventilator mlina;
4 - gorilnik;
5 - kontura peči in plinskih kanalov kotlovske enote; 6 - zasloni za peči; 7 - boben;
8 - pregrelnik; 9 - vodni ekonomizator; 10 - grelnik zraka;
11 - rezervoar za vodo z odzračevalno napravo;
12 - hranljiv
črpalka; 13 - ventilator; 14 - obris stavbe kotlovnice (prostor
kotlovnica); 15 - zbiralnik pepela;
16 - odvod dima;
17 - dimnik; 18 - črpališče za črpanje celuloze pepela in žlindre
Mešanica goriva in zraka, ki jo gorilniki dovajajo v zgorevalna komora(peč) parnega kotla, izgori in tvori visokotemperaturni (1500 ° C) gorilnik, ki oddaja toploto v cevi 6, nahaja na notranja površina stene peči. To so evaporativne grelne površine, imenovane zasloni. Ko dajo del toplote zaslonom, dimni plini s temperaturo približno 1000 ° C prehajajo skozi zgornji del zadnjega stekla, katerega cevi se nahajajo tukaj v velikih razmakih (ta del se imenuje feston), in operite pregrelnik. Nato se produkti zgorevanja premaknejo skozi vodni ekonomizator, grelnik zraka in zapustijo kotel s temperaturo nekoliko višjo od 100 °C. Plini, ki izhajajo iz kotla, se očistijo pepela v zbiralniku pepela 15 in odvod dima 16 izpuščen v ozračje skozi dimnik 17. Iz dimnih plinov ujeti zdrobljen pepel in žlindra, ki je padla v spodnji del peči, se praviloma odstrani v vodnem toku skozi kanale, nato pa nastalo pulpo izčrpajo posebne črpalke bager. 18 in odstranjeni skozi cevovode.
Slika 5 prikazuje, da bobnasto kotlovsko enoto sestavljajo zgorevalna komora in plinski kanali, boben, grelne površine pod tlakom delovno okolje(voda, parna mešanica, para), grelnik zraka, povezovalni cevovodi in zračni kanali . Tlačne ogrevalne površine vključujejo vodni ekonomizator, izparilne elemente, ki jih tvorijo predvsem zasloni in festoni kurišča, ter pregrelnik. Vse grelne površine kotla, vključno z grelnikom zraka, so običajno cevaste. Le nekaj močnih parni kotli imajo grelnike zraka drugačne izvedbe. Površine uparjalnika so povezane z bobnom in skupaj z odtočnimi cevmi, ki povezujejo boben s spodnjimi mrežnimi kolektorji, tvorijo obtočni krog . Para in voda sta ločeni v bobnu; poleg tega velika zaloga vode v njem poveča zanesljivost kotla. Spodnji trapezni del peči kotlovske enote (glej sliko 5) se imenuje hladni lijak - hladi delno pečeni ostanek pepela, ki izpada iz gorilnika, ki pade v posebno sprejemno napravo v obliki žlindre. Kotli na kurilno olje nimajo hladnega lijaka. Plinski kanal, v katerem sta vodni ekonomizator in grelnik zraka, se imenuje konvektivna(konvektivni rudnik), pri katerem se toplota na vodo in zrak prenaša predvsem s konvekcijo. Grelne površine, vgrajene v ta kanal in imenovane rep, omogočajo znižanje temperature produktov zgorevanja s 500-700 °C po pregrevalniku na skoraj 100 °C, tj. bolj polno izkoristiti toploto zgorelega goriva.
Celoten cevni sistem in boben kotla podpira okvir, sestavljen iz stebrov in prečnih nosilcev. Peč in plinski kanali so zaščiteni pred zunanjimi toplotnimi izgubami zidanje- plast ognjevzdržne in izolacijski materiali. OD zunanja stran obloge sten kotla so plinotesno obložene z jekleno pločevino, da se prepreči sesanje odvečnega zraka v kurišče in izbijanje prašnih vročih produktov zgorevanja, ki vsebujejo strupene sestavine.