Izvedbena shema parnega kotla dkvr 20 13. Prostornine zraka in produktov zgorevanja
Slika 1. Zasnova kotla DKVR 20-13
1. Boben kotla
2. Peč kotla
3. Ekonomajzer
4. Gorilnik
5. Parni vod
6. Vžigalnik
7. Odvod dima
8. Ventilator puhala
1.2 Opis tehnologije enote s tabelo tehnoloških parametrov
Parni kotel je sklop enot, namenjenih za proizvodnjo vodne pare. Ta kompleks je sestavljen iz številnih naprav za izmenjavo toplote, ki so med seboj povezane in služijo za prenos toplote iz produktov zgorevanja goriva v vodo in paro. Začetni nosilec energije, katerega prisotnost je potrebna za tvorbo pare iz vode, je gorivo.
Delovanje kotla je sestavljeno iz naslednjih postopkov:
1. Zgorevanje goriva, ki vstopa v peč. Vključuje gorivo-plin in zrak. Posledično nastanejo dimni plini, segreti na visoko temperaturo.
2. Prenos toplote iz produktov zgorevanja na stene kotla in iz njih v vodo.
3. Segrejte vodo do vretja in jo pretvorite v paro.
4. Odvajanje dimnih plinov iz plinovodov v ozračje.
Gorivo je vir energije. Gorivo, ki prihaja po plinovodu, se v gorilniku zmeša z zrakom in sežge v peči. Zrak, potreben za zgorevanje, se vzame iz zgornje cone kotlovnice.
Zgorevanje goriva je neprekinjen fizikalni in kemični proces. Kemična stran zgorevanja je proces oksidacije njegovih gorljivih elementov s kisikom, ki poteka pri določeni temperaturi in ga spremlja sproščanje toplote. Intenzivnost zgorevanja ter učinkovitost in stabilnost procesa zgorevanja goriva sta odvisna od načina dovajanja in distribucije zraka med delci goriva. Običajno je proces zgorevanja goriva razdeljen na tri stopnje: vžig, zgorevanje in naknadno zgorevanje. Te faze običajno potekajo zaporedno v času, delno se prekrivajo.
R 
Izračun zgorevalnega procesa se običajno skrajša na določitev količine zraka v m 3, ki je potrebna za zgorevanje enote mase ali prostornine goriva, količine in sestave toplotne bilance ter določanja temperature zgorevanja.
Vrednost prenosa toplote je v prenosu toplote toplotne energije, ki se sprosti pri zgorevanju goriva, vode, iz katere je treba pridobiti paro, ali pare, če je treba njeno temperaturo povečati nad temperaturo nasičenosti.
Toplota se sprošča pri zgorevanju goriva, ki se s sevanjem v peči in konvekcijo iz ogrevanih plinastih produktov zgorevanja v dimnih kanalih kotla prenaša na vodo skozi površino ogrevanega kotla.
Ogrevalne površine so izdelane v obliki cevi. V notranjosti cevi je neprekinjeno kroženje vode, zunaj pa jih izpirajo vroči dimni plini ali zaznavajo toplotno energijo s sevanjem.
Tako v kotlovski enoti potekajo vse vrste prenosa toplote: toplotna prevodnost, konvekcija in sevanje. V skladu s tem so ogrevalne površine razdeljene na konvektivne in sevalne. Količina toplote, ki se prenese skozi enoto ogrevalne površine na enoto časa, se imenuje toplotna napetost grelne površine.
Tvorba pare v kotlovskih enotah poteka v določenem zaporedju. Že v sitastih ceveh se začne nastajanje pare. Ta proces poteka pri visoki temperaturi in tlaku. Fenomen izhlapevanja je v tem, da posamezne molekule tekočine, ki se nahajajo blizu njene površine in imajo velike hitrosti in posledično večjo kinetično energijo v primerjavi z drugimi molekulami, premagujejo učinke sile sosednjih molekul, ki ustvarjajo površinsko napetost, odletijo v okoliški prostor. Ko se temperatura dvigne, se hitrost izhlapevanja poveča. Povratni proces uparjanja se imenuje kondenzacija. Tekočina, ki nastane pri kondenzaciji, se imenuje kondenzat. Uporablja se za hlajenje kovinskih površin v pregrelnikih.
Kondenzat izpušne pare, ki se vrne od porabnika, se pošlje v dioerator, ki služi za odstranjevanje zraka in aktivnih plinov iz vode. Tja dodatno kemično prečiščeno vodo dovajajo črpalke.
Po dioeraciji se vsa napajalna voda dovaja v vodni ekonomizer, kjer se zaradi toplote izpušnih plinov voda segreje in vstopi v zgornji boben, nato v sistem sitocevnih cevi, kjer poteka proces uparjanja. Izpušni plini iz peči, ki oddajajo toploto za ogrevanje napajalne vode, se ohladijo in odstranijo z odvodom dima skozi cev v ozračje.
V procesu uparjanja se skupaj s paro v parni prostor odnesejo najmanjše kapljice vode, ki vstopijo v cevovod, izhlapijo, soli, ki jih vsebujejo, pa se usedejo na notranje stene v obliki vodnega kamna, kar lahko povzroči povečati toplotno upornost cevi.
Da bi ohranili takšno koncentracijo soli, pri kateri ne padejo iz raztopine, se izvaja pihanje.
Z izpihovanjem se del vode odstrani in z njo odstranimo soli v količini, v kateri prihajajo s napajalno vodo.
V zgornjem bobnu so nameščene ločevalne naprave za ločevanje vodnih kapljic od pare.
Para, ki nastane v kotlovski enoti, je razdeljena na nasičeno in pregreto. Nasičena para pa je razdeljena na suho in mokro. Torej Ker termoelektrarne potrebujejo pregreto paro, je za pregrevanje pare nameščen parni pregrevalnik, v tem primeru zaslonski in konjunktivni pregrelnik, pri katerem se toplota, pridobljena z zgorevanjem goriva in izpušnih plinov, uporablja za pregrevanje pare. Nastala pregreta para pri temperaturi T=540 C in tlaku P=100 atm. gre za tehnološke potrebe.
T 
tabela 1 - Tehnološki parametri
|
Ime parametra |
Razpon |
|||
|
Izhod pare | ||||
|
Temperatura zemeljskega plina | ||||
|
Temperatura dimnih plinov | ||||
|
Temperatura napajalne vode | ||||
|
Tlak v bobnu kotla | ||||
|
Tlak pare pred gorilniki | ||||
|
Tlak pare | ||||
|
Tlak plina | ||||
|
Tlak vode v dovodnem vodu | ||||
|
Temperatura pregretega plina | ||||
|
Izpust v kurišču | ||||
|
Poraba napajalne vode | ||||
|
Poraba zemeljskega plina | ||||
To in informacija pripada
podjetje uporabo s strani tretjih oseb
z lastnikom!
kako
specializirano
podjetje za proizvodnjo in dobavo
kotla in kotlovsko pomožne opreme, naše podjetje ponuja zanesljivo paro kotelDKVr-20-13 GM (
kotel
dostavljeno stranki v razsutem stanju, v kompletu
)
.
Nudimo tudi celovito delo na naslednjih področjih:
. načrtovanje kotlovnice, tako stacionarne kot MKU,
Zasnova za rekonstrukcijo kotlovske celice (zamenjava kotla z bolj ali manj produktivnim),
Dobava kotla(ov) in pomožne opreme,
Preveri: za nakup parnega kotla DKVr-20-13 GM, od Poslati boste morali na naš naslovaplikacija, kje nujnonavesti :
. razpored dobave kotla ( strokovni nasveti, priporočila ) ;
Podrobnosti o podjetju;
Kontaktna oseba, položaj;
Telefoni/faks za povratne informacije;
. E-naslov podjetja ( E-naslov:).
Dostava za izračun stroškov dostave - navedite destinacijo(samodejna dostava, Dostava po železnici ).
Za posvetovanje specialist: 8- 960- 942- 53- 03
T elephone /faks : 8 ( 3854) 44- 86- 49
E-naslov : [email protected] mail.ru
Cenik DKVR
. Za Dobavni komplet kotla DKVr-20-13 GM (ross) :
1. Zgornji boben, spodnji boben z intra-bobnastimi napravami (z narebri rezkane luknje za cev kotla);
3. Pristajalne stopnice, okvir, okvir, materiali za obloge (po naročilu);
5. Škatla z rezervnimi deli in priborom v kompletu (zaporni ventili, instrumentacija);
6. Paket tehnične dokumentacije: potni list kotla DKVr-20-13 GM z vlogo - akti ultrazvočnega testiranja, potrdila in dovoljenje za uporabo "Rostekhnadzor".
. Izvedba dela :
1. Demontažna dela;
2. Inštalacijska dela;
3. Zamenjava cevnih sistemov kotlov;
4. Opečna dela (lahka/težka);
5. Montaža in nastavitev instrumentacije in avtomatizacije;
6. prilagoditev zagona;
. Izbira opreme jaz :
(Pojdi na stran)
. Avtomatizacija kotla . Kompleti bobnov . Cevni sistem kotlov .
. Kotli serije KVR / KVm . GMC za nalaganje . Drobilniki premoga VDG, VDP .
. Dobava premoga (TS-2) . Odstranjevanje pepela žlindre SHZU . Modularne kotlovnice MKU .
. VDN, DN. Gorilniki GM, GM, GM, Weishaup t . Enote WPU . Odzračevalniki DA .
. filtri FIPA . Ekonomizatorji EB, BVES . Ventili 17s28nzh . Kazalniki Dy10Py25 .
. Izravnalna plovila UK (400 / 455 / 630 / 1000 ) .
.
Splošna oblika
:
. Upravljanje za delovanje kotlov serije DKVR :
(Pojdi na stran)
. Naprava kotla . Montaža kotla. Kemija kotlovske vode .
.
Program za pregled kotla .
. Splošni podatki o kotlu DKVr-20-13 GM:
Parni kotel DKVr-20 13 GM z dvojnim bobnom, navpična vodna cev, zasnovana za ustvarjanje nasičene ali rahlo pregrete pare za potrebe procesa industrijsko podjetje, v sistemih ogrevanja, prezračevanja in oskrbe s toplo vodo.
Kotel DKVr 20 13 GM ima oklopljeno zgorevalno komoro in razvit kotlovski snop iz upognjenih cevi. Za odpravo vlečenja plamena v žarek in zmanjšanje izgub z zajemom in kemičnim podgorevanjem je zgorevalna komora kotla DKVr-20; DKVR-4; DKVR-6.5 je s šamotno pregrado razdeljen na dva dela: lastno kurišče in naknadni gorilnik. Pri kotlih DKVr-10 je naknadni gorilnik ločen od peči s cevmi zadnjega zaslona. Med prvo in drugo vrsto cevi kotlovskega snopa vseh kotlov je nameščena tudi šamotna predelna stena, ki ločuje snop od naknadnega gorilnika. V notranjosti kotlovskega snopa je litoželezna pregrada, ki deli snop na prvi in drugi plinovod in zagotavlja horizontalno obračanje plinov v snopu med prečnim pranjem cevi.
Vhod plinov iz peči v naknadni gorilnik in izstop plinov iz kotla sta asimetrična.
Če obstaja pregrelnik, nekatere cevi kotla niso nameščene; pregrelniki so nameščeni v prvi dimnik po drugi ali tretji vrsti kotlovskih cevi. Kotli imajo dva bobna - zgornji (dolgi) in spodnji (kratki) - in cevni sistem. Za pregled bobnov in namestitev naprav vanje ter čiščenje cevi z rezalniki so na dnu ovalni jaški velikosti 325x400 mm.
Bobni kotla DKVr-20-13 GM, delovni tlak 1,4 oz. 2,4 MPa, iz jekla 16GS, 09G2S, debelina stene 13 oziroma 20 mm. Nadzor kakovosti izdelkov je zagotovljen z ultrazvočno diagnostiko bobnastih zvarov. Za kotel DKVr-20 13 GM se izda potni list in dodeli se številka kotla. V potni list kotla je vpisana vsa primarna dokumentacija za komponente (bobni, cevni sistem, zaslonska kamera, cevna armatura), certifikati in uporabna dovoljenja, ki jih izda "Zvezna služba za okoljski, tehnološki in jedrski nadzor" z uporabo aktov UZD.
Zaslon in vrelni snopi kotla DKVr-20 13 GM so izdelani iz jeklenih brezšivnih cevi Ø 51 mm, stene 20 mm. Za odstranjevanje blata v kotlih so na spodnjih komorah zaslonov končne lopute, za periodično čiščenje komor so nastavki Ø 32x3 mm.
Pregrelniki kotlov DKVr, ki se nahajajo v prvem plinovodu vzdolž plinovoda, so profilno enotni za kotle enakega tlaka in se pri kotlih različnih zmogljivosti razlikujejo le po številu vzporednih tuljav.
Pregrelniki - enoprehodni za paro - zagotavljajo pregreto paro brez uporabe razgrevalnikov. Pregreta parna komora je pritrjena na zgornji boben; ena podpora te komore je fiksna, druga pa premična.
Kotel DKVr-20 13 GM ima naslednjo shemo kroženja: napajalna voda vstopa v zgornji boben skozi dva dovodna voda, od koder vstopi v spodnji boben skozi šibko ogrevane cevi konvektivnega snopa. Zasloni se napajajo z neogrevanimi cevmi iz zgornjega in spodnjega bobna. Sprednji zaslon kotla DKVr-10 se napaja z vodo iz spodnjih cevi zgornjega bobna, zadnji zaslon - iz spodnjih cevi spodnjega bobna. Parno-dyanaya mešanica iz zaslonov in dvižnih cevi žarka vstopi v zgornji boben. Vsi kotli v zgornjem bobnu so opremljeni z separatorjem pare znotraj bobna za proizvodnjo pare.
Parni kotel DKVr 20 13 GM, ki ga je mogoče dobaviti v eni prenosni enoti in razstaviti, ima varjen nosilni okvir iz valjanega jekla. Parni kotel DKVr-10-13 GM nima nosilnega okvirja. Fiksna, togo fiksna točka kotla je sprednja podpora spodnjega bobna. Preostale podpore spodnjega bobna in komore stranskih zaslonov so drsne. Kamere sprednjega in zadnjega zaslona so pritrjene z nosilci na okvir puhala. Kamere na stranskem zaslonu so pritrjene na podporni okvir.
Kotel je opremljen z instrumenti in potrebnimi armaturami. Na parni kotel DKVr-20-13 GM so nameščeni naslednji priključki: varnostni ventili; manometri in tripotni ventili do njih; nivojski indikatorski okvirji s klingerjevimi očali in zaklepnimi napravami za nivojske indikatorje; zaporni ventili, regulacijo in povratni ventili dobava kotlov; zaporni ventili za prezračevalne sode, sitaste komore, regulator moči in pregrelnik; zaporni ventili za odvajanje nasičene pare (za kotle brez pregrevalnika); zaporni ventili za izbiro pregrete pare (za kotle s parnimi pregrevalniki); zaporni ventili na vpihovalnem in ogrevalnem vodu spodnjega bobna med prižiganjem kotlov (za kotle DKVr-10); ventili za odvajanje vode iz spodnjega bobna; zaporni ventili na dovodu kemikalij; ventili za vzorčenje pare. Za kotle DKVr-10 so dobavljeni tudi zaporni in igelni ventili za neprekinjeno pihanje zgornjega bobna.
Na parni kotel DKVr-20-13 GM je nameščen litoželezni priključek za servisiranje plinovodov.
Številni testi in dolgoletne izkušnje delovanja veliko število kotli DKVr jih je potrdil zanesljivo delovanje pri tlaku, ki je nižji od nazivnega tlaka. Najmanjši dovoljeni tlak (absolutni) v kotlu DKVr-20 13 GM je 0,7 MPa (7 kgf / cm 2). Pri nižjem tlaku se vsebnost vlage v pari, ki jo proizvajajo kotli, močno poveča, pri zgorevanju žveplenih goriv (Sp > 0,2 %) pa opazimo nizkotemperaturno korozijo. Z zmanjšanjem delovnega tlaka se učinkovitost kotlovske enote ne zmanjša, kar potrjujejo primerjalni toplotni izračuni kotlov pri nazivnem in znižanem tlaku. Elementi kotlov so zasnovani za delovni tlak 1,4 MPa (14 kgf / cm 2), varnost njihovega delovanja pa zagotavljajo varnostni ventili, nameščeni na kotlu.
Z znižanjem tlaka v kotlih na 0,7 MPa se konfiguracija kotlov z ekonomizatorji ne spremeni, saj je v tem primeru podhlajenje vode v dovodnih ekonomizatorjih na temperaturo nasičenosti pare v kotlu več kot 20 ° C, ki izpolnjuje zahteve pravil Gosgortekhnadzorja.
V kotlu DKVr-20 13 GM se pri kurjenju plina in kurilnega olja uporabljajo dvoconski vrtinčni plinsko-oljni gorilniki tipa GMG (2 gorilnika na kotel).
Kotli tipa DKVr, ki delujejo na kurilno olje, so opremljeni z ekonomizatorji iz litega železa, pri uporabi samo zemeljskega plina se lahko za dokončanje kotlov uporabijo jekleni ekonomizatorji.
. T tehničniznačilnost:
|
Tovarniška oznaka |
Vrsta goriva |
Izhod pare, t/h |
Pritisk |
Temperatura pare. °C |
Ocenjena učinkovitost, % |
Skupne mere samega kotla, mm (DxBxH), mm |
Masa kotla v prostornini |
||
|
nasičen |
pregret |
plin |
kurilno olje |
||||||
| Kotli, ki delujejo na tekoča in plinasta goriva | |||||||||
| DKVR-2,5-13GM | Plin, olje | 2,5 | 1,3 (13) | 194 | - | 90,0 | 88,8 | 5913 x 4300 x 5120 | 6886 |
| DKVr-4-13GM |
Plin, olje | 4,0 | 1,3 (13) | 194 | - | 90,0 | 88,8 | 7203 x 4590 x 5018 | 8577 |
| DKVr-4-13-225 GM |
Plin, olje | 4,0 | 1,3 (13) | - | 225 | 89,8 | 88,0 | 7203 x 4590 x 5018 | 9200 |
| DKVR-6,5-13GM |
Plin, olje | 6,5 | 1,3 (13) | 194 | - | 91,0 | 89,5 | 7203 x 4590 x 5018 | 11447 |
| DKVR-6.5-13-225GM |
Plin, olje | 6,5 | 1,3 (13) | - | 225 | 90,0 | 89,0 | 8526 x 5275 x 5018 | 11923 |
| DKVr-10-13 GM |
Plin, olje | 10,0 | 1,3 (13) | 194 | - | 91,0 | 89,5 | 88S0x5830x7100 | 15420 |
| DKVr-10-13-225 GM |
Plin, olje | 10,0 | 1,3 (13) | - | 225 | 90,0 | 88,0 | 8850 x 5830 x 7100 | 15396 |
| DKVr-10-23 GM |
Plin, olje | 10,0 | 2,3 (23) | 220 | - | 91,0 | 89,0 | 8850 x 5830 x 7100 | 17651 |
| DKVr-10-23-370 GM |
Plin, olje | 10,0 | 2,3 (23) | - | 370 | 90,0 | 88,0 | 8850 x 5830 x 7100 | 18374 |
| DKVr-10-39 GM |
Plin, olje | 10,0 | 3,9 (39) | 247 | - | 89,0 | 89,0 | 11030x5450x5660 | 30346 |
| DKVr-10-39-440 GM |
Plin, olje | 10,0 | 3,9 (39) | - | 440 | 89,0 | 89,0 | 11030x5450x5660 | 32217 |
| DKVR-20-13 GM |
Plin, olje | 20,0 | 1,3 (13) | 194 | - | 92,0 | 90,0 | 9776 x 3215 x 6246 | 44634 |
| DKVR-2O-13-250GM |
Plin, olje | 20,0 | 1,3 (13) | - | 250 | 91,0 | 89,0 | 9776 x 3215 x 6246 | 45047 |
| DKVr-20-23-370 GM | Plin, olje | 20,0 | 2,3 (23) | - | 370 | 91,0 | 89,0 | 9776 x 3215 x 6253 |
44440 |
Parni kotel DKVr-20-13 GM (DKVr-20-13-250 GM)* je parni vertikalni vodnocevni kotel z zaščiteno zgorevalno komoro in vreliščem, izdelan po načrtovalni shemi "D", značilna lastnost ki je stranska lega konvektivnega dela kotla glede na zgorevalno komoro.
Razlaga imena kotla DKVr-20-13 GM (DKVr-20-13-250 GM) *:
DKVR – tip kotla (rekonstruirani dvobobni vodnocevni kotel), 20 – parna zmogljivost (t/h), 13 – absolutni pritisk para (kgf / cm 2), GM - kotel za kurjenje plinastega goriva / tekoče gorivo(dizel in kurilno gorivo za gospodinjstvo, kurilno olje, olje), 250 - temperatura pregrete pare, ° С (če ni številke - nasičena para).
Cena montaže kotla: 7.670.000 rubljev
Cena kotla v razsutem stanju: 7.068.200 rubljev, 7.729.000 rubljev (*)
Kotli DKVR-20-13 s parno zmogljivostjo 20 t/h in nadtlak 1,3 MPa (13 kgf / cm 2). Kotli DKVR-20-13 razponskega tipa (v smeri dimnih plinov).
Glavni elementi kotlov DKVR -20-13. Dva bobna: zgornji in spodnji. Notranji premer obeh bobnov je 1000 mm z debelino stene 13 mm. Bobni so izdelani iz jekla 16GS. Kurišče komornega tipa je v celoti zaščiteno, razen spodnjega (spodnjega) dela.
Ogrevalne površine: sistem zaslonskih cevi in sistem konvektivnih cevi (konvektivni žarek). Cevi grelnih površin so pritrjene na bobne z razširjanjem.
Slušalke.
zidanje.
Plinski kanali itd.
Kotli DKVR-20-13 se strukturno razlikujejo od kotlov DKVR z manjšo zmogljivostjo pare, zlasti:
1. Pri kotlih DKVR-20-13 je zgornji boben skrajšan in ne spada v peč. Oba bobna imata enako dolžino 4500 mm. Zmanjšanje dolžine zgornjega bobna izboljša zanesljivost kotla in odpravi stroške dragega streljanja zgornjega bobna;
2. Za vzdrževanje zahtevane količine vode in za pridobitev izračunane količine pare (zaradi zmanjšanja zgornjega bobna) so kotli sestavljeni z dvema oddaljenima ciklonoma. Cikloni proizvedejo do 20 % pare od celotne prostornine pare, ki nastane v kotlu.
Zaradi oblikovne značilnosti kotla, približno 50 mm nad osjo bobna, se nivo vode v bobnu dvigne, spodnja raven pa ostane nespremenjena.
3. Spodnji boben je dvignjen od ničelne oznake, zaradi česar je priročen za pregled in vzdrževanje.
4. Kotli DKVR-20-13 imajo štiri stranske zaslone, od katerih sta dva leva stranska in dva desna, ter sprednji (sprednji) in zadnji zaslon. Vsak zaslon ima dva zbiralnika. Tako ima kotel šest zgornjih in šest spodnjih kolektorjev.
5. Stranska sita so razdeljena na dva bloka: prvi blok (ali stranska sita prve stopnje izhlapevanja) in drugi blok (stranska sita druge stopnje izhlapevanja). Drugi blok se nahaja pred konvektivnim žarkom. Številke blokov se štejejo od sprednje strani kotla.
6. Pri kotlih DKVR-20-13 so cevi stranskih zaslonov v obliki črke L in so nameščene na naslednji način. Prva cev, na primer desnega stranskega sita, je na enem koncu privarjena na spodnji kolektor desnega kolektorja, njen zgornji konec pa je privarjen na zgornji kolektor levega sita. Prva cev levega stranskega zaslona je pritrjena na enak način. Tako so vse cevi stranskih zaslonov pritrjene skozi eno. S prečno povezavo stranskih zaslonskih cevi z zgornjimi stranskimi kolektorji se oblikuje stropni zaslon. Zgorevalna komora je popolnoma zaščitena.
7. Konvektivni žarek nima predelnih sten.
Kotli DKVR-20-13 imajo dvostopenjsko izhlapevanje. Prva stopnja izhlapevanja vključuje: sprednji zaslon, stranske zaslone drugega bloka, zadnji zaslon in konvektivni žarek. Druga stopnja izhlapevanja vključuje: stranske zaslone prvega bloka in oddaljene ciklone. Dvostopenjsko izhlapevanje - učinkovita metoda zmanjšanje izgub kotlovne vode s prepihovanjem. Vodni kotel je razdeljen na dva dela: solni in končni predel. Končni predel (pravzaprav zgornji boben) kotla je približno 80 % celotne prostornine vode. V slanem delu (oddaljeni cikloni) je slanost kotlovske vode 5-6 krat večja kot v čistem delu.
Zato se iz oddelka za slanico izvaja neprekinjeno izpihovanje. Para se pridobiva v predelkih za dodelavo in sol. Toda do 80 % pare dobimo v čistem predelku, zato je para, proizvedena v kotlih s stopenjskim izhlapevanjem, več Visoka kvaliteta. I. Za izpihovanje kotla sta na stranski steni kotla (običajno na levi strani) nameščena dva električna puhala. . Čiščenje notranjih grelnih površin kotlov je kislo. Obrnjena lahka, cev s kovinska obloga. I. Učinkovitost kotla: pri delu na plin - 90-92%, pri delu na kurilno olje - 85-88%. k Kotel ima devet občasnih izpihovalnih točk (iz vseh spodnjih kolektorjev, spodnjega bobna in oddaljenih ciklonov).
Specifikacija za parni kotel tipa DKVR -20 - 13.
Konvektivni žarek:
1 - zgornji boben;
2 - cevi za spuščanje in dvigovanje konvektivnega žarka;
3 - spodnji boben;
Zadnji zaslon:
4 - obvodna cev zadnjega zaslona (3 kos);
5 - spodnji razdelilnik zadnjega stekla;
6 - dvižne cevi zadnjega stekla;
7 - zgornji zbiralnik zadnjega stekla;
8 - izstopne cevi zadnjega stekla; Stranski zasloni 1. stopnje izhlapevanja (2 kos.):
9 - obvodne cevi stranskega zaslona;
10 - spodnji zbiralnik stranskega zaslona;
11 - dvižne cevi stranskega zaslona;
12 - zgornji zbiralnik stranskega zaslona;
13 - recirkulacijske cevi (za zagotovitev zanesljivega kroženja vode v zaslonskih ceveh);
14 - izstopne cevi stranskega zaslona;
sprednji zaslon:
15 - odtočne cevi sprednjega zaslona;
16 - spodnji zbiralnik sprednjega zaslona;
17 - dvižne cevi sprednjega zaslona;
18 - zgornji zbiralnik sprednjega zaslona;
19 - izstopne cevi;
20 - recirkulacijske cevi;
Cirkulacijski krogi druge stopnje izhlapevanja:
21 - obvodna cev;
22 - odtočne cevi;
23 - dvižne cevi;
24 - spodnji razdelilnik;
25 - zgornji razdelilnik;
26 - oddaljeni ciklon;
27 - izstopne cevi;
28 - parne cevi
29 - obvodna cev;
30 - recirkulacijske cevi;
31 - neprekinjeno čiščenje;
32 - občasno izpihovanje(7 točk);
33 - zračnik iz ciklona;
34 - dovod napajalne vode v zgornji boben;
35 - varnostni vzmetni ventili;
36 - glavni parni zaporni ventil na parnem vodu kotla;
37 - cevovod za vnos kemikalij;
38 - parovod za lastne potrebe.
Delovanje krogotoka cirkulacije vode prvega bloka desnega zgorevalnega zaslona (druga stopnja izhlapevanja) v parnem kotlu DKVR-20-13. Kotlovska voda iz zgornjega bobna kotla po sistemu odvodnih cevi, ki se nahaja v drugi polovici konvektivnega snopa (vzdolž dimnih plinov), vstopi v spodnji boben. Iz spodnjega bobna voda skozi obvodno cev vstopa v desni oddaljeni ciklon, v ciklonu se ta voda meša z neizhlapeno vodo delujočega ciklona, iz nje pa voda vstopa v spodnji zbiralnik desnega zgorevalnega zaslona prvega bloka skozi dve odtočni cevi - to je glavni tok vode, ki vstopa v zbiralnik. Poleg tega neuparjena voda vstopa v ta zbiralnik iz zgornjega kolektorja tega zaslona skozi štiri spustne cevi.
Iz spodnjega kolektorja voda po sistemu zaslonskih dvižnih cevi v obliki črke L vstopi v zgornji zbiralnik levega sita prvega bloka v obliki mešanice pare in vode, iz kolektorja pa mešanica pare in vode vstopi v levi oddaljeni ciklon skozi dve cevi. V ciklonu pride do dodatnega nastajanja pare iz vhodne mešanice pare in vode. Para, ki nastane v ciklonu, zasede zgornji del ciklona in se nato iz ciklona usmeri v zgornji boben kotla (pod separacijskimi napravami), voda, ki v ciklonu ni izhlapela, pa zasede njegov spodnji del in vstopi spodnji kolektor levega zaslona prvega bloka. Podobno deluje vodni krog levega zaslona prvega bloka (druga stopnja izhlapevanja), vendar v obratnem vrstnem redu.
Delovanje krogotoka kroženja vode desnega zgorevalnega zaslona drugega bloka (prva stopnja izhlapevanja). Spodnji zbiralnik tega zaslona se napaja z vodo iz spodnjega bobna skozi dve obvodni cevi - to je glavni vodni tok. Neuparjena voda vstopa v isti zbiralnik iz zgornjega kolektorja tega zaslona skozi štiri odvodne cevi. Iz spodnjega kolektorja se voda premika navzgor skozi sistem cevi za dviganje zaslona, se spremeni v mešanico pare in vode in vstopi v zgornji kolektor levega zgorevalnega zaslona drugega bloka (prva stopnja izhlapevanja). Iz zgornjega zbiralnika para po dveh parovodih vstopa v zgornji boben kotla (pod ločilnimi napravami), neuparjena voda iz zgornjega zbiralnika pa skozi odvodne cevi vstopa v spodnji zbiralnik levega zaslona druge enote.
Podobno deluje vodni krog levega zgorevalnega zaslona drugega bloka (prva stopnja izhlapevanja), vendar v obratnem vrstnem redu.
Delovanje krogotoka za kroženje vode na sprednjem zaslonu. Spodnji zbiralnik sprednjega zaslona (prva stopnja izhlapevanja) se napaja z vodo iz zgornjega bobna skozi dve obvodni cevi. Isti kolektor sprejema neuparjeno vodo iz zgornjega kolektorja skozi štiri spustne cevi. Iz spodnjega kolektorja se voda premika navzgor po sistemu cevi za dviganje zaslona, se segreje in v obliki mešanice pare in vode vstopi v zgornji zbiralnik sprednjega zaslona, nato pa para vstopa skozi zgornji boben kotla. dva parovoda, neuparjena voda pa se po spodnjih ceveh pošlje v spodnji kolektor.
Delovanje krogotoka za kroženje vode zadnjega zaslona kotla DKVR-20-13. Voda iz zgornjega bobna skozi sistem odvodnih cevi konvektivnega snopa, ki se nahaja v zadnjih vrstah konvektivnega snopa, vstopi v spodnji boben in nato skozi obvodne cevi vstopi v spodnji zbiralnik zadnjega stekla. Iz zbiralnika voda vstopi v zgornji zbiralnik zadnjega stekla v obliki mešanice pare in vode skozi sistem sitastih cevi. Iz zgornjega kolektorja pride mešanica pare in vode po dveh cevovodih v zgornji boben kotla.
Shema gibanja dimnih plinov v kotlu DKVR-20-13. Produkti zgorevanja iz peči vstopijo v naknadni gorilnik, na koncu katerega je mogoče vgraditi pregrelnik. Ker konvektivni žarek kotla DKVR-20-13 nima predelnih sten, dimni plini prehajajo skozenj v eni ravni črti in po odpovedi toplote izstopijo iz kotla po celotni širini. zadnja stena kotel. Nadalje po dimnih plinih vstopajo v ekonomajzer.
1. Kratek opis kotel tipa DKVR.
DKVR - parni kotel z dvojnim bobnom, navpična vodna cev, rekonstruirana iz naravno cirkulacijo in uravnotežen potisk, zasnovan za ustvarjanje nasičene pare.
Lokacija bobnov je vzdolžna. Gibanje plinov v kotlih je vodoravno z več zavoji ali brez zavojev, vendar s spremembo preseka vzdolž poteka plinov.
Kotli spadajo v horizontalno usmerjeni kotlovni sistem, t.j. povečanje proizvodnje pare je posledica njihovega razvoja po dolžini in širini ob ohranjanju višine.
Kotle proizvaja kotlovnica Biysk z zmogljivostjo 2,5; 4; 6,5; 10 in 20 t/h Z presežnim tlakom pare na izhodu iz kotla (pri kotlih s pregrevalnikom - tlak pare za pregrevalnikom) 1,3 MPa in nekaterimi vrstami kotlov s tlakom 2,3 in 3,9 MPa. Pregrevanje pare v kotlih s tlakom 1,3 MPa do 250˚C, s tlakom 2,3 MPa – do 370˚C, s tlakom 3,9 MPa – do 440˚C.
Kotli se uporabljajo pri delu na trdna, tekoča in plinasta goriva. Vrsta uporabljenega goriva narekuje značilnosti postavitvenih rešitev kotla.
Kotli na olje tipa DKVR imajo komorno peč.
Kotli s parno zmogljivostjo 2,5; 4; 6,5 t/h izdelamo s podaljšanim zgornjim bobnom, 10 t/h s podaljšanim in kratkim zgornjim bobnom, 20 t/h s kratkim zgornjim bobnom.
Kotli na plinsko olje DKVR - 2,5; 4; 6,5 t/h z nadtlakom 1,3 MPa se proizvajajo z nizko postavitvijo v težki in lahki oblogi, kotli DKVR - 10 t/h - z visoko postavitvijo v težki oblogi in z nizko postavitvijo v težki in lahki oblogi, DKVR -20 t/h - z visoko postavitvijo in lahko podlogo.
Kotli DKVR - 2,5; 4; 6,5; 10 t/h s podaljšanim bobnom se dobavijo v celoti sestavljeni brez obloge.
Kotli DKVR 10 in 20 t/h s kratkim bobnom so dobavljeni v 3 enotah: sprednja zgorevalna enota, zadnja zgorevalna enota, enota s konvektivnim žarkom. Kotli z lahko oblogo so lahko dobavljeni z oblogo.
Kotli z podolgovatim zgornjim bobnom imajo eno izparevalno stopnjo, s kratkim zgornjim bobnom - dve izparevalni stopnji.
Shema kotla DKVR z dolgim zgornjim bobnom je prikazana na sliki 1, s kratkim - na sliki 2.
Shema načrtovanja kotlov DKVR - 2,5; 4; 6,5; 10 t/h z dolgim zgornjim bobnom je enako (slika 3).
Kotli DKVR - 2,5; 4; 6,5; t / h v peči imajo dva stranska zaslona - nimajo sprednjega in zadnjega zaslona. Kotli s parno zmogljivostjo 10 in 20 t/h imajo 4 zaslone: sprednji, zadnji in dva stranska. Stranski zasloni so enaki. Sprednji zaslon se od zadnjega razlikuje po manjšem številu cevi (del stene zasedajo gorilniki) in napajalnem krogu. Zadnji zaslon je nameščen pred šamotno predelno steno.
Cevi stranskih zaslonov so zvite v zgornjem bobnu. Spodnji konci cevi zaslonov rezervoarja so privarjene na spodnje kolektorje (komora), ki se nahajajo pod štrlečim delom zgornjega bobna v bližini obloge stranskih sten. Za ustvarjanje cirkulacijski krog sprednji konec vsakega sito kolektorja je povezan z neogrevano kapalno cevjo na zgornji boben, zadnji konec pa je povezan z obvodno (vezno) cevjo na spodnji boben.
Voda vstopa v stranska sita istočasno iz zgornjega bobna skozi sprednje odtočne cevi in iz spodnjega bobna skozi obvodne cevi. Takšna shema za dovajanje stranskih zaslonov poveča zanesljivost kotla, ko nivo vode v zgornjem bobnu pade in poveča hitrost kroženja.
Shema parnega kotla tipa DKVR z dolgim zgornjim bobnom.
1 prezračevalni ventil; 2-varnostni ventil; 3-vodoindikacijsko steklo;
4-regulator moči; 5-ventil za vnos kemikalij; 6-povratni ventil; 7-ventil nasičene pare; 8-zgornji boben; 9-pihalna linija; 10-ventil pregrete pare; 11-odzračevalni ventil; 12-pregrelnik; 13 ventilov za odvajanje vode iz kotla; 14-spodnji boben; 15 - cevi za vrelišče; 16-slojni razdelilnik; 17-slojna cev; 18-prepust.
Parni kotel tipa DKVR s kratkim zgornjim bobnom
1-spodnji razdelilnik zaslona; 2-stropne zaslonske cevi; 3-zgornji zbiralnik zaslona; 4-oddaljeni ciklon; 5-parna cev; 6-zgornji boben; 7 - cevi za vrelišče; 8-spodnji boben.
Zasnova kotla DKVR - 6,5 s plinsko-oljnim kuriščem.
Zgornji konci cevi zadnjega in stranskega zaslona so zaviti v zgornji boben, spodnji pa v zbiralnike. Sprednji zaslon sprejema vodo iz zgornjega bobna skozi ločeno neogrevano cev, zadnji zaslon pa vodo iz spodnjega bobna skozi obvodno cev.
Kroženje v kotlovskih ceveh konvektivnega žarka nastane zaradi hitrega izhlapevanja vode v sprednjih vrstah cevi, saj so bližje peči in jih sperejo bolj vroči plini kot zadnji, zaradi česar voda ne gre gor v zadnjih ceveh, ki se nahajajo na izhodu iz kotla, ampak navzdol.
Dodatni gorilnik je od konvektivnega snopa ločen s šamotno pregrado, nameščeno med prvo in drugo vrsto kotlovskih cevi, zaradi česar je prva vrsta konvektivnega snopa hkrati tudi zadnji zaslon naknadnega gorilnika.
V notranjosti konvektivnega snopa je nameščena prečna litoželezna predelna stena, ki ga deli na 1 in 2 plinska kanala, skozi katera se premikajo dimni plini, ki prečno sperejo vse cevi kotla. Po tem zapustijo kotel skozi posebno okno, ki se nahaja na levi strani v zadnji steni.
Pri kotlih s parnim pregrevanjem se pregrevalnik vgradi v prvi dimnik po 2-3 vrstah kotlovskih cevi (namesto dela kotlovskih cevi).
Napajalna voda se dovaja v zgornji boben in se porazdeli v njegovem vodnem prostoru skozi perforirano cev.
Boben je opremljen z napravami za neprekinjeno pihanje, varnostnimi ventili, napravami za indikacijo vode in ločevalnimi napravami, ki so sestavljene iz polk in perforiranih listov.
Spodnji boben je lovilec blata in se občasno piha skozi perforirano cev. V spodnjem bobnu je nameščena cev za ogrevanje kotla s paro med prižiganjem.
Blok kotli na plinsko olje DKVR-10 in DKVR-20 s kratkim zgornjim bobnom (sl. 2 in slika 4) imajo značilnosti v primerjavi z zgoraj opisanimi kotli.
Ti kotli uporabljajo dvostopenjsko shemo izhlapevanja. Prva stopnja izhlapevanja vključuje konvektivni žarek, sprednje in zadnje zaslone, stranske zaslone zadnje zgorevalne enote. Zasloni rezervoarja sprednje zgorevalne enote so vključeni v drugo stopnjo izhlapevanja. Ločevalne naprave druge stopnje izhlapevanja so oddaljeni cikloni centrifugalnega tipa.
Zgornji in spodnji konci zasloni za peči privarjen na kolektorje (komora), ki zagotavlja razčlenitev na bloke, vendar poveča odpornost cirkulacijskega kroga. Za povečanje hitrosti kroženja se v krogotok uvedejo neogrevane recirkulacijske cevi.
Cevi stranskih zaslonov kotla pokrivajo strop zgorevalne komore. Spodnji konci cevi stranskega zaslona so privarjeni na spodnje razdelilnike, tj. cevi desnega zaslona so privarjene na desni razdelilnik, cevi levega zaslona pa so privarjene na levi razdelilnik.
Zgornji konci zaslonskih cevi so povezani s kolektorji na drugačen način. Konec prve cevi desnega zaslona je privarjen na desni razdelilnik, vse ostale cevi pa so privarjene na levi razdelilnik. Konci zaslonskih cevi leve vrste so razporejeni na enak način, zaradi česar tvorijo stropni zaslon na stropu (slika 5).
Sprednji in zadnji zaslon pokrivata del sprednje in zadnje stene peči.
Na poševnem delu zadnjega zaslona je nameščena šamotna predelna stena, ki deli zgorevalno komoro na samo peč in komoro za naknadno zgorevanje.
Enota konvektivnega žarka kotla DKVR-20 vključuje zgornji in spodnji boben enake velikosti in snop kotlovskih cevi tipa razpona s hodniki vzdolž robov, kot pri kotlih z zmogljivostjo 2,5; 4; 6,5; 10 t / h. Drugi del konvektivnega žarka nima hodnikov. Oba dela imata linijsko razporeditev cevi z enakimi koraki kot pri vseh ostalih kotlih tipa DKVR.
Kotel DKVR-20-13
1-oljno-plinski gorilnik; 2-stranski zasloni; 3-oddaljeni ciklon; 4-box eksplozivni varnostni ventil; 5-zadnji blok peči; 6-konvektivna grelna površina (konvektivni blok); 7-izolacija zgornjega bobna; 8-spodnji boben; 9-zadnji zaslon.
Da bi izboljšali plinsko pranje prvega dela snopa, je treba za 6 vrstami cevi namestiti membrane iz šamotne opeke, ki blokirajo stranske hodnike. Če ni membran, se temperatura za kotlom lahko dvigne do 500˚C.
Napajalna voda skozi dovodne cevi 15 vstopi v zgornji boben 16, kjer se pomeša s kotlovsko vodo. Z zgornjega bobna zadnje vrstice cevi konvektivnega snopa 18, se voda spusti v spodnji boben 17, od koder se po dolivalnih ceveh 21 pošlje v ciklone 8. Iz ciklonov se po spodnjih ceveh 26 voda dovaja v spodnje kolektorje. (komora) 24 stranskih zaslonov 22 druge stopnje izhlapevanja se zmes pare in vode dvigne v zgornje komore 10 teh zaslonov, od koder po ceveh 9 vstopi v oddaljene ciklone 8, v katerih se loči na paro in voda. Voda skozi cevi 31 se spušča v spodnje komore 20 zaslonov, ločena para se odvaja skozi obvodne cevi 12 v zgornji boben. Cikloni (od tega sta 2) so med seboj povezani z obvodno cevjo 25.
Sita prve stopnje izhlapevanja se napajajo iz spodnjega bobna. V spodnjih komorah 20 stranskih zaslonov 22 vstopa voda povezovalne cevi 30 v spodnjo komoro 19 skozi druge povezovalne cevi. Sprednji zaslon se napaja iz zgornjega bobna - voda vstopi v spodnjo komoro 3 skozi obvodne cevi 27.
Splošna shema kroženja kotla DKVR-10 s skrajšanim zgornjim delom
boben z nizko postavitvijo
1-zgornji boben; 2-zgornja zbiralnika stranskih zaslonov; 3-stranski zasloni; 4-spodnji razdelilniki stranskih zaslonov; 5-pregrada kolektorjev 2 in 4; 6-oddaljeni cikloni; 7 odvodnih cevi; 8-spodnji boben; 9-cevni dovodni cikloni iz spodnjega bobna; 10-cevi, ki povezujejo sprednji del kolektorjev 2 z oddaljenimi cikloni 6; 11-izhodne cevi za paro od ciklona 6 do zgornjega bobna 1; 12 dovodnih cevi za zaslone prve stopnje izhlapevanja; 13 cevi za odvajanje parno-vodne mešanice zaslonov prve stopnje izhlapevanja v zgornji boben 1; 14 recirkulacijskih cevi; 15-vreli snop; 16-priključek za odvod pare; 17 dovodna cev za vodo.
Nadaljevanje slike 6
Krožna shema kotla DKVR-20
1-sekundna stopnja izhlapevanja: 2-prednji zaslon; 3-komorni; 4-neprekinjeno čiščenje; 5-obtočne cevi: 6-obvodna cev od zgornjega kolektorja do bobna; 7,10,11-zgornje komore; 8-oddaljeni cikloni; 9 obvodnih cevi od zgornje komore do oddaljenega ciklona; 12 obvodnih cevi od oddaljenega ciklona do bobna; 13-izhodna cev za paro; 14-ločevalna naprava; 15 - vrstice hranil; 16-zgornji boben; 17-spodnji boben; 18-konvektivni žarek; 19,20,23,24 - spodnje komore; 21-dovodne cevi; 22-stranski zasloni; 25-obvodna cev; 26 odvodnih cevi; 27,29,30,31 - obvodne cevi; 28-odvodne cevi za paro.
Mešanica pare in vode se odvaja v zgornji boben iz zgornjih komor 10 stranskih zaslonov 1. stopnje izhlapevanja skozi parne odvodne cevi 28, iz zgornje komore 11 zadnjega zaslona - po ceveh 29, iz zgornje komore 7 sprednjega zaslona s cevemi 6. Prednje steklo ima recirkulacijske cevi 5.
V zgornjem delu volumna pare zgornjega bobna so nameščene ločevalne naprave z loputami s perforiranimi (perforiranimi) listi.
Vodilni ščit v obliki korita je nameščen v prostornini vode zgornjega bobna. Za spremembo smeri gibanja toka mešanice pare in vode, ki izhaja iz reže med stenami bobna in vodilnim ščitom, so nad zgornjimi robovi vodilnega ščita nameščeni vzdolžni blatniki.
Konstrukcijska značilnost kotlov z dvostopenjskim izhlapevanjem je, da je prostornina vode v tokokrogih druge stopnje izhlapevanja 11% prostornine vode kotla, njihova moč pare pa 25-35%. To je posledica dejstva, da se v primeru možnih kršitev delovanja kotla nivo vode v drugi stopnji izhlapevanja zmanjša veliko hitreje kot v prvi.
Na začetku konvektivnega žarka so pri kotlih s parnim pregrevanjem (po 2-3 vrstah) tuljave navpičnega pregrevalnika, obešenega na zgornjem bobnu z ene ali obeh strani. Temperatura pregrete pare v vseh kotlih tipa DKVR ni regulirana.
Vsi kotli tipa DKVR so poenoteni in imajo enak premer zgornjega in spodnjega bobna, sito in kotlovske cevi, enake nagibe cevi stranskih zaslonov, sprednjih in zadnjih zaslonov, konvektivnih snopov cevi.
2 Prostornina in entalpije zraka in produktov zgorevanja.
2.1 Sestava in kurilna vrednost goriva.
Ocenjene lastnosti plinastega goriva.
2.2 Dovod zraka in koeficienti presežka zraka za posamezne plinovode.
Koeficient presežka zraka na izhodu iz peči za plinske kotle majhne zmogljivosti je treba vzeti znotraj α t = 1,05-1,1.
Vsi kotli tipa DKVR imajo en konvektivni žarek.
Priseske v plinovodih za kotlom je treba oceniti glede na okvirno dolžino plinovoda, ki jo vzamemo za kotle tipa DKVR -5 m.
Koeficient presežka zraka in sesanja v plinovodih kotla.
Presežek zraka in sesanje v plinovodih kotla.
Koeficient presežka zraka v odseku za ogrevalno površino α ” plinske poti kotla z uravnoteženim vlekom se določi tako, da se sešteje koeficient presežka zraka v peči α t s priseski v plinovodih kotla Δα, ki se nahajajo med peči in obravnavane ogrevalne površine.
Na primer:
α t \u003d α ” t = α cf t = α ’ k.p. JAZ ,
α” učinkovitost I = α t + Δα k.p. I = α ’ k.p. Učinkovitost I + Δα JAZ ,
α” učinkovitost I I \u003d α t + Δα k.p. Učinkovitost I + Δα I I \u003d α ’ k.p. Učinkovitost I + Δα jaz jaz itd.
Koeficient presežka zraka na izstopu iz površine α ”je koeficient odvečnega zraka na vhodu v naslednja površina ogrevanje α’.
Povprečni presežek zraka v dimniku kotla:
α povprečno c.p. I = 
,
α povprečno c.p. I I = 
itd.
2.3 Količina zraka in produktov zgorevanja.
Količine zraka in produktov zgorevanja so izračunane na 1 m 3 plinastega goriva pri standardnih pogojih (0˚C in 101,3 kPa).
Teoretične prostornine zraka in produktov zgorevanja določenega goriva med njegovim popolnim zgorevanjem (α=1) se vzamejo v skladu s tabelo XIII v dodatku (glej smernice za tečajni projekt) in vnesete v tabelo.
Teoretične količine zraka in produktov zgorevanja
| Ime vrednosti |
Konvencionalna oznaka |
Vrednost, m³/kg |
| Teoretična količina zraka |
||
| Teoretične količine produktov zgorevanja: triatomski plini; |
||
| vodna para; |
Prostornine plinov med popolnim zgorevanjem goriva in α > 1 se določijo za vsak plinovod po formulah, navedenih v tabeli. Podatki za izračun se vnesejo v isto tabelo.
Pojasnila za tabelo:
Koeficient presežka zraka α = α cf za vsak dimnik se vzame v skladu s tabelo;
Povzeto iz tabele, m³ / m 3;
– prostornina vodne pare pri α > 1, m³/kg;
– prostornina dimnih plinov pri α > 1 m³/kg;
je prostorninski delež vodne pare;
je prostorninski delež triatomskih plinov;
r p - prostorninski delež vodne pare in triatomskih plinov;
- masa dimnih plinov, kg / m 3;
=
, kg / m 3,
kjer je = gostota suhega plina pri normalnih razmerah, kg / m 3; vzeto v skladu s tabelo;
10 g/m 3 - vsebnost vlage v plinastem gorivu glede na 1 m 3 suhega plina.
2.4 Entalpije zraka in produktov zgorevanja.
Entalpije zraka in produktov zgorevanja se izračunajo za vsako vrednost koeficienta presežka zraka α na območju, ki prekriva pričakovano temperaturno območje v dimniku.
Entalpija 1m³ zraka in produktov zgorevanja
Pojasnilo za tabelo:
Podatki za izračun so vzeti iz tabel.
Entalpija plinov pri razmerju presežka zraka in temperaturi °C,
Entalpija teoretično zahtevani znesek zrak pri temperaturi t, °C
, kJ / m 3.
Entalpija zraka in produktov zgorevanja pri α>1 (tabela I-ϧ)
| Ogrevalne površine |
ϧ (t), °C |
|||||
| Peč, vhod v prvi konvektivni snop in pregrelnik α t =1,07 |
||||||
| Prvi konvektivni žarek in pregrelnik (vhod v drugi konvektivni žarek) α k.p. I = 1,12 |
||||||
| Drugi konvektivni žarek (vhod v ekonomajzer) α k.p. I I \u003d 1,22 |
||||||
| Ekonomajzer |
||||||
Entalpija dejanske prostornine dimnih plinov na 1 m 3 goriva pri temperaturi °C,
, kJ / m 3.
Sprememba entalpije plinov, kJ / m 3.
kjer je izračunana vrednost entalpije, kJ / m 3
Prejšnje glede na izračunano vrednost entalpije, kJ / m 3.
∆I r se zmanjšuje, ko se temperatura plinov znižuje °C.
Kršitev tega vzorca kaže na prisotnost napak pri izračunu entalpij.
Tabelo bo treba nenehno uporabljati pri nadaljnjih izračunih. Uporablja se za določanje entalpije iz znane temperature ali temperature iz znane entalpije. Izračuni se izvedejo z interpolacijsko metodo po naslednjih formulah:
Entalpija pri določeni temperaturi ϧ
, kJ / m 3,
, kJ / m 3;
Temperatura glede na dano entalpijo I
,°C,
°C
kjer so entalpije plinov vzete po stolpcu I r, entalpije zraka pa po stolpcu I o.
Primeri interpolacijskega izračuna
(začetni podatki iz tabele I-ϧ)
a) pri znani temperaturi plina ϧ =152°C (podano s pogoji)
I r = 
kJ / m 3
Formula iz knjige ......
3. Toplotna bilanca kotla in poraba goriva.
3.1 Toplotna bilanca kotla.
Izdelava toplotne bilance kotla je sestavljena iz vzpostavitve enakosti med količino toplote, ki vstopa v kotel, imenovano razpoložljiva toplota Q p , in vsota koristne toplote Q 1 in toplotnih izgub Q 2 , Q 3 , Q 4 , Q 5 , Q 6 . Na podlagi toplotne bilance, učinkovitosti in zahtevani pretok gorivo.
Toplotna bilanca se sestavi glede na stabilno toplotno stanje kotla na 1 kg (1 m 3) goriva pri temperaturi 0 ° C in tlaku 101,3 kPa.
Splošna enačba toplotna bilanca ima obliko:
Q p + Q v.vn + Q f \u003d Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6, kJ / m 3,
kjer je Q p - razpoložljiva toplota goriva, kJ/kg;
Q v.vn - toplota, ki jo zrak vnese v peč, ko se segreje zunaj kotla, kJ / m 3;
Q f - toplota, vnesena v peč s parnim pihanjem (para "šobe", kJ / m 3);
Q 1 - koristna toplota, kJ / m 3;
Q 2 - toplotne izgube z odhajajočimi plini, kJ / m 3;
Q 3 - toplotne izgube zaradi kemične nepopolnosti zgorevanja goriva, kJ/m 3 ;
Q 4 - toplotna izguba zaradi mehanskega nepopolnega zgorevanja goriva, kJ / m 3;
Q 5 - toplotna izguba zaradi zunanjega hlajenja, kJ / m 3;
Q 6 - izguba s toploto žlindre, kJ / m 3.
V pogojih oblikovanje tečaja pri gorenju plinastega goriva v odsotnosti zunanjega ogrevanja piha zraka in pare so vrednosti Q v.vn, Q f, Q 4 , Q 6 enake nič, zato bo enačba toplotne bilance videti tako:
Q p \u003d Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 5, kJ / m 3
Razpoložljiva toplota 1 m 3 plinasto gorivo
Q p \u003d Q d i + i t, kJ / m 3,
Kjer je Q d i neto kalorična vrednost plinastega goriva, kJ / m 3
i t je fizikalna toplota goriva, kJ/m 3 . Upošteva se v primeru, ko se gorivo predgreje z zunanjim virom toplote (na primer parno ogrevanje kurilnega olja).
Pod pogoji seveda zasnove i tl = 0 torej
Q p = Q d i = 35500, kJ / m 3
3.2 Toplotne izgube in izkoristek kotla.
Izguba toplote je običajno izražena kot odstotek razpoložljive toplote goriva:
q 2 \u003d Q 2 / Q p * 100%; q 3 \u003d Q 3 / Q p * 100 % itd.
Izguba toplote z dimnimi plini okolje(atmosfera) je opredeljena kot razlika med entalpijami produktov zgorevanja na izstopu iz zadnje grelne površine (ekonomizator v smislu izvedbe tečaja) in hladnega zraka:
q 2 = 
; q 2 = 
kjer je entalpija izpušnih plinov, kJ / m 3. določeno z interpolacijo glede na podatke v tabelah in nastavljeno temperaturo dimnih plinov ϧ ux =152°C
=, kJ / m 3
in ux = α ” ek = 1,3 - koeficient presežka zraka za ekonomizatorjem (tabela)
jaz o .h.v. – entalpija hladnega zraka
jaz o .h.v. = 
\u003d kJ / m 3
kjer je entalpija 1 m 3 hladnega zraka pri t xv \u003d 24 ° C
9.42 - teoretična prostornina zraka, m 3 / m 3 (tabela)
Toplotne izgube zaradi kemične nepopolnosti zgorevanja goriva q 3, % so posledica skupne toplote zgorevanja produktov nepopolnega zgorevanja, ki ostanejo v dimnih plinih. Za zasnovane kotle vzemite q 3 \u003d 0,5%.
Toplotne izgube pri zunanjem hlajenju q 5,% se upoštevajo po tabeli glede na moč pare kotla D = 1,8 kg/s
D= 
; q 5 = 2,23 %
kjer je D = 6,5 t/h - iz rezultatov podatkov o nalogi.
Toplotne izgube zaradi zunanjega hlajenja parnega kotla s repnimi površinami
Skupne toplotne izgube v kotlu
,%; %
koeficient koristno dejanje(bruto)
,%;
3.3 Neto moč kotel in poraba goriva.
Celotno količino toplote je koristno uporabiti v kotlu,
kjer je D ne = D = 1,8 kg / s - količina ustvarjene pregrete pare;
i ne \u003d 2908 kJ / kg - entalpija pregrete pare; določeno s tlakom in temperaturo pregrete pare (P ne =1,3 MPa; t ne =240°C - začetni podatki) po tabeli v prilogi;
i p.v – entalpija napajalne vode, kJ/kg;
i a.e. = z a.e. t a.e. , kJ/kg; i p.v \u003d 4,19 kJ / kg;
od kod a.e. \u003d 4,19 kJ / (kg ° С) - toplotna zmogljivost vode;
t p.v = 84°C - temperatura napajalne vode;
i′ s – entalpija vrele vode, kJ/kg; se določi po tabeli o tlaku pregrete pare (izhodiščni podatki).
i′ s = i kip = i′ \u003d 814,8 kJ / kg;
Poraba vode za izpihovanje kotla, kg/s.
kjer je α pr \u003d 2,4% - relativna vrednost čiščenja (začetni podatki);
kg/s; 
kg/s;
Specifične prostornine in entalpije vrele vode in suhe nasičene pare.
| Tlak pregrete pare Р ne, MPa |
Temperatura nasičenosti, t s ,°C |
Specifična količina vrele vode V′, m 3 / kg |
Specifična prostornina suhe nasičene pare V", m 3 / kg |
Specifična entalpija vrele vode i′, kJ/kg |
Specifična entalpija suhe nasičene pare i”, kJ/kg |
Poraba goriva, ki se dovaja v peč kotla
m 3 / s
kjer je Q k \u003d 4634,8 kW, ki ga najdemo s formulo;
Q p = 35500 kJ/kg - začetni podatki;
η k = 90,95% - ugotovljeno s formulo;
4. Geometrijske značilnosti ogrevalne površine.
4.1 Splošna navodila.
Za toplotni izračun kotla so potrebne geometrijske značilnosti zgorevalne komore, pregrevalnika, konvektivnih žarkov, nizkotemperaturnih površin
ogrevanje, ki so določene z dimenzijami na risbah iste vrste kotlov.
Mere na risbah so pritrjene z natančnostjo 1 mm. Odmike vrednosti v m je treba izvesti z natančnostjo treh decimalnih mest, v m 2 in m 3 - z natančnostjo enega decimalnega mesta. Če zahtevana velikost ni označeno na risbah, ga je treba izmeriti na 1 mm natančno in pomnožiti z merilom risbe.
4.2 Geometrijske značilnosti zgorevalne komore.
4.2.1 Izračun površine, ki obdaja prostornino zgorevalne komore.
Meje prostornine zgorevalne komore so aksialne ravnine zaslonskih cevi ali površine zaščitnega ognjevzdržnega sloja, obrnjene proti peči, in na mestih, ki niso zaščitena z zasloni, stene zgorevalne komore in površina bobna, obrnjena peč. V izstopnem delu peči in komore za naknadno zgorevanje je prostornina zgorevalne komore, kotli tipa DKVR, omejena z ravnino, ki poteka skozi os zadnjih zaslonov. Ker imajo površine, ki obdajajo prostornino zgorevalne komore, zapleteno konfiguracijo, so za določitev njihove površine razdeljene na ločeni odseki, katerih področja se nato seštejejo.
Izračun površin kotla tipa DKVR z podolgovatim zgornjim bobnom in nizko postavitvijo.
h g - = 0,27 m višine od ognjišča peči do osi gorilnikov;
h ker = 2,268 m - višina zgorevalne komore;
b g.k = 0,534 m - širina plinskega koridorja;
Površina stranskih sten F b.st \u003d (a 1 h 1 + a 2 h 2 + a 4 h 4) 2 = 12,3 m 2;
Površina sprednje stene F f.st \u003d bh \u003d 13,12 m 2;
Površina zadnje stene peči F c.st \u003d b (h + h) = 12,85 m 2;
Površina obeh sten naknadnega gorilnika F k.d = 2bh 4 = 15,48 m 2;
Površina ognjišča peči in ognjišča naknadnega zgorevanja F \u003d b (a 3 + a 4) = 7,74 m 2;
Površina stropa peči in naknadnega zgorevanja F znoj \u003d b (a 1 + a 4) = 5,64 m 2;
Skupna površina ograjenih površin
a 1 = 2,134 m h = 3,335 m
a 2 = 1,634 m h 1 = 1,067 m
a 3 = 1,1 m h 2 = 1,968 m
a 4 = 0,33 m h 3 = 2,2 m
b = 3,935 m h 4 = 1,968 m
Geometrijske značilnosti zaslonov peči in izhodnega okna peči
| Ime vrednosti |
Konv. Poimenovanje enota meri. |
Sprednji zaslon |
Zadnji zaslon |
Stranski zaslon |
Okno za izhod iz peči |
||
| Naprave za naknadno zgorevanje |
|||||||
| 1. Zunanji premer cevi |
|||||||
| 2. Nagib zaslonskih cevi |
|||||||
| 3. Relativni nagib zaslonskih cevi |
|||||||
| 4. Razdalja od osi sito cevi do opeke |
|||||||
| 5. Relativna razdalja od osi cevi do obloge |
|||||||
| 6. Naklon |
|||||||
| 7. Ocenjena širina zaslona |
|||||||
| 8. Število cevi |
|||||||
| 9. Povprečna dolžina osvetljenega zaslona |
l v.o. = 1334 |
||||||
| 10. Površina stene, ki jo zaseda zaslon |
|||||||
| 11. Površina zaslona za radijski sprejem |
|||||||
4.2.2 Izračun površine, ki sprejema sevanje, zaslonov peči in izstopnega okna peči.
Kotel na plinsko olje DKVR-6.5-13 ima komorno peč in je izdelan z podolgovatim zgornjim bobnom, z nizko postavitvijo v težki in lahki oblogi. Kotel ima 1 stopnjo izhlapevanja. Kurišče ima 2 stranska zaslona, ni sprednjega in zadnjega zaslona.
Dolžina sitaste cevi se meri v prostornini zgorevalne komore od mesta, kjer se cev razširi v zgornji boben ali kolektor do mesta, kjer cev izstopi iz zgorevalne komore v spodnji zbiralnik ali do mesta, kjer je cev se razširi v spodnji boben v skladu s slikami.
Pojasnila za tabelo:
d-premer cevi, ki ščitijo stene zgorevalne komore, mm; enako za vse cevi, pritrjene na originalne risbe;
S-nagib zaslonskih cevi, mm (sprejeto po risbah). Korak je enak za vse zaslone;
Relativni nagib zaslonskih cevi;
e-razdalja od osi sitaste cevi do opeke, mm. Glede na risbe je sprejeto enako za vse zaslone. Če ta velikost ni navedena na risbi, se lahko vzame e = 60 mm;
Relativna razdalja od osi cevi do obloge;
x - kotni koeficient gladkocevnih enovrstnih stenskih zaslonov.
Določa ga nomogram 1a Dodatka vzdolž krivulje 2 glede na relativni korak ē
in itd. Kotni koeficient ravnine, ki poteka skozi osi prve vrstice pokrova, ki se nahaja v izstopnem oknu peči, je enak eni;
b e - ocenjena širina zaslonov, m; vzeto na vzdolžnem prerezu kotla. Včasih risbe ne označujejo velikosti zaslona vzdolž osi najbolj oddaljenih cevi, temveč označujejo čisto širino, to je razdaljo od obloge do obloge nasprotnih sten b St. Nato lahko širino zaslona izračunamo po formuli:
kjer je b sv - širina stene v čistem, mm;
e in S sta razdalja od osi sitaste cevi do opeke in nagiba, mm;
b st - širina stene, na kateri se nahaja zaslon, mm
z število sitastih cevi, kos.; vzeto iz originalnih risb. Včasih risbe ne navajajo števila cevi za vsak zaslon. Potem je z mogoče izračunati s formulo: 
l cf e je povprečna osvetljena dolžina zaslonske cevi, mm; določeno z merjenjem glede na risbo konfiguracije cevi. Če ima zaslon različne dolžine cevi, morate najti povprečno dolžino:
l cf e = 
b v.o = b g.k = 600 mm - kjer je b g.k - širina plinskega koridorja.
Določanje dolžine osvetljene cevi zaslonov.
Kotel DKVR z podolgovatim zgornjim bobnom.
Stranski zaslon:
l cf eb \u003d l eb \u003d l 9-10 + l 10-11 + l 11-12 \u003d 5335 mm;
kjer je l 9-10 = 1000, l 10-11 = 933, l 11-12 = 3402 mm - izmerjeno po risbah.
Izstopno okno iz zgorevalne komore, ne po cevi zaslon, (za kotle DKVR)
l v.o. = h 6 = 1334 mm - merjeno po risbah.
sprednji zaslon:
l eff \u003d l 5-6 + l 6-7 + l 7-8 = 3600 mm;
kjer je l 5-6 \u003d 1000, l 6-7 \u003d 933, l 7-8 \u003d 1667, mm - dolžina izravnanih odsekov cevi.
Zadnji zaslon kurišča:
l T e.z \u003d l 1-2 + l 2-3 + l 3-4 \u003d 3967 mm
kjer je l 1-2 = 933, l 2-3 = 1667, mm - dolžina odsekov cevi.
l 3-4 mm = h 5 = 1367 - merjeno na risbah.
Podaljšek zadnjega zaslona:
l c.d. e.z \u003d l 5-6 + l 6-7 \u003d 2867 mm;
kjer je l 5-6 = 1200, l 6-7 = 1667, mm - dolžina odsekov cevi.
Površina stene, ki jo zaseda zaslon:
F pl \u003d b e l cf e 10 -6 = 7,72 m 2
kjer je b e, l cf e - iz zgornjih izračunov.
Območje izstopnega okna zgorevalne komore zaslona, ki ga cevi ne zasedajo:
F v.o \u003d b v.o l v.o 10 -6 \u003d 0,71 m2
kjer je b v.o, l v.o - iz zgornjih izračunov.
Površina zaslonov, ki sprejemajo sevanje, in izstopno okno iz zgorevalne komore:
H e \u003d F pl x \u003d 15,44 m 2
Geometrijske značilnosti zgorevalne komore
Pojasnila za tabelo
Območje stene peči
F st \u003d F b.st + F f.st + F z.st + F k.d + F ognjišče + F znoj \u003d 67,13 m 2;
Površina kurišča, ki sprejema sevanje
H l \u003d H ef + H t ez + H k.d ez + 2H eb + H v.o \u003d 15,44 m 2,
kjer so N l.ef, H l.ez, H l.eb, H l.out navedeni v tabeli
Višina peči h tk = 2,268 m - se meri na vzdolžnem prerezu kotla od ognjišča peči do sredine izhodnega okna peči.
Višina lokacije gorilnikov h g \u003d 0,27, m je razdalja od ognjišča peči do osi gorilnikov.
Relativna višina gorilnikov:
Aktivna prostornina zgorevalne komore:
kjer je b \u003d 3,93 m - širina peči
F st.b - površina stranske stene, m 2
Stopnja presejanja peči
kjer je H l površina peči, ki sprejema sevanje, m 2
F st \u003d 67,13 - površina sten peči, m 2,
Učinkovita debelina sevalne plasti v peči
kjer je V T.K aktivna prostornina zgorevalne komore, m 3
4.3 Geometrijske značilnosti pregrevalnika (p / p)
Pregrelniki kotla DKVR so izdelani iz brezšivnih navpičnih ali vodoravnih tuljav s premerom cevi 28-42 mm. P / P je obešen na zgornjem bobnu v prvem plinskem kanalu po 2-3 vrstah cevi konvektivnega snopa na eni strani bobna.
Pri kotlih DKVR so cevi p / p pritrjene v zgornjem bobnu z valjanjem, izhodni konci pa so privarjeni na komoro (zbiralnik) pregrete pare. Zanke tuljav so vezane skupaj s sponkami, same tuljave pa so pritrjene na stropni ščit z obešalniki. Lokacija p / n koridor.
Geometrijske značilnosti pregrevalnika
| Ime vrednosti |
|||
| 1. Zunanji premer cevi |
|||
| 2.Notranji premer cevi |
|||
| 3. Prečni nagib cevi |
|||
| 4. Vzdolžni nagib cevi |
|||
| 5. Relativni prečni nagib cevi |
|||
| 6. Relativni vzdolžni nagib cevi |
|||
| 7. Število cevi (zank) v vrsti |
|||
| 8. Število vrstic cevi (vzdolž osi bobna) |
|||
| 9. Globina dimnika za postavitev p / p |
|||
| 10. Povprečna osvetljena dolžina cevi (zanke) |
l prim. tr |
||
| 11. Konvektivna grelna površina |
|||
| 12.Konvektivna grelna površina p/p |
Pojasnila za tabelo
Sprejemamo, da je gibanje plinov v kotlovskih snopih organizirano čez os bobna in nato iz pogojev s 1 = s 2 = mm
2,5 - relativni prečni korak;
2 - relativni vzdolžni korak;
n = 8 - število cevi v vrsti, kos.
z je število vrstic cevi (vzdolž osi bobna). Vzame se na podlagi zahtevanega preseka za prehod pare f.
povprečna temperatura para v pregrevalniku:
kjer je t ne \u003d 240 ° C temperatura pregrete pare,
t s \u003d t n.p., \u003d 191 ° С - temperatura nasičene pare.
Povprečna specifična prostornina pregrete pare v\u003d 0,16212 m 3 / kg, vzeto iz tabel za P ne = 1,3 MPa in .= 215,5 ° C
Povprečna prostornina pretoka pregrete pare:
V ne = D ne v\u003d 0,291816 m 3 / kg,
kjer je Dpe \u003d D \u003d 1,8 kg / s izhod pare kotla.
Prečni prerez za prehod pare v p / p:
f == 0,01167264 m 2
Wpe - hitrost pare v p / p, je nastavljena na 25 m / s.
Število vrstic p / p:
Potrebna globina dimne cevi za namestitev recirkulacije pare:
L ne = s 1 z 10 -3 \u003d 0,24 m.
l cf tr \u003d 3030 mm - povprečna osvetljena dolžina cevi (zanke) p / p,
Ogrevalna površina ene vrste p / p:
H p = = 2,44 m 2.
Konvektivna ogrevalna površina p / p:
H pe \u003d H p z \u003d 7,32 m 2
riž. Pregrelnik kotla DKVR-4-13-250
4.4 Geometrijske značilnosti konvektivnega žarka.
4.4.1 Splošna navodila.
Oblikovani kotli tipa DKVR imajo en konvektivni snop z dvema plinovodoma ali enim plinskim kanalom, vendar imajo drugačen odsek vzdolž plinov. Lokacija cevi konvektivnega snopa je v liniji.
Konvektivni nosilci projektiranih kotlov imajo kompleksna narava pranje, povezano z zavoji gibanja plina in spremembo preseka vzdolž poteka plinov. Poleg tega je v prvem plinskem kanalu p / p obrobljen s prvim bobnom, ki ima v bistvu druge premere in naklon cevi kot cevi konvektivnega snopa.
Glede na naravo plinskega pranja grelne površine žarka je razdeljen na ločene odseke, katerih izračun se izvede ločeno. Nato se določijo povprečni kazalniki, po katerih se izračuna prenos toplote v konvektivnem snopu.
4.4.2 Izračun dolžine cevi snopa.
Vrstice so nameščene čez os bobna, cevi vrste so ukrivljene in imajo zato različne dolžine. Dolžino cevi je treba izmeriti vzdolž njene osi od vrha do dna bobna. Za kotle s prečno pregrado v plinskem kanalu konvektivnega žarka bo pri izračunih potrebna projekcija cevi na vzdolžni prerez plinskega kanala vzdolž osi bobna.
Kotli tipa DKVR imajo simetričen značaj levega in desnega dela cevi vrste, zato je mogoče upoštevati dolžino polovice cevi.
Dolžina osvetljene cevi in projekcija dolžine cevi vrste konvektivnih žarkov
4.4.3 Izračun konvektivne grelne površine odsekov konvektivnega žarka.
Najprej je treba snope razdeliti na ločene dele in izpolniti tabelo glede na njihovo število.
Geometrijske značilnosti odsekov konvektivnih tramov
| 1. Zunanji premer cevi d n, mm |
|||||
| 2. Prečni korak cevi s 1, mm |
|||||
| 3. Vzdolžni korak cevi s 2, mm |
|||||
| 4. Relativni prečni nagib cevi |
|||||
| 5. Relativni vzdolžni nagib cevi |
|||||
| 6. Število cevi v vrsti n, kos |
|||||
| 7. Število vrst cevi snopa z, kos |
|||||
| 8. Povprečna dolžina osvetljene cevi l cf tr, mm |
|||||
| 9. Osvetljena srednja projekcija. dolžine cevi l cf p, mm |
|||||
| 10. Konvektivna grelna površina ene vrste cevi žarka H p , m 2 |
|||||
| 11. Konvektivna grelna površina snopov cevi v preseku H p.u, m 2 |
|||||
| 12. Grelna površina zaslona odseka N e.u, m 2 |
|||||
| 13. Grelna površina pregrevalnika odseka N p.u, m 2 |
|||||
| 14. Splošna konvektivna ogrevalna površina prereza žarka N k.u, m 2 |
|||||
Pojasnila za tabelo:
Relativni koraki: = ;= ;
Ocenjeni odseki konvektivnih snopov kotlov
n, z število cevi v vrsti in število vrstic, kos; so sprejeti po načrtu konvektivnega snopa z namestitvijo pregrevalnika vanj;
l cf tr = 
, mm
kje 
- povprečna osvetljena dolžina cevi v odseku, mm; (brez cevi ob steni)
l cp p - povprečna projekcija dolžine cevi, mm se šteje za podobno izračunom povprečne osvetljene dolžine.
Konvektivna ogrevalna površina cevi ene vrste:
Konvektivna grelna površina cevi nosilnega dela (razen cevi ob steni):
N p.y \u003d H p z, m 2
Konvektivna ogrevalna površina ploskev je površina vrste, ki meji na steno:
N e.u \u003d l tr.e b e x 10 -6, m 2
kjer je l tr.e osvetljena dolžina cevi zaslona konvektivnega žarka, mm (cev blizu stene);
b e - širina zaslona, za kotle s prečno pregrado:
b e = 2880 mm;
x (at = 1,96) = 0,62 - najdemo iz nonograma;
x (at = 2,15) = 0,58 - najdemo po nonogramu;
Konvektivna ogrevalna površina
N pe.y \u003d N pe
Skupna površina konvektivnega ogrevanja:
N k.u \u003d N pe.u + N e.u + H p.u;
4.4.4 Izračun prostega preseka za prehod plinov skozi odseke konvektivnih tramov.
V odsekih konvektivnih tramov z gladko spremembo preseka plinskega kanala je za izračun povprečnega prostega preseka za prehod plinov potrebno poznati prosti presek na vstopu in izstopu iz odseka. .
| Ime, oznaka, merske enote. |
Odseki žarkov |
|||||||||
| 1.Širina dimnika b, m |
||||||||||
| 2. Povprečna višina dimnika h cf, m |
||||||||||
| 3. Površina prečnega prereza plinovoda F gh, m 2 |
||||||||||
| 4. Površina prečnega prereza plinovoda, ki ga zasedajo cevi F tr, m 2 |
||||||||||
| 5. Čisto območje za prehod plinov F g, m 2 |
||||||||||
Pojasnilo k tabeli.
Površina preseka odseka plinskega kanala:
F gh \u003d bh c p, m 2
F tr - površina preseka odseka plinovoda, ki ga zasedajo cevi snopa ali pregrevalnika, m 2
Ko se plini premikajo čez os bobna:
F tr \u003d d n l p z 10 -6, m 2
l cf tr = 
, mm; vzeto glede na dolžine tistih cevi, ki so padle v prečni prerez plinskega kanala;
Če so v prečnem prerezu cevi za ogrevanje, se njihova površina izračuna po istih formulah. Če so v odseku mesta cevi in snop ter p / n, se njihovo območje povzame.
Površina bivalnega dela odseka za prehod plinov:
F g \u003d F gh - F tr, m 2
Z gladko spremembo preseka je prosti presek za prehod plinov skozi vsak odsek določen s formulo:
F g.y \u003d, m 2; F g.y1 \u003d 3,99 m 2; F g.y2 \u003d 3,04 m 2; F g.y3 \u003d 2,99 m 2;
F g.y4 \u003d 3,04 m 2; F g.y5 \u003d 2,248 m 2;
kjer je prosti prerez za prehod plinov na vhodu v odsek in na izstopu iz njega. Ta izračun se ponovi tolikokrat, kolikor je odsekov v žarku.
4.4.5 Značilnosti konvektivnega žarka.
Konvektivna grelna površina konvektivnega žarka s p / p
N k \u003d N k.u1 + N k.u2 + ... + N k.u n \u003d 146,34 m 2
kjer je N k.y1, N k.y2, N k.y n - iz vrstice tabele 14
Konvektivna grelna površina konvektivnega žarka brez p / p
N k.p \u003d N k - N ne \u003d 139,02 m 2
Povprečni premer konvektivnih snopnih cevi
\u003d 0,0495 m 2
Srednji bočni korak
s cf 1 = 
= 106 mm
kjer je s 1,1, s 1,2 in t d - prečni koraki vzdolž odsekov žarka, mm
N k.u1 , N k.u2 , N k.u n - konvektivna grelna površina odsekov žarkov brez grelne površine pregrevalnika, m 2
Povprečna višina
s cf 2 = 
= 111 mm
Povprečni relativni prečni in vzdolžni koraki
Povprečna odprta površina za prehod plinov v konvektivni žarek
F g = 
m 2
Učinkovita debelina sevalne plasti
s = 0,9 
= 0,227 m
6. Konstruktivni izračun ekonomajzerja.
Kotli tipa DKVR so opremljeni z ekonomizatorji brez vrelišča iz litega železa, katerih grelna površina je sestavljena iz rebrastih cevi iz litega železa načrti VTI in TsKKB. Cevi so med seboj povezane s pomočjo kalachi. Napajalna voda teče zaporedno skozi vse cevi od spodaj navzgor, kar zagotavlja odstranitev zraka iz ekonomajzerja. Produkti zgorevanja so usmerjeni od zgoraj navzdol, da ustvarijo protitočni sistem za gibanje vode in plinov. Postavitev ogrevalne površine vodnega ekonomizatorja je lahko izdelana v enem ali dveh stebrih, med katerimi je nameščena jeklena predelna stena. Pri razporeditvi ni priporočljivo sprejeti manj kot 3 in več kot 9 cevi za vgradnjo v eno vrsto, v stolpcu pa je sprejeto od 4 do 8 cevi. Vsakih 8 vrstic je predvidena reža 500 - 600 mm za pregled in popravilo ekonomajzerja (rez za popravilo).
riž. Postavitev ekonomajzerja iz litega železa z enim prehodom.
1 - rebraste cevi, 2 - prirobnice, 3 in 4 - ojnice, 5 - puhalo.
riž. Podrobnosti o ekonomizatorju vode iz litega železa sistema VTI.
a - rebrasta cev, b - cevni priključek
Geometrijske značilnosti ekonomajzerja
| Ime vrednosti |
|||
| 1. Zunanji premer cevi |
|||
| 2. Debelina stene cevi |
|||
| 3. Velikost kvadratne plavuti |
|||
| 4. Dolžina cevi |
|||
| 5.Število cevi v vrsti |
|||
| 6. Plinska stranska grelna površina ena cev |
|||
| 7.Dvižni del za prehod plinov enega |
|||
| 8. Plinska stranska grelna površina ena vrstica |
|||
| 9. Čisto območje za prehod plinov |
|||
| 10. Odsek za prehod vode |
|||
| 11. Grelna površina ekonomajzerja |
|||
| 12.Število vrstic ekonomajzerja |
|||
| 13. Število zank |
|||
| 14. Višina ekonomajzerja |
|||
| 15. Skupna višina ekonomajzerja ob upoštevanju kosi |
riž. Mere cevi ekonomajzerja.
Mere: d = 76 mm, = 8 mm, b = 150 mm, b ’ = 146 mm;
Dolžina cevi VTI l = 1500 mm;
Število cevi v vrsti z p = 2 kos;
Absorpcija toplote ekonomajzerja Q b eq = 2630 kJ/m 3 ;
Koeficient toplotnega prehoda k \u003d 19 W / (m 2 K);
Povprečna temperaturna razlika Δt = 92 K;
Ogrevalna površina s strani plina ene vrstice H p = H tr z p, m 2
H p = 2,18 * 2 = 4,36 m 2;
Čisto območje za prehod plinov ene vrste F g \u003d F tr Z p, m 2
F g = 0,088 * 2 = 0,176 m 2;
Prečni prerez za prehod vode ene vrste
\u003d 5,652 * 10 -3 m 2,
kjer je d ext \u003d d - 2 \u003d 76 - 16 \u003d 60 mm notranji premer cevi.
Grelna površina ekonomajzerja (po enačbi za prenos toplote):
H eq = = 82,75 m 2
kjer je B p = 0,055 m 3 / s– druga poraba gorivo,
Število vrstic v ekonomizatorju:
Število zank:
Višina ekonomizatorja:
h eq = np b10 -3 = 2,7 m
Skupna višina ekonomajzerja ob upoštevanju rezov:
h ec skupaj = h ec +0,5 n dirk = 3,7 m
kjer je 0,5 m višina enega reza;
n dirk - število rezov za popravilo, ki se izvedejo vsakih 8 vrstic.