غلاية تبطين dkvr 20 13 استهلاك المواد. مشروع الدورة
غلاية بخار DKVr-20-13 GM (DKVr-20-13-250 GM) * عبارة عن غلاية بخارية ذات أنبوب ماء عمودي مع غرفة احتراق محمية وحزمة غليان ، مصنوعة وفقًا لمخطط التصميم "D" ، السمة المميزةوهو الموقع الجانبي للجزء الحراري من المرجل بالنسبة إلى غرفة الاحتراق.
شرح اسم المرجل DKVr-20-13 GM (DKVr-20-13-250 GM) *:
DKVr - نوع الغلاية (غلاية أنبوبية مائية ذات أسطوانة مزدوجة) ، 20 - سعة بخار (طن / ساعة) ، 13 - ضغط مطلقبخار (كجم ق / سم 2) ، جنرال موتورز - غلاية للاحتراق وقود غازي / الوقود السائل(الديزل والوقود المنزلي للتدفئة ، زيت الوقود ، الزيت) ، 250 - درجة حرارة بخار شديدة التسخين ، درجة مئوية (في حالة عدم وجود رقم - بخار مشبع).
سعر مجموعة المرجل: 7670.000 روبل
سعر المرجل السائب: 7068200 روبل ، 7729000 روبل (*)
الجهاز ومبدأ العملية
تحتوي السلسلة الكاملة لوحدات الغلايات الموحدة من نوع DKVR لضغط 13 كجم / سم 2 على مخطط تصميم مشترك - وحدات غلاية مزدوجة الأسطوانة مع الدورة الدموية الطبيعيةوغرفة الاحتراق المحمية ، مع وضع البراميل في الوضع الطولي والترتيب الموازي لأنابيب الغلايات.
تم تصميم الغلايات من النوع DKVR-20/13 بسعة 20 طن / ساعة لضغط تشغيل مطلق يبلغ 13 كجم / سم 2 (1.37 ميجا باسكال) وهي مصممة لتوليد بخار مشبع أو شديد التسخين عند درجات حرارة تصل إلى 250 درجة مئوية.
العملية التكنولوجية في غلاية البخار هي عملية حرق الوقود وتوليد البخار عند تسخين الماء.
يدخل الغاز الطبيعي ، والجزء الرئيسي القابل للاحتراق منه الميثان CH 4 (94٪) ، إلى الموقد GMG-2M من خلال خط الوقود الخاص بالغلاية ، وعند تركه ، يحترق على شكل شعلة في غرفة الاحتراق . يتم توفير الهواء للحفاظ على عملية الاحتراق بواسطة مروحة VD-6.
نظرًا لأن القيمة الحرارية للغاز عالية وتبلغ 8500 كيلو كالوري / م 3 ، فإن الطلب المحدد على الهواء الموفر مرتفع: 9.6 م 3 من الهواء مطلوب لكل 1 م 3 من الغاز ، مع مراعاة معامل الهواء الزائد = 1.05 - 10 م 3.
نتيجة للاحتراق المستمر للوقود في غرفة الاحتراق ، تتشكل منتجات الاحتراق الغازي التي يتم تسخينها إلى درجة حرارة عالية. يقومون بغسل مصافي الفرن من الخارج ، والتي تتكون من أنابيب بها ماء يدور بداخلها وخليط بخار ماء. بعد ذلك ، يتم تبريد منتجات الاحتراق في غرفة الاحتراق إلى درجة حرارة 980 درجة مئوية ، وتتحرك باستمرار عبر قنوات الغاز في الغلاية ، أولاً تغسل حزمة أنابيب الغلاية ، ثم الموفر ET2-106 ، تبرد إلى درجة حرارة 115 درجة C ويتم إزالتها بواسطة عادم الدخان DN-10 من خلال مدخنةفي الجو.
يمر ماء التغذية أولاً عبر المرشحات الميكانيكية والكيميائية ، ثم يدخل جهاز نزع الهواء DS-75 ، حيث يتم إزالة الأكسجين O 2 وثاني أكسيد الكربون CO 2 من الماء عن طريق تسخينه بالبخار إلى درجة حرارة 104 درجة مئوية ، وهو ما يتوافق مع الضغط الزائد في جهاز نزع الهواء 0.02 ساعة 0.025 ميجا باسكال. يتسرب الهواء المنطلق من الماء عبر أنبوب في الجزء العلوي من عمود نزع الهواء إلى الغلاف الجوي ، ويتم سكب الماء المنقى والمسخن في خزان التخزين الموجود أسفل عمود نزع الهواء ، حيث يتم استهلاكه لتشغيل المرجل. يتم توفير مياه التغذية للأسطوانة العلوية للغلاية من خلال خطي تغذية بعد تسخين إضافي في الموفر إلى درجة حرارة 91-100 درجة مئوية. الأول هو دائرة شعاع الحمل الحراري: ينزل ماء الغلاية من الأسطوانة العلوية إلى الأسطوانة السفلية من خلال أنابيب المرجل لشعاع الحمل الحراري الموجود في المدخنة الثانية - في منطقة أكثر درجات الحرارة المنخفضة غازات المداخن. يرتفع خليط الماء والبخار الناتج إلى الأسطوانة العلوية من خلال أنابيب الغلاية الموجودة في قناة الغاز الأولى - في منطقة المزيد درجات حرارة عاليةغازات المداخن. هناك دائرتان أخريان تشكلان شاشات الفرن الجانبية اليمنى واليسرى: يتم توفير ماء الغلاية من الأسطوانة العلوية عبر الأنبوب السفلي إلى المجمع السفلي للشاشة الجانبية اليسرى (أو اليمنى) ؛ يتم أيضًا توفير الماء للمجمع من الأسطوانة السفلية من خلال الأنابيب الالتفافية ، وبعد ذلك يتم توزيع الماء على طول المجمع ، ويرتفع خليط البخار والماء الناتج إلى الأسطوانة العلوية عبر أنابيب الغربال الجانبي الأيسر (الأيمن). يوجد في الأسطوانة العلوية فصل (فصل) للبخار عن الماء. ثم يتم إرسال البخار المشبع عبر صمام الإغلاق الرئيسي عبر خط البخار لوحدة الغلاية إلى خط البخار الرئيسي في بيت الغلاية. يتم خلط الماء المنفصل عن البخار في أسطوانة الغلاية مع مياه التغذية.
الجدول 1
الخصائص التقنية للغلاية DKVR 20/13
|
معامل |
وحدة قياسات |
المعنى |
|
إخراج البخار |
||
|
عدد الشعلات |
||
|
ضغط البخار |
||
|
استهلاك الغاز |
||
|
استهلاك مياه العلف |
||
|
ضغط الغاز على المرجل |
||
|
ضغط الهواء بعد المروحة |
||
|
ضغط مياه التغذية |
||
|
المكنسة الكهربائية في الفرن |
||
|
درجة حرارة البخار |
||
|
درجة حرارة زيت الوقود |
||
|
درجة حرارة غاز العادم في اتجاه مجرى الموفر |
||
|
درجة حرارة الغازات خلف المرجل ، 0 درجة مئوية |
||
|
درجة حرارة مياه التغذية بعد المقتصد |
||
|
مستوى الماء في الحلة |
||
|
سطح التسخين: إشعاعي / حمل حراري / عام |
47,9/229,1/227,0 |
|
|
نسبة الهواء الزائد |
||
|
الانحدار الطولي لأنابيب حزمة المرجل |
||
|
درجة الغليان المستعرضة للأنابيب. الحزم |
||
|
قطر الغربال وأنابيب الغلاية |
غلاية بخار تعمل بالوقود الصلب DKVr-20-13 S (DKVr-20-13-250 S) * بخار مشبععن طريق حرق الفحم الصلب والبني للاحتياجات التكنولوجية المؤسسات الصناعية، في أنظمة التدفئة والتهوية وإمدادات المياه الساخنة.
شرح اسم المرجل DKVr-20-13 C (DKVr-20-13-250 C) *:
DKVr - نوع الغلاية (غلاية أنبوبية ذات أسطوانة مزدوجة أعيد بناؤها) ، 20 - سعة بخار (طن / ساعة) ، 13 - ضغط بخار مطلق (كجم ق / سم 2) ، 250 - درجة حرارة بخار شديدة التسخين ، درجة مئوية (في حالة الغياب عدد - بخار مشبع) ، ج - طريقة احتراق الوقود (الاحتراق الطبقي).
سعر المرجل: 8673000 روبل
سعر الغلاية السائبة: 7929600 روبل ، 8484200 روبل (*)
1. وصف موجز لمرجل نوع DKVR.
DKVR عبارة عن غلاية بخار مزدوجة الأسطوانة ، أنبوب ماء عمودي ، أعيد بناؤها بالدوران الطبيعي والجو المتوازن ، وهي مصممة لتوليد بخار مشبع.
موقع الطبول طولي. تكون حركة الغازات في الغلايات أفقية بعدة دورات أو بدون دورات ، ولكن مع تغيير في المقطع العرضي على طول مسار الغازات.
تنتمي الغلايات إلى نظام مرجل الاتجاه الأفقي ، أي تعود الزيادة في إنتاج البخار إلى تطورها في الطول والعرض مع الحفاظ على الارتفاع.
يتم إنتاج الغلايات من قبل Biysk Boiler Plant بسعة 2.5 ؛ أربعة؛ 6.5 ؛ 10 و 20 طن / ساعة مع ضغط بخار زائد عند مخرج المرجل (للغلايات ذات السخان الفائق - ضغط البخار خلف السخان الفائق) 1.3 ميجا باسكال وبعض أنواع الغلايات بضغط 2.3 و 3.9 ميجا باسكال. سخونة البخار الزائدة في الغلايات بضغط 1.3 ميجا باسكال حتى 250 درجة مئوية ، مع ضغط 2.3 ميجا باسكال - حتى 370 درجة مئوية ، مع ضغط 3.9 ميجا باسكال - حتى 440 درجة مئوية.
تستخدم الغلايات عند العمل على الوقود الصلب والسائل والغازي. يحدد نوع الوقود المستخدم ميزات حلول تخطيط المرجل.
تحتوي الغلايات التي تعمل بالزيت من نوع DKVR على غرفة فرن.
غلايات بخار سعة 2.5 ؛ أربعة؛ 6.5 طن / ساعة مصنوعة من أسطوانة علوية ممتدة ، 10 طن / ساعة مع أسطوانة علوية طويلة وقصيرة ، 20 طن / ساعة مع أسطوانة علوية قصيرة.
غلايات زيت الغاز DKVR - 2.5 ؛ أربعة؛ 6.5 طن / ساعة مع ضغط زائد 1.3 ميجا باسكال يتم إنتاجها بتخطيط منخفض في البطانة الثقيلة والخفيفة ، غلايات DKVR - 10 طن / ساعة - مع تصميم عالي في البطانة الثقيلة وبتخطيط منخفض في البطانة الثقيلة والخفيفة ، DKVR -20 طن / ساعة - بتصميم عالي وبطانة خفيفة الوزن.
غلايات DKVR - 2.5 ؛ أربعة؛ 6.5 ؛ 10 طن / ساعة مع أسطوانة ممتدة يتم تسليمها مجمعة بالكامل بدون تبطين.
يتم توفير الغلايات DKVR 10 و 20 طن / ساعة مع أسطوانة قصيرة في 3 وحدات: وحدة احتراق أمامية ، وحدة احتراق خلفية ، وحدة شعاع الحمل الحراري. يمكن تزويد الغلايات ذات البطانة الخفيفة بالبطانة.
تحتوي الغلايات ذات الأسطوانة العلوية الممدودة على مرحلة تبخر واحدة ، مع أسطوانة علوية قصيرة - مرحلتان من مراحل التبخر.
يظهر مخطط غلاية DKVR ذات الأسطوانة العلوية الطويلة في الشكل 1 ، مع وجود أسطوانة قصيرة - في الشكل 2.
مخطط تصميم الغلايات DKVR - 2.5 ؛ أربعة؛ 6.5 ؛ 10 طن / ساعة مع أسطوانة طويلة طويلة هي نفسها (الشكل 3).
غلايات DKVR - 2.5 ؛ أربعة؛ 6.5 ؛ تحتوي t / h في الفرن على شاشتين جانبيتين - ليس لديهم شاشات أمامية وخلفية. تحتوي الغلايات ذات سعة بخار 10 و 20 طن / ساعة على 4 مصافي: أمامية وخلفية وجانبين. الشاشات الجانبية هي نفسها. تختلف الشاشة الأمامية عن الشاشة الخلفية في عدد أقل من الأنابيب (جزء من الجدار مشغول بالمواقد) ودائرة كهربائية. يتم تثبيت الشاشة الخلفية أمام قسم fireclay.
يتم لف أنابيب الشاشات الجانبية في الأسطوانة العلوية. يتم لحام الأطراف السفلية لأنابيب شاشات الخزان بالمجمعات السفلية (الغرف) ، والتي تقع أسفل الجزء البارز من الأسطوانة العلوية بالقرب من بطانة الجدران الجانبية. لخلق دائرة الدورانيتم توصيل الطرف الأمامي لكل مجمّع شاشة بواسطة أنبوب إسقاط غير مدفأ إلى الأسطوانة العلوية ، ويتم توصيل الطرف الخلفي بواسطة أنبوب جانبي (متصل) بالأسطوانة السفلية.
يدخل الماء إلى الشاشات الجانبية في نفس الوقت من الأسطوانة العلوية عبر الأنابيب السفلية الأمامية ومن الأسطوانة السفلية عبر الأنابيب الالتفافية. مثل هذا المخطط لتزويد الشاشات الجانبية يزيد من موثوقية المرجل عندما ينخفض مستوى الماء في الأسطوانة العلوية ويزيد من معدل الدوران.
مخطط غلاية بخار من نوع DKVR مع أسطوانة علوية طويلة.
1 صمام تطهير 2-صمام أمان. 3-زجاج مبين للماء ؛
4-منظم الطاقة. 5 صمامات لإدخال المواد الكيميائية ؛ 6-فحص الصمام 7 صمامات بخار مشبع 8 أسطوانة علوية 9 خط النفخ 10 صمامات بخار شديد السخونة ؛ 11 صمام ينزف 12-سخان. 13 صمامًا لتصريف المياه من الغلاية ؛ 14 أسطوانة سفلية 15 أنابيب الغليان متشعب 16 شاشة أنبوب 17 شاشة 18 بئر.
غلاية بخار من نوع DKVR مع أسطوانة علوية قصيرة
مشعب شاشة سفلي واحد ؛ أنابيب غربال ذات سقفين جامع شاشة 3-top ؛ 4-إعصار بعيد. 5 أنبوب بخار 6 أسطوانة 7 أنابيب الغليان 8 أسطوانة سفلية.
تصميم المرجل DKVR - 6.5 مع فرن غاز وزيت.
يتم لف الأطراف العلوية لأنابيب الشاشات الخلفية والجانبية في الأسطوانة العلوية والأطراف السفلية في المجمعات. تستقبل الحاجز الأمامي الماء من الأسطوانة العلوية عبر أنبوب منفصل غير مدفأ ، وتتلقى الحاجز الخلفي الماء من الأسطوانة السفلية عبر أنبوب جانبي.
يحدث الدوران في أنابيب المرجل للحزمة الحرارية بسبب التبخر السريع للماء في الصفوف الأمامية من الأنابيب ، لأنها أقرب إلى الفرن ويتم غسلها بغازات أكثر سخونة من تلك الخلفية ، ونتيجة لذلك في الأنابيب الخلفية الموجودة في مخرج المرجل ، الماء قادملا لأعلى بل لأسفل.
يتم فصل الحارق اللاحق عن حزمة الحمل الحراري بواسطة قسم fireclay مثبت بين الصفين الأول والثاني من أنابيب الغلاية ، ونتيجة لذلك يكون الصف الأول من حزمة الحمل الحراري هو أيضًا الشاشة الخلفية للحارق اللاحق.
يتم تثبيت قسم مستعرض من الحديد الزهر داخل حزمة الحمل الحراري ، يقسمه إلى قناتين غازيتين 1 و 2 ، والتي تتحرك من خلالها غازات المداخن ، وتغسل جميع أنابيب الغلاية بشكل عرضي. بعد ذلك يتركون المرجل من خلال نافذة خاصة موجودة على الجانب الأيسر في الجدار الخلفي.
في الغلايات ذات التسخين الزائد بالبخار ، يتم تثبيت السخان الفائق في المدخنة الأولى بعد 2-3 صفوف من أنابيب الغلاية (بدلاً من جزء من أنابيب الغلاية).
يتم توفير مياه التغذية إلى الأسطوانة العلوية وتوزيعها في مساحة المياه الخاصة بها من خلال أنبوب مثقوب.
الاسطوانة مجهزة بأجهزة النفخ المستمر وصمامات الأمان وأجهزة بيان المياه وأجهزة الفصل المكونة من مصاريع وألواح مثقبة.
الأسطوانة السفلية عبارة عن مصيدة للحمأة ويتم نفخها بشكل دوري عبر أنبوب مثقوب. يتم تركيب أنبوب في الأسطوانة السفلية لتسخين المرجل بالبخار أثناء إشعال النار.
تتميز غلايات كتل الزيت والغاز DKVR-10 و DKVR-20 ذات الأسطوانة العلوية القصيرة (الشكل 2 والشكل 4) بميزات مقارنة بالغلايات الموصوفة أعلاه.
تستخدم هذه الغلايات مخطط تبخر على مرحلتين. تشمل المرحلة الأولى من التبخر شعاع الحمل الحراري ، والشاشات الأمامية والخلفية ، والشاشات الجانبية لوحدة الاحتراق الخلفية. يتم تضمين مصافي الخزان لوحدة الاحتراق الأمامية في المرحلة الثانية من التبخر. أجهزة الفصل في المرحلة الثانية من التبخر عبارة عن أعاصير بعيدة من النوع الطارد المركزي.
العلوي و الأطراف السفليةيتم لحام شاشات الفرن بالمجمعات (الغرف) ، مما يوفر تكسيرًا إلى كتل ، ولكنه يزيد من مقاومة دائرة الدوران. لزيادة معدل الدوران ، يتم إدخال أنابيب إعادة تدوير غير مدفأة في الدائرة.
تغطي أنابيب الشاشات الجانبية للغلاية سقف غرفة الاحتراق. يتم لحام الأطراف السفلية لأنابيب الغربال الجانبية بالمشعبات السفلية ، i. يتم لحام أنابيب الشاشة اليمنى بالمشعب الأيمن ، ويتم لحام أنابيب الشاشة اليسرى بالمشعب الأيسر.
يتم توصيل الأطراف العلوية لأنابيب الغربال بالمجمعات بطريقة مختلفة. يتم لحام نهاية الأنبوب الأول من الغربال الأيمن في المشعب الأيمن ، ويتم لحام جميع الأنابيب الأخرى بالمشعب الأيسر. يتم ترتيب نهايات أنابيب الغربال للصف الأيسر بنفس الطريقة ، والتي من خلالها تشكل شاشة سقف على السقف (الشكل 5).
تغطي الشاشات الأمامية والخلفية جزءًا من الأمام و الجدار الخلفيأفران.
يتم تثبيت قسم fireclay على الجزء المائل من الشاشة الخلفية ، ويقسم غرفة الاحتراق إلى الفرن نفسه وغرفة الاحتراق اللاحق.
تشتمل وحدة شعاع الحمل في غلاية DKVR-20 على براميل علوية وسفلية من نفس الحجم ومجموعة من أنابيب الغلايات الممتدة مع ممرات على طول الحواف ، كما هو الحال في الغلايات بسعة 2.5 ؛ 4 ؛ 6.5 ؛ 10 طن / ح. الجزء الثاني من شعاع الحمل لا يحتوي على ممرات. يحتوي كلا الجزأين على ترتيب داخلي للأنابيب بنفس الخطوات المتبعة في جميع الغلايات الأخرى من نوع DKVR.
غلاية DKVR-20-13
1-موقد الزيت والغاز. شاشات ثنائية الجانب 3-إعصار بعيد. 4-بوكس صمام أمان متفجر. كتلة الفرن ذات 5 درجات 6-سطح تسخين الحمل (كتلة الحمل الحراري) ؛ 7-عزل الأسطوانة العلوية. 8 أسطوانة سفلية شاشة 9 خلفية.
لتحسين غسل الجزء الأول من الحزمة بالغاز ، يجب تركيب أغشية من الطوب Chamotte خلف 6 صفوف من الأنابيب ، مما يسد الممرات الجانبية. في حالة عدم وجود أغشية ، يمكن أن ترتفع درجة الحرارة خلف الغلاية إلى 500 درجة مئوية.
تغذية المياه من خلال أنابيب التغذية 15 تدخل الأسطوانة العلوية 16 ، حيث يتم خلطها مع ماء الغلاية. من أعلى الطبلة الصفوف الأخيرةأنابيب حزمة الحمل 18 ، ينزل الماء إلى الأسطوانة السفلية 17 ، من حيث يتم إرساله عبر أنابيب المكياج 21 إلى الأعاصير 8. من الأعاصير ، عبر الأنابيب السفلية 26 ، يتم توفير المياه إلى المجمعات السفلية (الغرف) 24 من الشاشات الجانبية 22 من المرحلة الثانية من التبخر ، يرتفع خليط البخار والماء إلى الغرف العلوية 10 هذه المصافي ، حيث يدخل من خلال الأنابيب 9 إلى الأعاصير البعيدة 8 ، حيث يتم فصله إلى بخار و ماء. تنزل المياه من خلال الأنابيب 31 إلى الغرف السفلية 20 من الشاشات ، ويتم تفريغ البخار المنفصل عبر الأنابيب الالتفافية 12 في الأسطوانة العلوية. يتم ربط الأعاصير (هناك 2 منهم) بواسطة أنبوب جانبي 25.
يتم تغذية مصافي المرحلة الأولى من التبخر من الأسطوانة السفلية. في الغرف السفلية 20 مصفاة جانبية ، يدخل 22 ماء من خلالها ربط الأنابيب 30 في الغرفة السفلية 19 من خلال أنابيب توصيل أخرى. يتم تغذية الحاجز الأمامي من الأسطوانة العلوية - يدخل الماء إلى الحجرة السفلية 3 عبر الأنابيب الالتفافية 27.
مخطط الدوران العام لمرجل DKVR-10 بجزء علوي قصير
طبل مع تخطيط منخفض
1-الطبلة العلوية 2-المجمعات العلوية للشاشات الجانبية ؛ شاشات من 3 جوانب 4-المشعبات السفلية للشاشات الجانبية ؛ 5-تقسيم المجمعات 2 و 4 ؛ 6-الأعاصير عن بعد. 7 أنابيب 8 أسطوانة سفلية 9 فوهات تغذية من الأسطوانة السفلية ؛ 10 أنابيب تربط الجزء الأمامي من المجمعات 2 بأعاصير بعيدة 6 ؛ 11 أنابيب مخرج بخار من الإعصار 6 إلى الأسطوانة العلوية 1 ؛ 12 أنبوب إمداد لشاشات المرحلة الأولى من التبخر ؛ 13 أنبوبًا لإزالة خليط البخار والماء لشاشات المرحلة الأولى من التبخر في الأسطوانة العلوية 1 ؛ 14-أنابيب إعادة تدوير ؛ 15 شعاع الغليان 16-تركيب شفط البخار ؛ 17- انبوب ماء تغذية.
استمرار الشكل 6
مخطط تداول المرجل DKVR-20
مرحلة التبخر لمدة ثانية: شاشة أمامية ثنائية ؛ 3 غرفة 4 - تطهير مستمر 5-أنابيب إعادة التدوير: أنبوب ذو 6 ممرات من الرأس العلوي إلى الأسطوانة ؛ 7،10،11-الغرف العلوية ؛ 8 أعاصير عن بعد. 9 أنابيب التفافية من الغرفة العلوية إلى الإعصار البعيد ؛ 12 أنبوبًا جانبيًا من الإعصار البعيد إلى الأسطوانة ؛ أنبوب مخرج 13 بخار 14 جهاز فصل 15 خطًا من المغذيات ؛ 16 أسطوانة علوية 17 أسطوانة سفلية 18 شعاع الحمل 19،20،23،24 - الغرف الدنيا ؛ 21 أنابيب تغذية شاشات 22 جانبًا 25 أنبوب جانبي 26 downpipes 27،29،30،31 - أنابيب الالتفافية ؛ 28 أنبوب مخرج بخار.
يتم تفريغ خليط البخار والماء في الأسطوانة العلوية من الغرف العلوية 10 شاشات جانبية للمرحلة الأولى من التبخر من خلال أنابيب مخرج البخار 28 ، من الغرفة العلوية 11 من المصفاة الخلفية - بواسطة الأنابيب 29 ، من الغرفة العلوية 7 من الشاشة الأمامية بواسطة الأنابيب 6. الشاشة الأمامية بها أنابيب إعادة تدوير 5.
في الجزء العلوي من حجم بخار الأسطوانة العلوية ، يتم تثبيت أجهزة فصل ذات فتحات مع صفائح مثقبة (مثقبة).
يتم تثبيت درع توجيه على شكل حوض في حجم الماء في الأسطوانة العلوية. لتغيير اتجاه حركة تدفق خليط البخار والماء الخارج من الفجوة بين جدران الأسطوانة ودرع التوجيه ، يتم تثبيت مصدات طولية فوق الحواف العلوية للدرع التوجيهي.
من سمات تصميم الغلايات ذات المرحلتين التبخر أن حجم الماء لدوائر مرحلة التبخر الثانية يبلغ 11٪ من حجم ماء الغلاية ، ويبلغ ناتج بخارها 25-35٪. هذا يرجع إلى حقيقة أنه في حالة حدوث انتهاكات محتملة لتشغيل الغلاية ، فإن مستوى الماء في المرحلة الثانية من التبخر ينخفض بشكل أسرع بكثير مما كان عليه في الأولى.
في بداية شعاع الحمل الحراري ، في الغلايات ذات التسخين الزائد للبخار (بعد 2-3 صفوف) ، توجد ملفات من السخان العمودي المعلق من الأسطوانة العلوية من أحد الجانبين أو كلاهما. لا يتم تنظيم درجة حرارة البخار المحمص في جميع الغلايات من نوع DKVR.
جميع الغلايات من نوع DKVR موحدة ولها نفس قطر البراميل العلوية والسفلية ، وأنابيب الشاشة والغلايات ، ونفس خطوط الأنابيب للشاشات الجانبية ، والشاشات الأمامية والخلفية ، وأنابيب حزمة الحمل الحراري.
2 حجم ومحتوى محتوى الهواء ومنتجات الاحتراق.
2.1 التركيب والقيمة الحرارية للوقود.
الخصائص المقدرة للوقود الغازي.
2.2 مداخل الهواء ومعاملات الهواء الزائدة لمجاري الغاز الفردية.
يجب أن يؤخذ معامل الهواء الزائد عند مخرج الفرن للغلايات الغازية ذات السعة الصغيرة ضمن α t \ u003d 1.05-1.1.
جميع الغلايات من نوع DKVR لها شعاع حمل واحد.
يجب تقدير أكواب الشفط الموجودة في مجاري الغاز خلف المرجل وفقًا للطول التقريبي لمجرى الغاز ، والذي يجب أن يؤخذ للمراجل من نوع DKVR -5 م.
معامل الهواء الزائد والشفط في قنوات غاز المرجل.
الهواء الزائد والشفط في قنوات الغاز في الغلاية.
يتم تحديد معامل الهواء الزائد في القسم الموجود خلف سطح التسخين α "لمسار الغاز للغلاية ذات السحب المتوازن عن طريق جمع معامل الهواء الزائد في الفرن α t مع أكواب الشفط في قنوات غاز الغلاية Δα الموجودة بين الفرن وسطح التسخين المدروس.
فمثلا:
α t \ u003d α ”t \ u003d α cf t \ u003d α’ k.p. أنا ،
α " أنا = α t + Δα k.p. أنا = α 'k.p. كفاءة I + Δα أنا ،
α " أنا \ u003d α t + Δα k.p. كفاءة I + Δα أنا \ u003d α 'k.p. كفاءة I + Δα أنا الخ.
معامل الهواء الزائد عند مخرج السطح α "هو معامل الهواء الزائد عند مدخل السطح السطح التاليتدفئة α '.
متوسط الهواء الزائد في مدخنة الغلاية:
α متوسط c.p. I = 
,
α متوسط c.p. أنا = 
إلخ.
2.3 أحجام الهواء ونواتج الاحتراق.
يتم حساب أحجام الهواء ونواتج الاحتراق لكل 1 م 3 من الوقود الغازي في ظل الظروف القياسية (0 درجة مئوية و 101.3 كيلو باسكال).
يتم أخذ الأحجام النظرية للهواء ونواتج احتراق وقود معين أثناء احتراقه الكامل (α = 1) وفقًا للجدول الثالث عشر من الملحق (انظر الإرشادات الخاصة بمشروع الدورة التدريبية) ويتم إدخالها في الجدول.
الأحجام النظرية للهواء ونواتج الاحتراق
| اسم القيمة |
التعيين التقليدي |
القيمة ، متر مكعب / كجم |
| حجم الهواء النظري |
||
| الأحجام النظرية لمنتجات الاحتراق: غازات ثلاثية الذرات |
||
| بخار الماء؛ |
أحجام الغاز في احتراق كامليتم تحديد الوقود و α> 1 لكل مدخنة وفقًا للصيغ الواردة في الجدول. يتم إدخال بيانات الحساب في نفس الجدول.
شروحات للجدول:
يُؤخذ معامل الهواء الزائد α = α cf لكل مداخن وفقًا للجدول ؛
مأخوذة من الجدول ، م³ / م 3 ؛
- حجم بخار الماء عند α> 1 ، متر مكعب / كجم ؛
- حجم غاز المداخن عند α> 1 متر مكعب / كجم ؛
هو جزء حجم بخار الماء ؛
هو الكسر الحجمي للغازات الثلاثية ؛
r p - حجم جزء من بخار الماء والغازات ثلاثية الذرات ؛
- كتلة غازات المداخن ، كجم / م 3 ؛
=
، كجم / م 3 ،
حيث = كثافة الغاز الجاف عند الظروف الطبيعية، كجم / م 3 ؛ مأخوذة وفقًا للجدول ؛
10 جم / م 3 - المحتوى الرطوبي للوقود الغازي المرتبط بـ 1 م 3 من الغاز الجاف.
2.4 المحتوى الحراري للهواء ومنتجات الاحتراق.
يتم حساب المحتوى الحراري للهواء ومنتجات الاحتراق لكل قيمة من معامل الهواء الزائد α في المنطقة التي تتداخل مع نطاق درجة الحرارة المتوقعة في المداخن.
المحتوى الحراري 1 م³ من منتجات الهواء والاحتراق
شرح للجدول:
بيانات الحساب مأخوذة من الجداول.
المحتوى الحراري للغازات عند نسبة الهواء الزائدة ودرجة الحرارة ° C ،
المحتوى الحراري نظريًا المبلغ المطلوبالهواء عند درجة حرارة t ، درجة مئوية
، كيلوجول / م 3.
المحتوى الحراري للهواء ومنتجات الاحتراق عند α> 1 (I-ϧ table)
| أسطح التسخين |
ϧ (ر) ، درجة مئوية |
|||||
| الفرن ، مدخل الحزمة الحملية الأولى والسخان الفائق α t = 1.07 |
||||||
| أول شعاع الحمل الحراري والمسخن الفائق (مدخل شعاع الحمل الحراري الثاني) α k.p. أنا = 1.12 |
||||||
| شعاع الحمل الثاني (مدخل المقتصد) α k.p. أنا \ u003d 1.22 |
||||||
| المقتصد |
||||||
المحتوى الحراري للحجم الفعلي لغازات المداخن لكل 1 م 3 من الوقود عند درجة حرارة درجة مئوية ،
، كيلوجول / م 3.
التغيير في المحتوى الحراري للغازات ، كيلوجول / م 3.
أين هي القيمة المحسوبة للمحتوى الحراري ، kJ / m 3
السابق فيما يتعلق بالقيمة المحسوبة للمحتوى الحراري ، كيلوجول / م 3.
ينخفض ∆I r مع انخفاض درجة حرارة الغازات درجة مئوية.
يشير انتهاك هذا النمط إلى وجود أخطاء في حساب المحتوى الحراري.
يجب استخدام الجدول باستمرار في عمليات حسابية أخرى. يتم استخدامه لتحديد المحتوى الحراري من درجة حرارة معروفة أو درجة حرارة من محتوى حراري معروف. يتم إجراء الحسابات بطريقة الاستيفاء وفقًا للصيغ التالية:
المحتوى الحراري أكثر درجة الحرارة المحددة ϧ
، كيلوجول / م 3 ،
، كيلوجول / م 3 ؛
درجة الحرارة وفقًا لمحتوى داخلي معين I
، درجة مئوية ،
درجة مئوية
حيث يتم أخذ المحتوى الحراري للغازات وفقًا للعمود I r ، والمحتوى الحراري للهواء - وفقًا للعمود I o.
أمثلة على حساب الاستيفاء
(البيانات الأولية من جدول I-ϧ)
أ) عند درجة حرارة غاز معروفة ϧ = 152 درجة مئوية (معطاة بشرط)
أنا ص = 
كيلوجول / م 3
صيغة من الكتاب …… ..
3. التوازن الحراري للغلاية و استهلاك الوقود.
3.1 التوازن الحراري للغلاية.
الصياغة توازن الحرارةالمرجل هو إنشاء المساواة بين كمية الحرارة التي تدخل المرجل ، تسمى الحرارة المتاحة Q p , ومجموع الحرارة المفيدة س 1 وفقدان الحرارة س 2 ، س 3 ، س 4 ، س 5 ، س 6. بناءً على توازن الحرارة ، يتم حساب الكفاءة واستهلاك الوقود المطلوب.
يتم تجميع توازن الحرارة فيما يتعلق بالحالة الحرارية المستقرة للغلاية لكل 1 كجم (1 م 3) من الوقود عند درجة حرارة 0 درجة مئوية وضغط 101.3 كيلو باسكال.
معادلة عامةالتوازن الحراري له الشكل:
Q p + Q v.vn + Q f \ u003d Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6، kJ / m 3،
أين س ص - حرارة الوقود المتاحة ، كيلوجول / كجم ؛
Q v.vn - الحرارة التي يتم إدخالها إلى الفرن عن طريق الهواء عند تسخينها خارج المرجل ، kJ / m 3 ؛
Q f - الحرارة التي يتم إدخالها إلى الفرن بواسطة انفجار بخار (بخار "فوهة") ، kJ / m 3 ؛
س 1 - حرارة مفيدة ، كيلوجول / م 3 ؛
س 2 - فقدان الحرارة بالغازات الخارجة ، kJ / m 3 ؛
س 3 - فقد الحرارة بسبب عدم اكتمال احتراق الوقود الكيميائي ، كيلو جول / م 3 ؛
س 4 - فقد الحرارة من الاحتراق الميكانيكي غير الكامل للوقود ، كيلوجول / م 3 ؛
س 5 - فقدان الحرارة من التبريد الخارجي ، kJ / m 3 ؛
س 6 - الفقد مع حرارة الخبث ، كج / م 3.
في الظروف تصميم الدورةعند حرق الوقود الغازي في غياب التسخين الخارجي للهواء وانبعاث البخار ، فإن قيم Q v.vn و Q f و Q 4 و Q 6 تساوي الصفر ، لذا فإن معادلة توازن الحرارة ستبدو كما يلي:
س ع \ u003d س 1 + س 2 + س 3 + س 5 ، كج / م 3
الحرارة المتوفرة 1 م 3 وقود غازي
Q p \ u003d Q d i + i t، kJ / m 3 ،
حيث Q d i صافي القيمة الحرارية للوقود الغازي ، kJ / m3
i t هي الحرارة الفيزيائية للوقود ، kJ / m 3. يؤخذ في الاعتبار في حالة تسخين الوقود مسبقًا بواسطة مصدر حرارة خارجي (على سبيل المثال ، التسخين بالبخار لزيت الوقود).
في ظل ظروف تصميم الدورة التدريبية i tl = 0 ، لذلك
س ع \ u003d س د أنا \ u003d 35500 ، كيلوجول / م 3
3.2 فقد الحرارة وكفاءة المرجل.
عادةً ما يتم التعبير عن فقد الحرارة كنسبة مئوية من الحرارة المتاحة للوقود:
س 2 \ u003d س 2 / س ص * 100٪ ؛ س 3 \ u003d س 3 / س ص * 100٪ ، إلخ.
يُعرّف فقدان الحرارة مع غازات العادم إلى البيئة (الغلاف الجوي) على أنه الفرق بين المحتوى الحراري لمنتجات الاحتراق عند الخروج من سطح التسخين الأخير (الموفر من حيث تصميم الدورة التدريبية) والهواء البارد:
س 2 = 
؛ س 2 = 
أين المحتوى الحراري لغازات العادم ، كيلوجول / م 3. يتم تحديدها عن طريق الاستيفاء وفقًا للبيانات الواردة في الجداول ودرجة حرارة غاز المداخن المحددة ϧ ux = 152 درجة مئوية
= ، كيلوجول / م 3
و ux = α ”ek = 1.3 - معامل الهواء الزائد خلف المقتصد (الجدول)
أنا أوه. - المحتوى الحراري للهواء البارد
أنا أوه. = 
\ u003d كيلوجول / م 3
أين المحتوى الحراري لـ 1 م 3 من الهواء البارد عند t xv \ u003d 24 ° C
9.42 - حجم الهواء النظري ، م 3 / م 3 (جدول)
يعود فقدان الحرارة من عدم الاكتمال الكيميائي لاحتراق الوقود q 3 ،٪ إلى الحرارة الإجمالية لاحتراق منتجات الاحتراق غير الكامل المتبقية في غازات المداخن. بالنسبة للغلايات المصممة ، خذ q 3 \ u003d 0.5٪.
يتم أخذ فقد الحرارة من التبريد الخارجي q 5 ،٪ وفقًا للجدول ، اعتمادًا على إخراج البخار للغلاية D = 1.8 كجم / ثانية
د = 
؛ ف 5 \ u003d 2.23٪
حيث D = 6.5 طن / ساعة - من نتيجة بيانات المهمة.
فقد الحرارة من التبريد الخارجي لغلاية بخارية ذات أسطح ذيل
إجمالي فقد الحرارة في الغلاية
,%; %
معامل في الرياضيات او درجة عمل مفيد(أزداد)
,%;
3.3 صافي طاقة المرجل واستهلاك الوقود.
الكمية الكاملة للحرارة من المفيد استعمالها في الغلاية ،
حيث D ne \ u003d D \ u003d 1.8 كجم / ثانية - كمية البخار المحمص المتولد ؛
أنا ني \ u003d 2908 كيلو جول / كجم - المحتوى الحراري للبخار المحمص ؛ يحددها ضغط ودرجة حرارة البخار المحمص (P ne = 1.3 ميجا باسكال ؛ t ne = 240 درجة مئوية - البيانات الأولية) وفقًا لجدول الملحق ؛
i p.v - تغذية المحتوى الحراري للمياه ، kJ / kg ؛
i a.e = مع a.e. ر أ. ، كيلوجول / كجم ؛ أنا p.v \ u003d 4.19 كيلو جول / كجم ؛
من أين أ. = 4.19 كيلو جول / (كجم درجة مئوية) - السعة الحرارية للمياه ؛
t p.v = 84 درجة مئوية - درجة حرارة مياه التغذية ؛
أنا ′ s - المحتوى الحراري للماء المغلي ، كيلوجول / كجم ؛ يتم تحديده وفقًا للجدول الخاص بضغط البخار المحمص (البيانات الأولية).
أنا ′ s \ u003d أنا kip \ u003d أنا ′ \ u003d 814.8 كيلو جول / كجم ؛
استهلاك المياه لنفخ المرجل ، كجم / ث.
حيث α pr \ u003d 2.4٪ - القيمة النسبية للتطهير (البيانات الأولية) ؛
كجم / ثانية ؛ 
كجم / ثانية ؛
كميات ومحتويات معينة من الماء المغلي والبخار المشبع الجاف.
| ضغط البخار المحمص Р ne، MPa |
درجة حرارة التشبع ، ر ، درجة مئوية |
كمية محددة من الماء المغلي الخامس′ م 3 / كغ |
الحجم النوعي للبخار الجاف المشبع الخامس"، م 3 / كغ |
المحتوى الحراري النوعي للماء المغلي i ′، kJ / kg |
المحتوى الحراري النوعي للبخار الجاف المشبع i ”، kJ / kg |
استهلاك الوقود الموفر لفرن الغلاية
م 3 / ث
حيث Q k \ u003d 4634.8 kW ، تم العثور عليها بواسطة الصيغة ؛
Q p = 35500 kJ / kg - البيانات الأولية ؛
η k = 90.95٪ - تم العثور عليها بواسطة الصيغة ؛
4. الخصائص الهندسيةأسطح التدفئة.
4.1 تعليمات عامة.
من أجل الحساب الحراري للغلاية ، يلزم توفر الخصائص الهندسية لغرفة الاحتراق ، والسخان الفائق ، والحزم الحرارية ، والأسطح ذات درجة الحرارة المنخفضة
التدفئة ، والتي تحددها الأبعاد على الرسومات من نفس النوع من الغلايات.
الأبعاد على الرسومات مثبتة بدقة 1 مم. يجب إجراء إزاحة القيم بالمتر بدقة من ثلاث منازل عشرية ، في م 2 و م 3 - بدقة منزلة عشرية واحدة. اذا كان الحجم المطلوبلم يتم وضع علامة على الرسومات ، ثم يجب قياسها لأقرب 1 مم وضربها في مقياس الرسم.
4.2 الخصائص الهندسية لغرفة الاحتراق.
4.2.1 حساب مساحة السطح التي تشمل حجم غرفة الاحتراق.
حدود حجم غرفة الاحتراق هي المستويات المحورية لأنابيب الغربال أو أسطح الطبقة المقاومة للصهر الواقية التي تواجه الفرن ، وفي الأماكن غير المحمية بالشاشات ، تكون جدران غرفة الاحتراق وسطح الأسطوانة المواجه للفرن الفرن. في قسم مخرج الفرن وغرفة الاحتراق اللاحق ، يكون حجم غرفة الاحتراق ، غلايات نوع DKVR ، محدودًا بطائرة تمر عبر محور الشاشات الخلفية. نظرًا لأن الأسطح التي تحتوي على حجم غرفة الاحتراق لها تكوين معقد ، لتحديد مساحتها ، يتم تقسيم الأسطح إلى أقسام منفصلة، التي يتم تلخيص مناطقها بعد ذلك.
حساب أسطح غلاية نوع DKVR مع أسطوانة علوية ممدودة وتصميم منخفض.
ح ز - = 0.27 م ارتفاع من موقد الفرن إلى محور الشعلات ؛
ح لأن = 2.268 م - ارتفاع غرفة الاحتراق ؛
ب g.k = 0.534 م - عرض ممر الغاز ؛
مساحة الجدران الجانبية F b.st \ u003d (a 1 h 1 + a 2 h 2 + a 4 h 4) 2 \ u003d 12.3 m 2 ؛
مساحة الجدار الأمامي F f.st \ u003d bh \ u003d 13.12 m 2 ؛
مساحة الجدار الخلفي للفرن F c.st \ u003d b (h + h) \ u003d 12.85 m 2 ؛
مساحة جدارين من الحارق اللاحق F kd = 2bh 4 = 15.48 m 2 ؛
مساحة موقد الفرن والموقد اللاحق F \ u003d b (a 3 + a 4) \ u003d 7.74 م 2 ؛
مساحة سقف الفرن والحارق اللاحق F العرق \ u003d b (أ 1 + أ 4) = 5.64 م 2 ؛
المساحة الإجمالية لأسطح الإحاطة
أ 1 \ u003d 2.134 م · س = 3.335 م
أ 2 \ u003d 1.634 م · س 1 \ u003d 1.067 م
أ 3 \ u003d 1.1 م · س 2 \ u003d 1.968 م
أ 4 \ u003d 0.33 م · س 3 \ u003d 2.2 م
ب \ u003d 3.935 م · س 4 \ u003d 1.968 م
الخصائص الهندسية لشاشات الفرن ونافذة الفرن الناتجة
| اسم القيمة |
معدل تعيين وحدة حصبة. |
الشاشة الأمامية |
الشاشة الخلفية |
شاشة جانبية |
نافذة خروج الفرن |
||
| احتراق |
|||||||
| 1. القطر الخارجي للأنابيب |
|||||||
| 2. الملعب لأنابيب الغربال |
|||||||
| 3. الملعب النسبي لأنابيب الغربال |
|||||||
| 4. المسافة من محور أنبوب الغربلة إلى البناء بالطوب |
|||||||
| 5. المسافة النسبية من محور الأنبوب إلى البطانة |
|||||||
| 6. ميل |
|||||||
| 7. عرض الشاشة المقدر |
|||||||
| 8. عدد الأنابيب |
|||||||
| 9. متوسط طول أنبوب الغربال المضيء |
ل v.o. = 1334 |
||||||
| 10. مساحة الجدار التي تحتلها الشاشة |
|||||||
| 11. سطح شاشة استقبال الراديو |
|||||||
4.2.2 حساب سطح استقبال الإشعاع لشاشات الفرن ونافذة خروج الفرن.
غلاية زيت الغاز DKVR-6.5-13 بها فرن حجرة ويتم إنتاجها بأسطوانة علوية ممدودة ، مع تصميم منخفض في بطانة ثقيلة وخفيفة الوزن. تحتوي الغلاية على مرحلة تبخير واحدة. يحتوي الفرن على شاشتين جانبيتين ، ولا توجد شاشة أمامية وخلفية.
يتم قياس طول أنبوب الغربال في حجم غرفة الاحتراق من المكان الذي يتم فيه توسيع الأنبوب إلى الأسطوانة العلوية أو المجمع إلى المكان الذي يخرج فيه الأنبوب من غرفة الاحتراق إلى المجمع السفلي أو إلى المكان الذي يوجد فيه الأنبوب يتم توسيعه إلى الأسطوانة السفلية وفقًا للأشكال.
شروحات للجدول:
د - قطر الأنابيب التي تحمي جدران غرفة الاحتراق ، مم ؛ نفس الشيء بالنسبة لجميع الأنابيب الملصقة على الرسومات الأصلية ؛
S-Pitch لأنابيب الغربال ، مم (مقبولة وفقًا للرسومات). الخطوة هي نفسها لجميع الشاشات ؛
الملعب النسبي لأنابيب الغربال ؛
المسافة الإلكترونية من محور أنبوب الغربلة إلى البناء بالطوب ، مم. يتم قبوله وفقًا للرسومات نفسها لجميع الشاشات. إذا لم يتم تحديد هذا الحجم في الرسم ، فيمكن أخذ e = 60 مم ؛
المسافة النسبية من محور الأنبوب إلى البطانة ؛
x - المعامل الزاوي لشاشات الجدار أحادية الأنبوب الملساء.
يتم تحديده بواسطة الرسم البياني 1 أ من الملحق على طول المنحنى 2 وفقًا للخطوة النسبية ē
وإلخ. المعامل الزاوي للطائرة التي تمر عبر محاور الصف الأول من الأسقلوب الموجود في نافذة مخرج الفرن يساوي واحدًا ؛
ب ه - العرض التقديري للشاشات ، م ؛ مأخوذة على مقطع طولي من المرجل. في بعض الأحيان ، لا تشير الرسومات إلى حجم الشاشة على طول محاور الأنابيب الخارجية ، ولكنها تشير إلى العرض الواضح ، أي المسافة من البطانة إلى تبطين الجدران المقابلة. ثم يمكن حساب عرض الشاشة بالصيغة:
حيث b sv - عرض الجدار في ملم واضح ؛
e و S هما المسافة من محور أنبوب الغربلة إلى البناء بالطوب والخطوة ، على التوالي ، مم ؛
ب st - عرض الجدار الذي توجد عليه الشاشة ، مم
z هو عدد أنابيب الشاشة ، أجهزة الكمبيوتر ؛ مأخوذة من الرسومات الأصلية. في بعض الأحيان لا تشير الرسومات إلى عدد الأنابيب لكل شاشة. ثم يمكن حساب z باستخدام الصيغة: 
l cf e هو متوسط الطول المضيء لأنبوب الغربال ، مم ؛ يتم تحديده عن طريق القياس مقابل رسم تكوين الأنبوب. إذا كانت الشاشة تحتوي على أطوال أنابيب مختلفة ، فأنت بحاجة إلى إيجاد متوسط الطول:
l cf e = 
ب v.o = b g.k = 600 مم - حيث b g.k - عرض ممر الغاز.
تحديد طول الأنبوب المضيء للشاشات.
غلاية DKVR مع أسطوانة علوية ممدودة.
شاشة جانبية:
l cf eb \ u003d l eb \ u003d l 9-10 + l 10-11 + l 11-12 \ u003d 5335 مم ؛
حيث ل 9-10 = 1000 ، ل 10-11 = 933 ، ل 11-12 = 3402 مم - مقاسة وفقًا للرسومات.
نافذة الخروج من غرفة الاحتراق ، لا الأنابيبشاشة (للغلايات DKVR)
ل v.o. = ح 6 = 1334 مم - تقاس حسب المخططات.
الشاشة الأمامية:
ل إف \ u003d l 5-6 + l 6-7 + l 7-8 \ u003d 3600 مم ؛
حيث ل 5-6 \ u003d 1000 ، ل 6-7 \ u003d 933 ، ل 7-8 \ u003d 1667 ، مم - طول المقاطع المستقيمة للأنبوب.
شاشة صندوق الاحتراق الخلفي:
ل T e.z \ u003d l 1-2 + l 2-3 + l 3-4 \ u003d 3967 مم
حيث l 1-2 = 933 ، l 2-3 = 1667 ، مم - طول أقسام الأنابيب.
ل 3-4 مم = ح 5 = 1367 - مقاسة على الرسومات.
الحارق الخلفي للشاشة الخلفية:
ل سي دي e.z \ u003d l 5-6 + l 6-7 \ u003d 2867 مم ؛
حيث ل 5-6 = 1200 ، ل 6-7 = 1667 ، مم - طول أقسام الأنابيب.
مساحة الجدار التي تشغلها الشاشة:
F pl \ u003d b e l cf e 10 -6 \ u003d 7.72 م 2
حيث b e، l cf e - من الحسابات أعلاه.
مساحة نافذة مخرج غرفة الاحتراق في الشاشة غير المشغولة بالأنابيب:
F v.o \ u003d b v.o l v.o 10 -6 \ u003d 0.71 m 2
حيث b v.o ، l v.o - من الحسابات أعلاه.
سطح استقبال الإشعاع للشاشات ونافذة الخروج لغرفة الاحتراق:
H e \ u003d F pl x \ u003d 15.44 م 2
الخصائص الهندسية لغرفة الاحتراق
شروحات للجدول
منطقة جدار الفرن
F st \ u003d F b.st + F f.st + F z.st + F k.d + F موقد + F عرق \ u003d 67.13 م 2 ؛
سطح استقبال الإشعاع من الفرن
H l \ u003d H ef + H t ez + H k.d ez + 2H eb + H v.o \ u003d 15.44 م 2 ،
حيث يتم الإشارة إلى N l.ef و H l.ez و H l.eb و H l.out في الجدول
ارتفاع الفرن h tk = 2.268 m - يقاس على القسم الطولي من المرجل من موقد الفرن إلى منتصف نافذة الإخراج للفرن.
ارتفاع موقع الشعلات h g \ u003d 0.27، m هي المسافة من موقد الفرن إلى محور الشعلات.
الارتفاع النسبي للشعلات:
الحجم النشط لغرفة الاحتراق:
حيث ب \ u003d 3.93 م - عرض الفرن
F st.b - مساحة الجدار الجانبي ، م 2
درجة غربلة الفرن
حيث H l هو السطح المتلقي للإشعاع للفرن ، م 2
F st = 67.13 - مساحة جدران الفرن ، م 2 ،
السماكة الفعالة للطبقة المشعة في الفرن
حيث V T.K هو الحجم النشط لغرفة الاحتراق ، م 3
4.3 الخصائص الهندسية للسخان الفائق (p / p)
تصنع سخانات غلاية DKVR من ملفات رأسية أو أفقية غير ملحومة بقطر 28-42 مم. يتم تعليق P / P من الأسطوانة العلوية في قناة الغاز الأولى بعد 2-3 صفوف من أنابيب الحزمة الحملية على جانب واحد من الأسطوانة.
في غلايات DKVR ، يتم تثبيت أنابيب p / p في الأسطوانة العلوية عن طريق التدحرج ، ويتم لحام أطراف المخرج بغرفة (مجمع) البخار المحمص. يتم ربط حلقات الملفات مع المشابك ، ويتم ربط الملفات نفسها بدرع السقف باستخدام الشماعات. الموقع ع / ن الممر.
الخصائص الهندسية للسخان الفائق
| اسم القيمة |
|||
| 1. القطر الخارجي للأنابيب |
|||
| 2. القطر الداخلي للأنابيب |
|||
| 3. خطوة عرضية للأنابيب |
|||
| 4. خطوة الأنابيب الطولية |
|||
| 5. الخطوة العرضية النسبية للأنابيب |
|||
| 6. الميل الطولي النسبي للأنابيب |
|||
| 7. عدد الأنابيب (الحلقات) على التوالي |
|||
| 8. عدد صفوف الأنابيب (على طول محور الأسطوانة) |
|||
| 9. عمق المداخن لوضع p / p |
|||
| 10. متوسط الطول المضيء للأنابيب (الحلقات) |
لراجع CF tr |
||
| 11.Convective سطح التدفئة |
|||
| 12.سطح التسخين الفعال p / p |
شروحات للجدول
نحن نقبل أن يتم تنظيم حركة الغازات في حزم الغلايات عبر محور الأسطوانة ثم من الشروط s 1 = s 2 = mm
2.5 - خطوة عرضية نسبية ؛
2 - الملعب الطولي النسبي ؛
ن = 8 - عدد الأنابيب على التوالي ، أجهزة الكمبيوتر.
z هو عدد صفوف الأنابيب (على طول محور الأسطوانة). يؤخذ على أساس المقطع العرضي المطلوب لمرور البخار و.
معدل الحرارةالبخار في السخان الفائق:
حيث t ne \ u003d 240 درجة مئوية هي درجة حرارة البخار المحمص ،
t s \ u003d t n.p. ، \ u003d 191 ° C - درجة حرارة البخار المشبع.
متوسط الحجم المحدد للبخار شديد السخونة الخامس\ u003d 0.16212 م 3 / كغ ، مأخوذ من جداول P ne \ u003d 1.3 ميجا باسكال و. = 215.5 درجة مئوية
متوسط معدل تدفق حجم البخار المحمص:
الخامسني = د ني الخامس= 0.291816 م 3 / كجم ،
حيث Dpe \ u003d D \ u003d 1.8 كجم / ثانية هو إخراج البخار للغلاية.
المقطع العرضي لمرور البخار في p / p:
f == 0.01167264 م 2
Wpe - سرعة البخار في p / p ، تساوي 25 م / ث.
عدد الصفوف p / p:
العمق المطلوب للمداخن لاستيعاب إعادة تدوير البخار:
L ne \ u003d s 1 z 10 -3 \ u003d 0.24 م.
ل cf tr \ u003d 3030 mm - متوسط الطول المضيء للأنبوب (حلقة) ص / ع ،
سطح تسخين صف واحد p / p:
ح ع = 2.44 م 2.
سطح التسخين الحراري p / p:
H pe \ u003d H p z \ u003d 7.32 م 2
أرز. سخان الغلاية DKVR-4-13-250
4.4 الخصائص الهندسية لشعاع الحمل.
4.4.1 تعليمات عامة.
تحتوي الغلايات المصممة من نوع DKVR على حزمة حمل واحدة مع قناتي غاز أو مجرى غاز واحد ، ولكن قسم مختلفعلى طول الغازات. موقع أنابيب حزمة الحمل الحراري في الخط.
عوارض الحمل الحراري للغلايات المصممة لها طبيعة معقدةالغسيل المرتبط بدورات حركة الغاز وتغير المقطع العرضي على طول مسار الغازات. بالإضافة إلى ذلك ، في قناة الغاز الأولى ، يتم تطويق p / p إلى الأسطوانة الأولى ، والتي تحتوي بشكل أساسي على أقطار ومراتب أخرى من الأنابيب غير أنابيب الحزمة الحملية.
اعتمادًا على طبيعة غسل سطح تسخين الحزمة بالغاز ، يتم تقسيمه إلى أقسام منفصلة ، ويتم حسابها بشكل منفصل. ثم يتم تحديد متوسط المؤشرات ، والتي بموجبها سيتم حساب انتقال الحرارة في حزمة الحمل الحراري.
4.4.2 حساب طول أنابيب صف الحزمة.
تقع الصفوف عبر محور الأسطوانة ، وتكون أنابيب الصف منحنية وبالتالي لها أطوال مختلفة. يجب قياس طول الأنبوب على طول محوره من أعلى الأسطوانة إلى أسفلها. بالنسبة للغلايات ذات الحاجز المستعرض في مجرى الغاز للحزمة الحملية ، سيكون من الضروري في الحسابات إسقاط الأنبوب على المقطع الطولي لقناة الغاز على طول محور الأسطوانة.
تتميز الغلايات من نوع DKVR بطابع متماثل للأجزاء اليمنى واليسرى من أنابيب الصف ، لذلك يمكن اعتبار طول نصف الأنبوب.
طول الأنبوب المضيء وإسقاط طول الأنبوب لصف شعاع الحمل
4.4.3 حساب سطح التسخين بالحمل الحراري لأقسام شعاع الحمل.
بادئ ذي بدء ، من الضروري تقسيم الحزم إلى أقسام منفصلة وملء الجدول وفقًا لعددهم.
الخصائص الهندسية لأقسام الحزم الحرارية
| 1. القطر الخارجي للأنابيب د ن ، مم |
|||||
| 2. خطوة عرضية للأنابيب s 1 ، مم |
|||||
| 3. الانحدار الطولي للأنابيب s 2، mm |
|||||
| 4. الخطوة العرضية النسبية للأنابيب |
|||||
| 5. الميل الطولي النسبي للأنابيب |
|||||
| 6. عدد الأنابيب في صف n ، جهاز كمبيوتر شخصى |
|||||
| 7. عدد صفوف أنابيب الحزمة ض ، أجهزة الكمبيوتر |
|||||
| 8. متوسط طول الأنبوب المضاء ل cf tr ، mm |
|||||
| 9. الإسقاط المتوسط مضاء. أطوال الأنابيب لراجع ص ، مم |
|||||
| 10. سطح تسخين الحمل الحراري لصف واحد من أنابيب العارضة H p، m 2 |
|||||
| 11. سطح التسخين الحراري لأنابيب الحزمة في القسم H pu ، m 2 |
|||||
| 12. تسخين سطح شاشة القسم N e.u، m 2 |
|||||
| 13. سطح التسخين من قسم التسخين الفائق N p.u ، م 2 |
|||||
| 14. سطح التسخين الحراري العام لقسم الشعاع N k.u ، m 2 |
|||||
شروحات للجدول:
الخطوات النسبية: = ؛ = ؛
المقاطع التقديرية لحزم الحمل الحراري للغلايات
n ، z هما عدد الأنابيب في صف واحد وعدد الصفوف ، على التوالي ، أجهزة الكمبيوتر ؛ يتم قبولها وفقًا لخطة شعاع الحمل مع وضع سخان فائق فيه ؛
ل cf tr = 
، مم
أين 
- متوسط الطول المضيء للأنابيب في المقطع ، مم ؛ (لا يشمل الأنبوب على الحائط)
ل cp p - يعتبر متوسط إسقاط طول الأنبوب مم مشابهًا لحسابات متوسط الطول المضيء.
سطح التسخين الحراري للأنابيب من صف واحد:
سطح التسخين الحراري لأنابيب قسم الشعاع (باستثناء الأنبوب القريب من الجدار):
N ص ص \ u003d ح ع ع ض ، م 2
سطح التسخين الحراري لشاشة الأرض هو سطح الصف المجاور للجدار:
N e.u \ u003d l tr.e b e x 10 -6، m 2
حيث l tr.e هو الطول المضيء لأنبوب شاشة شعاع الحمل ، مم (أنبوب بالقرب من الجدار) ؛
ب - عرض الشاشة الإلكترونية للغلايات ذات التقسيم العرضي:
ب e = 2880 مم ؛
x (عند 1.96) = 0.62 - نجدها من nonogram ؛
x (عند = 2.15) = 0.58 - نجدها بواسطة nonogram ؛
سطح التسخين الحراري
N pe.y \ u003d N pe
إجمالي مساحة سطح التسخين الحراري:
N كو \ u003d N pe.u + N e.u + H pu ؛
4.4.4 حساب المقطع العرضي الحر لمرور الغازات عبر مقاطع من حزم الحمل الحراري.
في أقسام الحزم الحرارية مع تغيير سلس في المقطع العرضي لمجرى الغاز ، من أجل حساب متوسط المقطع العرضي الحر لمرور الغازات ، من الضروري معرفة المقطع العرضي المجاني عند مدخل ومخرج المقطع .
| الاسم والتسمية ووحدات القياس. |
أقسام الشعاع |
|||||||||
| 1.عرض المداخن ب ، م |
||||||||||
| 2. متوسط ارتفاع المداخن h cf، m |
||||||||||
| 3. مساحة المقطع العرضي لمجرى الغاز F gh، m 2 |
||||||||||
| 4. مساحة المقطع العرضي لمجرى الغاز التي تشغلها الأنابيب F tr، m 2 |
||||||||||
| 5. منطقة خالية لمرور الغازات F g، m 2 |
||||||||||
شرح للجدول.
المنطقة المقطعية لقسم مجرى الغاز:
F gh \ u003d bh c p، m 2
F tr - مساحة المقطع العرضي لقسم مجرى الغاز الذي تشغله أنابيب الحزمة أو السخان الفائق ، م 2
عندما تتحرك الغازات عبر محور الأسطوانة:
F tr \ u003d d n l · p · z 10 -6 ، م 2
ل cf tr = 
، مم؛ مأخوذة وفقًا لأطوال تلك الأنابيب التي سقطت في المقطع العرضي لقناة الغاز ؛
إذا كانت هناك أنابيب إعادة تسخين في المقطع العرضي ، فسيتم حساب منطقتها باستخدام نفس الصيغ. إذا كان هناك في قسم الموقع أنابيب وحزمة و p / n ، فسيتم تلخيص مساحتها.
مساحة القسم المعيشي للقسم لمرور الغازات:
F g \ u003d F gh - F tr ، m 2
مع التغيير السلس في المقطع العرضي ، يتم تحديد المقطع العرضي المجاني لمرور الغازات عبر كل قسم بواسطة الصيغة:
F g.y \ u003d ، م 2 ؛ F g.y1 \ u003d 3.99 م 2 ؛ F g.y2 \ u003d 3.04 م 2 ؛ F g.y3 \ u003d 2.99 م 2 ؛
F g.y4 = 3.04 م 2 ؛ F g.y5 = 2.248 م 2 ؛
أين هو المقطع العرضي الحر لمرور الغازات عند مدخل المقطع وعند الخروج منه. يتكرر هذا الحساب عدة مرات حيث توجد أقسام في الحزمة.
4.4.5 خصائص شعاع الحمل.
سطح التسخين الحراري لشعاع الحمل الحراري مع p / p
N k \ u003d N k.u1 + N k.u2 + ... + N k.u n \ u003d 146.34 م 2
حيث N k.y1، N k.y2، N k.y n - من سطر الجدول 14
سطح التسخين الحراري لشعاع الحمل الحراري بدون p / p
N k.p \ u003d N k - N ne \ u003d 139.02 م 2
متوسط قطر أنابيب الحزمة الحملية
= 0.0495 م 2
خطوة جانبية متوسطة
ق cf 1 = 
= 106 ملم
حيث s 1.1 و s 1.2 و t d - خطوات عرضية على طول أقسام الحزمة ، مم
N k.u1، N k.u2، N k.u n - سطح تسخين الحمل الحراري لأقسام الشعاع بدون سطح تسخين للسخان الفائق ، م 2
متوسط الملعب
ق cf 2 = 
= 111 ملم
متوسط الخطوات العرضية والطولية النسبية
متوسط المساحة المفتوحة لمرور الغازات في حزمة الحمل الحراري
و ز = 
م 2
السماكة الفعالة للطبقة المشعة
ق = 0.9 
= 0.227 م
6. حساب المقتصد البناء.
تم تجهيز الغلايات من نوع DKVR بأجهزة اقتصادية غير قابلة للغليان من الحديد الزهر ، ويتكون سطح التسخين من مضلع أنابيب الحديد الزهرتصاميم VTI و TsKKB. ترتبط الأنابيب ببعضها البعض عن طريق kalachi. تتدفق مياه التغذية بالتتابع عبر جميع الأنابيب من الأسفل إلى الأعلى ، مما يضمن إزالة الهواء من الموفر. يتم توجيه منتجات الاحتراق من أعلى إلى أسفل لإنشاء نظام تيار معاكس لحركة المياه والغازات. يمكن تصميم سطح التسخين لموفر المياه في عمود واحد أو عمودين ، يتم وضع قسم فولاذي بينهما. عند الترتيب ، لا يوصى بقبول أقل من 3 وأكثر من 9 أنابيب للتركيب في صف واحد ، ويتم قبول من 4 إلى 8 أنابيب في عمود. كل 8 صفوف ، يتم توفير فجوة من 500-600 مم لفحص الموفر وإصلاحه (قطع الإصلاح).
أرز. تخطيط موفر من الحديد الزهر أحادي التمرير.
1 - الأنابيب المضلعة ، 2 - الفلنجات ، 3 و 4 - قضبان التوصيل ، 5 - النفخ.
أرز. تفاصيل موفر المياه من الحديد الزهر لنظام VTI.
أ - أنبوب مضلع ، ب - وصلة الأنابيب
الخصائص الهندسية للمقتصد
| اسم القيمة |
|||
| 1. القطر الخارجي للأنابيب |
|||
| 2. سمك جدار الأنبوب |
|||
| 3. حجم الزعنفة المربعة |
|||
| 4. طول الأنبوب |
|||
| 5. عدد الأنابيب في صف واحد |
|||
| 6. سطح تسخين غاز جانبي أنبوب واحد |
|||
| 7- قسم رفع لمرور غازات واحدة |
|||
| 8. سطح تسخين غاز جانبي صف واحد |
|||
| 9. منطقة خالية لمرور الغازات |
|||
| 10- قسم لمرور المياه |
|||
| 11. سطح التدفئة المقتصد |
|||
| 12.عدد صفوف المقتصد |
|||
| 13. عدد الحلقات |
|||
| 14. ارتفاع المقتصد |
|||
| 15. الارتفاع الكلي للمقتصد ، مع مراعاة التخفيضات |
أرز. أبعاد أنبوب المقتصد.
الأبعاد: د = 76 ملم ، = 8 ملم ، ب = 150 ملم ، ب = 146 ملم ؛
طول أنبوب VTI l = 1500 مم ؛
عدد الأنابيب في صف z p = 2 قطعة ؛
امتصاص الحرارة المقتصد Q b eq = 2630 kJ / m 3 ؛
معامل نقل الحرارة ك = 19 واط / (م 2 كلفن) ؛
متوسط فرق درجة الحرارة Δt = 92 K ؛
سطح التسخين من جانب الغاز لصف واحد H p \ u003d H tr z p، m 2
ح ص = 2.18 * 2 = 4.36 م 2 ؛
مساحة واضحة لمرور غازات صف واحد F g \ u003d F tr Z p، m 2
F g \ u003d 0.088 * 2 \ u003d 0.176 م 2 ؛
المقطع العرضي لمرور الماء من صف واحد
= 5.652 * 10 -3 م 2 ،
حيث d ext \ u003d d - 2 \ u003d 76-16 \ u003d 60 مم ، هو القطر الداخلي للأنبوب.
سطح تسخين المقتصد (حسب معادلة نقل الحرارة):
H eq = = 82.75 م 2
حيث B ص \ u003d 0.055 م 3 / ث- الاستهلاك الثانيالوقود،
عدد الصفوف في الموفر:
عدد الحلقات:
ارتفاع المقتصد:
ح مكافئ = npب 10 -3 = 2.7 م
الارتفاع الكلي للمقتصد مع مراعاة التخفيضات:
مجموع h ec = h ec +0.5 n races = 3.7 m
حيث 0.5 متر ارتفاع قطع واحد ؛
n races - عدد قطع الإصلاح التي يتم إجراؤها كل 8 صفوف.
يتم توفير الغلايات DKVR-20 في ثلاث وحدات قابلة للنقل (وحدات الفرن الأمامية والخلفية ووحدة شعاع الحمل الحراري) في بطانة خفيفة الوزن تتكون من طبقة من الطين الخفيف الوزن وعدة طبقات من الألواح البركانية العازلة ، و تغليف المعادن. يتم لحام الأطراف العلوية والسفلية لأنابيب شاشات الفرن بالمجمعات ، مما يوفر الانقسام المحدد إلى كتل. ومع ذلك ، فإن مثل هذا الحل ، بسبب زيادة مقاومة دائرة الدوران ، يتطلب إدخال أنابيب إعادة تدوير غير مدفأة للحصول على معدلات الدوران اللازمة. تشتمل وحدة الحزمة الحملية على براميل علوية وسفلية من نفس الحجم (في الطول والقطر) وحزمة أنبوب.
تستخدم الغلايات مخطط تبخير على مرحلتين (تغذية متتابعة لجزء من دوائر الدورة الدموية) ، مما يجعل من الممكن توسيع نطاق المياه الطبيعية المستخدمة للتغذية بأحجام محدودة من الأسطوانة العلوية. تشتمل المرحلة الأولى من التبخر على شعاع الحمل ، والشاشات الأمامية والخلفية ، بالإضافة إلى الشاشات الجانبية لوحدة الاحتراق الخلفية. يتم تضمين المصافي الجانبية لوحدة الاحتراق الأمامية في المرحلة الثانية من التبخر. أجهزة الفصل في المرحلة الثانية من التبخر عبارة عن أعاصير بعيدة من النوع الطارد المركزي. يتم إغلاق دوائر الدورة الدموية للمرحلة الثانية من التبخر من خلال الأعاصير البعيدة والأنابيب السفلية ؛ المرحلة الأولى من التبخر - من خلال الجزء السفلي من شعاع الحمل الحراري. يتم تغذية دائرة الدورة الدموية للمرحلة الثانية من التبخر من الأسطوانة السفلية إلى الأعاصير البعيدة.
على التين. يوضح الشكل 9 مخططات التوصيل لمراحل التبخر على جانب الماء المستخدم في غلايات DKVR-20-13. باستخدام مخطط إمداد طاقة ثنائي الاتجاه (الشكل 9 ، أ) ، يتم توصيل كل إعصار بالأسطوانة السفلية ، ويتم تنفيذ النفخ المستمر من كل إعصار. يرتبط مخطط إمداد الطاقة هذا مع الحمل غير المتكافئ للشاشات الجانبية والتشغيل المستمر للغلاية بحدوث فائض من مرحلة التبخر الثانية إلى المرحلة الأولى ، ونتيجة لذلك ، انخفاض في نسبة الملح بين المراحل.
في جانب واحد على شكل حرف V ------------------- ^
الجسم) دائرة إمداد الطاقة للمرحلة الثانية من التبخر (الشكل 9 ، ب) يتم توصيل الأعاصير البعيدة في سلسلة بالأسطوانة السفلية. التطهير المستمريتم توفيره فقط من اليسار ، آخر إعصار على طول مجرى المياه.
تمثل دائرة إمداد الطاقة المجمعة (الحلقية) (الشكل 9 ، ج) تطور دائرة متسلسلة ، والتي تتكون من توصيل الإعصار الأيسر بالأسطوانة السفلية. مثل هذا المخطط له هوامش أمان كبيرة مقارنة بتلك المذكورة أعلاه ؛ في حالة الانحراف عن الوضع العاديعملية بالنفخ الدوري ، لا يوجد انخفاض حاد في منسوب المياه في الأعاصير البعيدة. على الغلايات ذات الوجهين و الدوائر التسلسليةمزود الطاقة للدورات البعيدة ، توصي الشركة المصنعة بإجراء ذلك العمل الضروريعلى الانتقال إلى المخطط المشترك.
تتمثل إحدى ميزات تصميم غلايات DKVR-20 في أن حجم الماء لدوائر المرحلة الثانية من التبخر يبلغ 11٪ من حجم الماء في الغلاية ، ويبلغ ناتج البخار 25-35٪. هذا يرجع إلى حقيقة أنه في حالة حدوث انتهاكات محتملة لتشغيل الغلاية ، فإن مستوى الماء في المرحلة الثانية من التبخر ينخفض بشكل أسرع بكثير مما كان عليه في الأولى.
يظهر مخطط الدوران في الشكل. 10. تغذية المياه من خلال انابيب التغذية 15 تدخل الاسطوانة العلوية 16 حيث يتم خلطها مع ماء الغلاية. من الأسطوانة العلوية ، على طول الصفوف الأخيرة من الأنابيب للحزمة الحرارية 18 ، ينزل الماء إلى الأسطوانة السفلية 17 ، حيث يتم توجيهها إلى الأعاصير 8 من خلال أنابيب المكياج 21. الغرف العلوية 10 من هذه المناخل ، من حيث يدخل من خلال الأنابيب 9 إلى الأعاصير البعيدة 8 ، حيث يتم فصله إلى بخار وماء. تنزل المياه من خلال الأنابيب 31 إلى الغرف السفلية 20 من الشاشات ، ويتم تفريغ البخار المنفصل عبر الأنابيب الالتفافية 12 في الأسطوانة العلوية. ترتبط الأعاصير ببعضها البعض بواسطة أنبوب جانبي 25.
يتم تغذية مصافي المرحلة الأولى من التبخر من الأسطوانة السفلية. في الغرف السفلية 20 من الشاشات الجانبية 22 ، يدخل الماء من خلال أنابيب التوصيل 30 ، في الغرفة السفلية 19 من الحاجز الخلفي عبر أنابيب أخرى. يتم تغذية الحاجز الأمامي 2 من الأسطوانة العلوية - يدخل الماء إلى الحجرة السفلية 3 عبر الأنابيب السفلية 27.
يتم تفريغ خليط البخار والماء في الأسطوانة العلوية من الغرف العلوية 10 شاشات جانبية للمرحلة الأولى من التبخر من خلال أنابيب البخار 28 ، من الغرفة العلوية 11 من الحاجز الخلفي بواسطة الأنابيب 29 ، من الأعلى
غرفة Nei 7 أنابيب حاجز أمامية 6 ■ تحتوي الشاشة الأمامية على أنابيب إعادة تدوير 5.
في الجزء العلوي من حجم بخار الأسطوانة العلوية ، يتم تثبيت أجهزة فصل ذات فتحات مع صفائح مثقبة (مثقبة).
يتم تثبيت درع دليل على شكل حوض في الأسطوانة العلوية (في حجم الماء). لتغيير اتجاه حركة خليط البخار والماء المتدفق من الفجوة بين جدران الأسطوانة ودرع التوجيه ، يتم تثبيت مصدات طولية فوق الحواف العلوية للدرع التوجيهي.