Uređaji za razdvajanje dkvr 20 13 crtež. Opis tipa kotla dkvr
1. Kratki opis kotao tipa DKVR.
DKVR - parni kotao sa dva bubnja, vertikalna cijev za vodu, rekonstruisana od prirodna cirkulacija i uravnotežen potisak, dizajniran za stvaranje zasićena para.
Lokacija bubnjeva je uzdužna. Kretanje plinova u kotlovima je horizontalno s nekoliko okreta ili bez okreta, ali s promjenom poprečnog presjeka duž toka plinova.
Kotlovi pripadaju horizontalno orijentisanom sistemu kotlova, tj. povećanje proizvodnje pare je zbog njihovog razvoja po dužini i širini uz zadržavanje visine.
Kotlove proizvodi kotlovnica Biysk kapaciteta 2,5; četiri; 6.5; 10 i 20 t/h Sa viškom parnog pritiska na izlazu iz kotla (kod kotlova sa pregrejačem - pritisak pare iza pregrejača) 1,3 MPa i kod nekih tipova kotlova sa pritiskom od 2,3 i 3,9 MPa. Pregrijavanje pare u kotlovima sa pritiskom od 1,3 MPa do 250˚C, sa pritiskom od 2,3 MPa – do 370˚C, sa pritiskom od 3,9 MPa – do 440˚C.
Kotlovi se koriste pri radu na čvrsta, tečna i gasovita goriva. Vrsta goriva koje se koristi diktira karakteristike rasporeda rješenja kotla.
Kotlovi na lož ulje tipa DKVR imaju komornu peć.
Kotlovi parnog kapaciteta 2,5; četiri; 6,5 t/h se proizvodi sa produženim gornjim bubnjem, 10 t/h sa produženim i kratkim gornjim bubnjem, 20 t/h sa kratkim gornjim bubnjem.
Kotlovi na plinsko ulje DKVR - 2,5; četiri; 6,5 t/h sa nadpritiskom od 1,3 MPa proizvode se sa niskim rasporedom u teškoj i laganoj oblogi, DKVR kotlovi - 10 t/h - sa visokim rasporedom u teškoj oblogi i sa niskim rasporedom u teškoj i laganoj oblogi, DKVR- 20 t/h - sa visokim rasporedom i laganom oblogom.
Kotlovi DKVR - 2,5; četiri; 6.5; 10 t/h sa produženim bubnjem se isporučuju potpuno sastavljene bez obloge.
Kotlovi DKVR 10 i 20 t/h sa kratkim bubnjem se isporučuju u 3 jedinice: prednja jedinica za sagorevanje, zadnja jedinica za sagorevanje, jedinica sa konvektivnim snopom. Kotlovi sa laganom oblogom mogu se isporučiti sa oblogom.
Kotlovi sa izduženim gornjim bubnjem imaju jedan stepen isparavanja, sa kratkim gornjim bubnjem - dva stepena isparavanja.
Šema DKVR kotla sa dugim gornjim bubnjem prikazana je na slici 1, sa kratkim - na slici 2.
Shema dizajna kotlova DKVR - 2,5; četiri; 6.5; 10 t/h sa dugim gornjim bubnjem je isto (slika 3).
Kotlovi DKVR - 2,5; četiri; 6.5; t/h u peći imaju dva bočna paravana - nemaju prednji i stražnji paravan. Kotlovi parnog kapaciteta 10 i 20 t/h imaju 4 sita: prednji, zadnji i dva bočna. Bočni ekrani su isti. Prednji ekran se razlikuje od zadnjeg po manjem broju cijevi (dio zida zauzimaju gorionici) i strujnom kolu. Stražnje staklo je postavljeno ispred šamotne pregrade.
Cijevi bočnih sita su umotane u gornji bubanj. Donji krajevi cijevi sita rezervoara zavarene su na donje kolektore (komore), koji se nalaze ispod izbočenog dijela gornjeg bubnja u blizini obloge bočnih zidova. Za stvaranje cirkulacioni krug prednji kraj svakog sito kolektora je povezan nezagrijanom odvodnom cijevi na gornji bubanj, a stražnji kraj je spojen premosnom (veznom) cijevi na donji bubanj.
Voda ulazi u bočna sita istovremeno iz gornjeg bubnja kroz prednje odvodne cijevi i iz donjeg bubnja kroz bajpas cijevi. Takva shema za opskrbu bočnim zaslonima povećava pouzdanost kotla kada nivo vode u gornjem bubnju padne i povećava brzinu cirkulacije.
Šema parnog kotla tipa DKVR sa dugim gornjim bubnjem.
1 ventil za pročišćavanje; 2-sigurnosni ventil; 3-staklo za indikaciju vode;
4-regulator snage; 5-ventil za unos hemikalija; 6-povratni ventil; 7-ventil zasićene pare; 8-gornji bubanj; 9-linija za puhanje; 10-ventil pregrijane pare; 11-ispusni ventil; 12-pregrijač; 13 ventila za ispuštanje vode iz kotla; 14-donji bubanj; 15-cijev za vrenje; 16-screen razdjelnik; 17-sitna cijev; 18-propust.
Parni kotao tipa DKVR sa kratkim gornjim bubnjem
1-donji razdjelnik zaslona; 2-plafonske sitaste cijevi; 3-gornji kolektor sita; 4-daljinski ciklon; 5-parna cijev; 6-top bubanj; 7-cijevi za vrenje; 8-donji bubanj.
Dizajn kotla DKVR - 6.5 sa ložištem na plinsko ulje.
Gornji krajevi cijevi stražnjeg i bočnog sita umotani su u gornji bubanj, a donji u kolektore. Prednji ekran prima vodu iz gornjeg bubnja kroz odvojenu negrijanu cijev, a stražnji ekran prima vodu iz donjeg bubnja kroz bajpas cijev.
Cirkulacija u kotlovskim cijevima konvektivne grede nastaje zbog brzog isparavanja vode u prednjim redovima cijevi, budući da su one bliže peći i ispiru ih topliji plinovi od stražnjih, zbog čega je u stražnje cijevi koje se nalaze na izlazu iz kotla, voda dolazi ne gore, nego dole.
Dodatno sagorevanje je odvojeno od konvektivnog snopa šamotnom pregradom koja je postavljena između prvog i drugog reda kotlovskih cevi, usled čega je prvi red konvektivnog snopa ujedno i zadnji ekran naknadnog sagorevanja.
Unutar konvektivnog snopa ugrađena je poprečna pregrada od livenog gvožđa, koja ga deli na 1 i 2 gasovoda, kroz koje se kreću dimni gasovi, poprečno ispirajući sve cevi kotla. Nakon toga izlaze iz kotla kroz poseban prozor koji se nalazi na lijevoj strani unutra zadnji zid.
Kod kotlova sa parnim pregrijavanjem pregrijač se ugrađuje u prvi dimnjak nakon 2-3 reda kotlovskih cijevi (umjesto dijela kotlovskih cijevi).
Napojna voda se dovodi u gornji bubanj i distribuira u njegovom vodenom prostoru kroz perforiranu cijev.
Bubanj je opremljen uređajima za kontinuirano čišćenje, sigurnosni ventili, uređaji za indikaciju vode i uređaji za odvajanje, koji se sastoje od roleta i perforiranih limova.
Donji bubanj je hvatač mulja i periodično se duva kroz perforiranu cijev. U donjem bubnju je ugrađena cijev za zagrijavanje kotla parom tokom potpaljivanja.
Blok kotlovi na plinsko ulje DKVR-10 i DKVR-20 sa kratkim gornjim bubnjem (sl. 2 i sl. 4) imaju karakteristike u odnosu na gore opisane kotlove.
Ovi kotlovi koriste dvostepenu shemu isparavanja. Prva faza isparavanja uključuje konvektivni snop, prednje i stražnje zaslone, bočne zaslone stražnje jedinice za sagorijevanje. Zasloni rezervoara prednje jedinice za sagorevanje uključeni su u drugu fazu isparavanja. Uređaji za odvajanje druge faze isparavanja su udaljeni cikloni centrifugalnog tipa.
Gornji i donji krajevi rešetke za peći zavaren na kolektore (komore), što osigurava razbijanje u blokove, ali povećava otpor cirkulacijskog kruga. Da bi se povećala brzina cirkulacije, u krug se uvode nezagrijane recirkulacijske cijevi.
Cijevi bočnih paravana kotla pokrivaju plafon komore za sagorijevanje. Donji krajevi cijevi bočnog zaslona zavareni su za donje razdjelnike, tj. cijevi desnog sita su zavarene na desni razdjelnik, a cijevi lijevog sita su zavarene za lijevi razdjelnik.
Gornji krajevi sitastih cijevi su na drugačiji način povezani sa kolektorima. Kraj prve cijevi desnog sita zavaren je za desni razdjelnik, a sve ostale cijevi su zavarene za lijevi razdjelnik. Krajevi ekranskih cijevi lijevog reda su raspoređeni na isti način, zbog čega formiraju plafonski paravan na stropu (sl. 5).
Prednji i stražnji zasloni pokrivaju dio prednjeg i stražnjeg zida peći.
Na kosom dijelu stražnjeg zaslona postavljena je šamotna pregrada koja dijeli komoru za sagorijevanje na samu peć i komoru za naknadno sagorijevanje.
Jedinica konvektivnog snopa kotla DKVR-20 uključuje gornji i donji bubanj iste veličine i snop kotlovskih cijevi rasponskog tipa sa hodnicima duž ivica, kao u kotlovima kapaciteta 2,5; 4; 6,5; 10 t / h. Drugi dio konvektivnog snopa nema hodnike. Oba dijela imaju linijski raspored cijevi sa istim koracima kao i kod svih ostalih kotlova tipa DKVR.
Kotao DKVR-20-13
1-ulje-plinski plamenik; 2-strani ekrani; 3-daljinski ciklon; 4-kutija eksplozivni sigurnosni ventil; 5-zadnji blok peći; 6-konvektivna grijna površina (konvektivni blok); 7-izolacija gornjeg bubnja; 8-donji bubanj; 9-zadnji ekran.
Za poboljšanje ispiranja plina prvog dijela snopa, izrađene su dijafragme od šamotne cigle blokiranje bočnih hodnika. U nedostatku dijafragme, temperatura iza kotla može porasti do 500˚C.
Napojna voda kroz napojne cijevi 15 ulazi u gornji bubanj 16, gdje se miješa sa kotlovskom vodom. Sa gornjeg bubnja zadnji redovi cijevi konvektivnog snopa 18, voda se spušta u donji bubanj 17, odakle se kroz dovodne cijevi 21 šalje u ciklone 8. Iz ciklona, kroz spustne cijevi 26, voda se dovodi do donjih kolektora. (komora) 24 bočnih sita 22 drugog stepena isparavanja, mješavina pare i vode se diže u gornje komore 10 ovih sita, odakle kroz cijevi 9 ulazi u udaljene ciklone 8, u kojima se odvaja na paru i vode. Voda se kroz cijevi 31 spušta u donje komore 20 sita, a izdvojena para se ispušta kroz bajpas cijevi 12 u gornji bubanj. Cikloni (ima ih 2) su međusobno povezani obilaznom cijevi 25.
Sita prve faze isparavanja se napajaju iz donjeg bubnja. Voda ulazi u donje komore 20 bočnih sita 22 kroz spojne cijevi 30, au donju komoru 19 kroz druge spojne cijevi. Prednji ekran se napaja iz gornjeg bubnja - voda ulazi u donju komoru 3 kroz obilazne cijevi 27.
Opća shema cirkulacija kotla DKVR-10 sa skraćenim gornjim dijelom
bubanj sa niskim rasporedom
1-gornji bubanj; 2 gornja kolektora bočnih paravana; 3-strani ekrani; 4-donji razdjelnici bočnih paravana; 5-pregrada kolektora 2 i 4; 6-daljinski cikloni; 7 odvodnih cijevi; 8-donji bubanj; 9-cijevni cikloni za napajanje iz donjeg bubnja; 10-cijevi koji povezuju prednji dio kolektora 2 sa daljinskim ciklonima 6; 11-izlazne cijevi pare od ciklona 6 do gornjeg bubnja 1; 12 dovodnih cijevi za sita prve faze isparavanja; 13 cijevi za odvođenje parovodne mješavine sita prve faze isparavanja u gornji bubanj 1; 14-recirkulacijske cijevi; 15-kipeći snop; 16-priključak za usisavanje pare; 17-napojna cijev za vodu.
Nastavak slike 6
Cirkulaciona šema kotla DKVR-20
1-druga faza isparavanja: 2-prednja sita; 3-komora; 4-kontinuirano čišćenje; 5-recirkulacijske cijevi: 6-bajpas cijev od gornjeg kolektora do bubnja; 7,10,11-gornje komore; 8-daljinski cikloni; 9 bajpas cijevi od gornje komore do udaljenog ciklona; 12 bajpasnih cijevi od udaljenog ciklona do bubnja; 13-odvodna cijev za paru; 14-uređaj za odvajanje; 15-hranljive linije; 16-gornji bubanj; 17-donji bubanj; 18-konvektivni snop; 19,20,23,24 - donje komore; 21-napojne cijevi; 22-strani paravani; 25-bypass cijev; 26 odvodnih cijevi; 27,29,30,31 - obilazne cijevi; 28-izlazne cijevi za paru.
Smjesa vodene pare se ispušta u gornji bubanj iz gornjih komora 10 bočnih sita 1. stupnja isparavanja kroz parne izlazne cijevi 28, iz gornje komore 11 stražnjeg sita - cijevi 29, iz gornje komore 7 prednjeg stakla po cijevima 6. Prednje staklo ima cijevi za recirkulaciju 5.
U gornjem dijelu parne zapremine gornjeg bubnja, lamele uređaji za odvajanje sa perforiranim (perforiranim) listovima.
Vodeći štit u obliku korita ugrađen je u zapreminu vode gornjeg bubnja. Da bi se promijenio smjer kretanja toka mješavine pare i vode koja izlazi iz razmaka između zidova bubnja i štita za vođenje, uzdužni branici postavljeni su iznad gornjih rubova štita za vođenje.
Karakteristika dizajna kotlova sa dvostepenim isparavanjem je da je zapremina vode u krugovima drugog stepena isparavanja 11% zapremine vode kotla, a njihov izlaz pare je 25-35%. To je zbog činjenice da se u slučaju mogućih kršenja rada kotla nivo vode u drugoj fazi isparavanja smanjuje mnogo brže nego u prvoj.
Na početku konvektivnog snopa, u kotlovima sa parnim pregrijavanjem (nakon 2-3 reda), nalaze se zavojnice vertikalnog pregrijača okačenog na gornji bubanj s jedne ili obje strane. Temperatura pregrijane pare u svim kotlovima tipa DKVR nije regulirana.
Svi kotlovi tipa DKVR su unificirani i imaju isti prečnik gornjeg i donjeg bubnja, sita i kotlovske cijevi, iste nagibe cijevi bočnih sita, prednjih i stražnjih sita, konvektivnih snopova cijevi.
2 Zapremina i entalpije zraka i produkata sagorijevanja.
2.1 Sastav i kalorijska vrijednost goriva.
Karakteristike dizajna gasovito gorivo.
2.2 Koeficijenti unosa zraka i viška zraka za pojedinačne plinske kanale.
Koeficijent viška zraka na izlazu iz peći za plinske kotlove malog kapaciteta treba uzeti unutar α t \u003d 1,05-1,1.
Svi kotlovi tipa DKVR imaju jednu konvektivnu gredu.
Usisne čepove u gasovodima iza kotla treba proceniti prema okvirnoj dužini gasovoda, koju treba uzeti za kotlove tipa DKVR -5 m.
Koeficijent viška zraka i usis u plinovodima kotla.
Višak zraka i usis u plinskim kanalima kotla.
Koeficijent viška vazduha u preseku iza grejne površine α ” gasnog puta kotla sa uravnoteženim propuhom određuje se zbrajanjem koeficijenta viška vazduha u peći α t sa usisnim čepovima u kanalima za gas kotla Δα koji se nalaze između peći i razmatranu površinu grijanja.
Na primjer:
α t \u003d α ” t = α cf t = α ’ k.p. ja ,
α” efikasnost I = α t + Δα k.p. I = α ’ k.p. I + Δα efikasnost ja ,
α” efikasnost I I \u003d α t + Δα k.p. I + Δα efikasnost I I \u003d α ’ k.p. I + Δα efikasnost ja i itd.
Koeficijent viška zraka na izlazu iz površine α ” je koeficijent viška zraka na ulazu u sljedeću površinu grijanja α ’.
Prosječan višak zraka u dimovodu kotla:
α prosječna c.p. I = 
,
α prosječna c.p. I I = 
itd.
2.3 Količina vazduha i produkata sagorevanja.
Zapremine vazduha i produkata sagorevanja izračunate su po 1 m 3 gasovitog goriva u standardnim uslovima (0˚C i 101,3 kPa).
Teorijske zapremine vazduha i produkata sagorevanja datog goriva tokom njegovog potpunog sagorevanja (α=1) uzimaju se prema tabeli XIII Dodatka (vidi. smjernice na predmetni projekat) i unose se u tabelu.
Teorijske zapremine vazduha i produkata sagorevanja
| Ime vrijednosti |
Konvencionalna oznaka |
Vrijednost, m³/kg |
| Teoretska zapremina vazduha |
||
| Teoretske zapremine produkata sagorevanja: triatomski gasovi; |
||
| vodena para; |
Zapremine gasova pri potpunom sagorevanju goriva i α > 1 određuju se za svaki gasni kanal prema formulama datim u tabeli. Računski podaci se unose u istu tabelu.
Objašnjenja za tabelu:
Koeficijent viška zraka α = α cf za svaki dimnjak uzima se prema tabeli;
Preuzeto iz tabele, m³ / m 3;
– zapremina vodene pare pri α > 1, m³/kg;
– zapremina dimnih gasova pri α > 1 m³/kg;
je volumni udio vodene pare;
je volumni udio troatomskih plinova;
r p - zapreminski udio vodene pare i troatomnih gasova;
- masa dimnih gasova, kg/m 3;
=
, kg/m 3,
gde je = gustina suvog gasa pri normalnim uslovima, kg/m 3; uzeti prema tabeli;
10 g/m 3 - sadržaj vlage u gasovitom gorivu u odnosu na 1 m 3 suvog gasa.
2.4 Entalpije zraka i produkata sagorijevanja.
Entalpije zraka i produkata sagorijevanja izračunavaju se za svaku vrijednost koeficijenta viška zraka α u području koje se preklapa sa očekivanim temperaturnim rasponom u dimovodu.
Entalpija 1m³ vazduha i produkata sagorevanja
Objašnjenje za tabelu:
Podaci za obračun su preuzeti iz tabela.
Entalpija gasova pri omjeru viška zraka i temperaturi °C,
Entalpija teoretski potrebne količine zraka pri temperaturi t, °C
, kJ/m 3.
Entalpija vazduha i produkata sagorevanja na α>1 (I-ϧ tabela)
| Površine za grijanje |
ϧ (t),°C |
|||||
| Peć, ulaz u prvi konvektivni snop i pregrijač α t =1,07 |
||||||
| Prvi konvektivni snop i pregrijač (ulaz u drugi konvektivni snop) α k.p. I=1.12 |
||||||
| Drugi konvektivni snop (ulaz u ekonomajzer) α k.p. I I \u003d 1,22 |
||||||
| Economizer |
||||||
Entalpija stvarne zapremine dimnih gasova po 1 m 3 goriva na temperaturi od °C,
, kJ/m 3.
Promjena entalpije plinova, kJ / m 3.
gdje je izračunata vrijednost entalpija, kJ / m 3
Prethodno u odnosu na izračunatu vrijednost entalpije, kJ / m 3.
∆I r se smanjuje kako temperatura plinova opada °C.
Kršenje ovog obrasca ukazuje na prisustvo grešaka u izračunavanju entalpija.
Tabela će se morati stalno koristiti u daljim proračunima. Koristi se za određivanje entalpije iz poznate temperature ili temperature iz poznate entalpije. Proračuni se vrše interpolacijskom metodom prema sljedećim formulama:
Entalpija na datoj temperaturi ϧ
, kJ/m 3,
, kJ/m 3 ;
Temperatura prema datoj entalpiji I
,°C,
°C
pri čemu se entalpije gasova uzimaju prema koloni I r, a entalpije vazduha - prema koloni I o.
Primjeri izračunavanja interpolacije
(početni podaci iz tabele I-ϧ)
a) na poznatoj temperaturi gasa ϧ =152°C (dato uslovom)
I r = 
kJ / m 3
Formula iz knjige.....
3. Toplotni bilans kotla i potrošnja goriva.
3.1 Toplotni bilans kotla.
Izrada toplotni bilans kotla treba uspostaviti jednakost između količine toplote koja ulazi u kotao, koja se naziva raspoloživa toplota Q p , i zbir korisne toplote Q 1 i toplotnih gubitaka Q 2 , Q 3 , Q 4 , Q 5 , Q 6 . Na osnovu toplotnog bilansa, efikasnosti i potreban protok gorivo.
Toplotni bilans se sastavlja u odnosu na stabilno termičko stanje kotla po 1 kg (1 m 3) goriva pri temperaturi od 0°C i pritisku od 101,3 kPa.
Opća jednačina bilans toplote ima oblik:
Q p + Q v.vn + Q f \u003d Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6, kJ / m 3,
gdje je Q p - raspoloživa toplota goriva, kJ/kg;
Q v.vn - toplota koja se unosi u peć vazduhom kada se zagreva izvan kotla, kJ / m 3;
Q f - toplota uvedena u peć mlazom pare (para "mlaznica"), kJ / m 3;
Q 1 - korisna toplota, kJ / m 3;
Q 2 - gubitak toplote sa izlaznim gasovima, kJ / m 3;
Q 3 - gubitak toplote usled hemijske nepotpunosti sagorevanja goriva, kJ/m 3 ;
Q 4 - gubitak toplote od mehaničkog nepotpunog sagorevanja goriva, kJ / m 3;
Q 5 - gubitak topline od vanjskog hlađenja, kJ / m 3;
Q 6 - gubitak toplote šljake, kJ / m 3.
U uslovima projektovanja kursa pri sagorevanju gasovitih goriva u odsustvu spoljašnjeg zagrevanja vazduha i parnog emulisanja, vrednosti Q v.vn, Q f, Q 4 , Q 6 su jednake nuli, pa će jednačina toplotnog bilansa izgleda kao:
Q p \u003d Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 5, kJ / m 3
Raspoloživa toplina 1 m 3 plinovitog goriva
Q p \u003d Q d i + i t, kJ / m 3,
Gdje je Q d i neto kalorijska vrijednost plinovitog goriva, kJ / m 3
i t je fizička toplina goriva, kJ/m 3 . Uzima se u obzir u slučaju kada se gorivo prethodno zagrijava vanjskim izvorom topline (na primjer, parno zagrijavanje lož ulja).
Pod uslovima projektovanja kursa i tl = 0, dakle
Q p = Q d i = 35500, kJ / m 3
3.2 Gubitak toplote i efikasnost kotla.
Gubitak topline se obično izražava kao postotak raspoložive topline goriva:
q 2 \u003d Q 2 / Q p * 100%; q 3 \u003d Q 3 / Q p * 100%, itd.
Gubitak toplote sa dimnim gasovima okruženje(atmosfera) se definiše kao razlika između entalpija produkata sagorevanja na izlazu poslednje grejne površine (ekonomajzer u smislu dizajna staze) i hladnog vazduha:
q 2 = 
; q 2 = 
gdje je entalpija izduvnih plinova, kJ / m 3. određuje se interpolacijom prema podacima u tabelama i podešenoj temperaturi dimnih gasova ϧ ux =152°C
=, kJ / m 3
i ux = α ” ek = 1,3 - koeficijent viška vazduha iza ekonomajzera (tabela)
I o .h.v. – entalpija hladnog vazduha
I o .h.v. = 
\u003d kJ / m 3
gdje je entalpija 1 m 3 hladnog zraka pri t xv \u003d 24 ° C
9,42 - teoretski volumen zraka, m 3 / m 3 (tabela)
Gubitak toplote od hemijske nepotpunosti sagorevanja goriva q 3 , % nastaje usled ukupne toplote sagorevanja produkata nepotpunog sagorevanja koja ostaje u dimnim gasovima. Za projektovane kotlove uzmite q 3 = 0,5%.
Gubitak topline od vanjskog hlađenja q 5,% uzima se prema tabeli, u zavisnosti od snage pare kotla D = 1,8 kg/s
D= 
; q 5 = 2,23%
gdje je D = 6,5 t/h - iz rezultata podataka zadatka.
Toplotni gubici od vanjskog hlađenja parnog kotla sa repnim površinama
Ukupni gubici toplote u kotlu
,%; %
Efikasnost (bruto)
,%;
3.3 Neto snaga kotao i potrošnja goriva.
Punu količinu toplote, korisno je koristiti u kotlu,
gdje je D ne = D = 1,8 kg / s - količina proizvedene pregrijane pare;
i ne \u003d 2908 kJ / kg - entalpija pregrijane pare; određena pritiskom i temperaturom pregrijane pare (P ne =1,3 MPa; t ne =240°C - početni podaci) prema tabeli u Dodatku;
i p.v – entalpija napojne vode, kJ/kg;
i a.e. = sa a.e. t a.e. , kJ/kg; i p.v \u003d 4,19 kJ / kg;
odakle od a.e. \u003d 4,19 kJ / (kg ° C) - toplinski kapacitet vode;
t p.v = 84°C - temperatura napojne vode;
i′ s – entalpija ključale vode, kJ/kg; određuje se prema tabeli o pritisku pregrijane pare (početni podaci).
i′ s = i kip = i′ = 814,8 kJ / kg;
Potrošnja vode za ispuhivanje kotla, kg/s.
gdje je α pr \u003d 2,4% - relativna vrijednost pročišćavanja, (početni podaci);
kg/s; 
kg/s;
Specifične zapremine i entalpije kipuće vode i suve zasićene pare.
| Pritisak pregrijane pare R ne, MPa |
Temperatura zasićenja, t s ,°C |
Specifična zapremina kipuće vode V′, m 3 / kg |
Specifična zapremina suve zasićene pare V“, m 3 / kg |
Specifična entalpija kipuće vode i′, kJ/kg |
Specifična entalpija suve zasićene pare i”, kJ/kg |
Potrošnja goriva dovedena u kotlovsku peć
m 3 / s
gdje je Q k \u003d 4634,8 kW, pronađeno po formuli;
Q p = 35500 kJ/kg - početni podaci;
η k = 90,95% - nađeno po formuli;
4. Geometrijske karakteristike grejne površine.
4.1 Opća uputstva.
Za termički proračun kotla potrebne su geometrijske karakteristike komore za sagorijevanje, pregrijača, konvektivnih greda, niskotemperaturnih površina
grijanja, koje su određene dimenzijama na crtežima istog tipa kotlova.
Dimenzije na crtežima su pričvršćene sa tačnošću od 1 mm. Pomake vrijednosti u m treba izvršiti sa tačnošću od tri decimale, u m 2 i m 3 - sa tačnošću od jedne decimale. Ako a potrebna veličina nije označeno na crtežima, onda se mora izmjeriti na najbliži 1 mm i pomnožiti s skalom crteža.
4.2 Geometrijske karakteristike komore za sagorevanje.
4.2.1 Proračun površine koja obuhvata zapreminu komore za sagorevanje.
Granice zapremine komore za sagorevanje su aksijalne ravni cevi sita ili površine zaštitnog vatrostalnog sloja okrenute prema peći, a na mestima koja nisu zaštićena ekranima, zidovi komore za sagorevanje i površina bubnja okrenuta prema peći. U izlaznoj sekciji peći i komore za naknadno sagorevanje, zapremina komore za sagorevanje, kotlovi tipa DKVR, ograničena je ravninom koja prolazi kroz osu zadnjeg ekrana. Pošto površine koje obuhvataju zapreminu komore za sagorevanje imaju složenu konfiguraciju, da bi se odredila njihova površina, površine se dele na odvojene sekcije, čije oblasti se zatim sumiraju.
Proračun površina kotla tipa DKVR sa izduženim gornjim bubnjem i niskim rasporedom.
h g - = 0,27 m visina od ložišta peći do ose gorionika;
h jer = 2,268 m - visina komore za sagorevanje;
b g.k = 0,534 m - širina gasnog koridora;
Površina bočnih zidova F b.st \u003d (a 1 h 1 + a 2 h 2 + a 4 h 4) 2 = 12,3 m 2;
Površina prednjeg zida F f.st \u003d bh = 13,12 m 2;
Površina stražnjeg zida peći F c.st \u003d b (h + h) = 12,85 m 2;
Površina dva zida naknadnog sagorevanja F k.d = 2bh 4 = 15,48 m 2;
Površina ložišta peći i ložišta F naknadnog sagorijevanja \u003d b (a 3 + a 4) = 7,74 m 2;
Površina stropa peći i naknadnog sagorijevanja F znoj = b (a 1 + a 4) = 5,64 m 2;
ukupna površina ogradne površine
a 1 = 2,134 m h = 3,335 m
a 2 = 1,634 m h 1 = 1,067 m
a 3 = 1,1 m h 2 = 1,968 m
a 4 = 0,33 m h 3 = 2,2 m
b = 3,935 m h 4 = 1,968 m
Geometrijske karakteristike rešetki peći i izlaznog prozora peći
| Ime vrijednosti |
Konv. Oznaka Jedinica meas. |
Prednji ekran |
Zadnji ekran |
Bočni ekran |
Izlazni prozor iz peći |
||
| Afterburners |
|||||||
| 1. Vanjski promjer cijevi |
|||||||
| 2. Nagib sitastih cijevi |
|||||||
| 3. Relativni nagib sitastih cijevi |
|||||||
| 4. Udaljenost od ose sitaste cijevi do cigle |
|||||||
| 5. Relativna udaljenost od ose cijevi do obloge |
|||||||
| 6. Nagib |
|||||||
| 7. Procijenjena širina ekrana |
|||||||
| 8. Broj cijevi |
|||||||
| 9. Prosječna dužina osvijetljene cijevi ekrana |
l v.o. = 1334 |
||||||
| 10. Površina zida koju zauzima ekran |
|||||||
| 11. Površina ekrana za radio prijem |
|||||||
4.2.2 Proračun površine koja prima zračenje rešetki peći i izlaznog prozora peći.
Kotao na plinsko ulje DKVR-6.5-13 ima komornu peć i proizvodi se sa izduženim gornjim bubnjem, niskog rasporeda u teškoj i laganoj oblogi. Kotao ima 1 stepen isparavanja. Ložište ima 2 bočna paravana, nema prednjeg i zadnjeg stakla.
Dužina sitaste cevi se meri u zapremini komore za sagorevanje od mesta gde je cev proširena u gornji bubanj ili kolektor do mesta gde cev izlazi iz komore za sagorevanje u donji kolektor ili do mesta gde se cev se širi u donji bubanj u skladu sa slikama.
Objašnjenja za tabelu:
d-prečnik cevi koje štite zidove komore za sagorevanje, mm; isto za sve cijevi, pričvršćene na originalne crteže;
S-razmak sitastih cijevi, mm (prihvaćeno prema crtežima). Korak je isti za sve ekrane;
Relativni nagib sitastih cijevi;
e-razmak od ose sitaste cijevi do zida, mm. Prihvaćeno je prema crtežima isto za sve ekrane. Ako ova veličina nije naznačena na crtežu, onda se može uzeti e = 60 mm;
Relativna udaljenost od ose cijevi do obloge;
x - ugaoni koeficijent glatkih jednorednih zidnih paravana.
Određuje se nomogramom 1a Dodatka duž krivulje 2 prema relativnom koraku ē
i sl. Ugaoni koeficijent ravnine koja prolazi kroz osi prvog reda kapice koja se nalazi u izlaznom prozoru peći jednak je jedan;
b e - procijenjena širina paravana, m; uzeto na uzdužnom presjeku kotla. Ponekad crteži ne pokazuju veličinu paravana duž osi krajnjih cijevi, već označavaju čistu širinu, odnosno udaljenost od obloge do obloge suprotnih zidova b St. Tada se širina ekrana može izračunati po formuli:
gdje je b sv - širina zida u čistom, mm;
e i S su rastojanje od ose sitaste cevi do zida od cigle i korak, respektivno, mm;
b st - širina zida na kojem se nalazi ekran, mm
z broj sitastih cijevi, kom.; preuzeto sa originalnih crteža. Ponekad crteži ne pokazuju broj cijevi za svaki ekran. Tada se z može izračunati pomoću formule: 
l cf e je prosječna osvijetljena dužina sitaste cijevi, mm; određuje se mjerenjem prema crtežu konfiguracije cijevi. Ako ekran ima različite dužine cijevi, tada morate pronaći prosječnu dužinu:
l cf e = 
b v.o = b g.k = 600 mm - gdje je b g.k - širina gasnog koridora.
Određivanje dužine osvijetljene cijevi sita.
Kotao DKVR sa izduženim gornjim bubnjem.
Bočni ekran:
l cf eb = l eb \u003d l 9-10 + l 10-11 + l 11-12 = 5335 mm;
gdje je l 9-10 = 1000, l 10-11 = 933, l 11-12 = 3402 mm - mjereno prema crtežima.
Izlazni prozor komore za sagorevanje, ne piped ekran, (za kotlove DKVR)
l v.o. = h 6 = 1334 mm - mjereno prema crtežima.
Prednji ekran:
l eff \u003d l 5-6 + l 6-7 + l 7-8 = 3600 mm;
gdje je l 5-6 = 1000, l 6-7 = 933, l 7-8 \u003d 1667, mm - dužina ispravljenih dijelova cijevi.
Zaslon stražnjeg ložišta:
l T e.z \u003d l 1-2 + l 2-3 + l 3-4 \u003d 3967 mm
gdje je l 1-2 = 933, l 2-3 = 1667, mm - dužina dijelova cijevi.
l 3-4 mm = h 5 = 1367 - mjereno na crtežima.
Afterburner zadnjeg ekrana:
l c.d. e.z \u003d l 5-6 + l 6-7 \u003d 2867 mm;
gdje je l 5-6 = 1200, l 6-7 = 1667, mm - dužina dijelova cijevi.
Površina zida koju zauzima ekran:
F pl \u003d b e l cf e 10 -6 = 7,72 m 2
gdje je b e, l cf e - iz proračuna iznad.
Područje izlaznog prozora komore za izgaranje zaslona nije zauzeto cijevima:
F v.o = b v.o l v.o 10 -6 = 0,71 m 2
gdje je b v.o, l v.o - iz gornjih proračuna.
Površina ekrana koja prima zračenje i izlazni prozor komore za sagorevanje:
H e \u003d F pl x \u003d 15,44 m 2
Geometrijske karakteristike komore za sagorevanje
Objašnjenja za tabelu
Područje zida peći
F st \u003d F b.st + F f.st + F z.st + F k.d + F ognjište + F znoj \u003d 67,13 m 2;
Površina ložišta koja prima zračenje
H l \u003d H ef + H t ez + H k.d ez + 2H eb + H v.o \u003d 15,44 m 2,
gdje su N l.ef, H l.ez, H l.eb, H l.out navedeni u tabeli
Visina ložišta h tk = 2,268 m - mjeri se na uzdužnom presjeku kotla od ložišta do sredine izlaznog prozora peći.
Visina položaja plamenika h g = 0,27, m je udaljenost od ložišta peći do ose plamenika.
Relativna visina gorionika:
Aktivna zapremina komore za sagorevanje:
gdje je b \u003d 3,93 m - širina peći
F st.b - površina bočnog zida, m 2
Stepen provjere peći
gdje je H l površina peći koja prima zračenje, m 2
F st \u003d 67,13 - površina zidova peći, m 2,
Efektivna debljina zračećeg sloja u peći
gdje je V T.K aktivni volumen komore za sagorijevanje, m 3
4.3 Geometrijske karakteristike pregrijača (p / p)
Pregrejači kotla DKVR izrađeni su od bešavnih vertikalnih ili horizontalnih namotaja sa prečnikom cevi od 28-42 mm. P/P je okačen za gornji bubanj u prvom plinskom kanalu nakon 2-3 reda cijevi konvektivnog snopa na jednoj strani bubnja.
Kod DKVR kotlova, p / p cijevi su pričvršćene u gornjem bubnju valjanjem, a izlazni krajevi su zavareni na komoru (kolektor) pregrijane pare. Petlje zavojnica su povezane stezaljkama, a sami zavojnici su pričvršćeni na plafonski štit pomoću vješalica. Lokacija p/n hodnik.
Geometrijske karakteristike pregrijača
| Ime vrijednosti |
|||
| 1. Vanjski promjer cijevi |
|||
| 2.Unutarnji prečnik cevi |
|||
| 3. Poprečni nagib cijevi |
|||
| 4. Uzdužni nagib cijevi |
|||
| 5. Relativni poprečni nagib cijevi |
|||
| 6. Relativni uzdužni nagib cijevi |
|||
| 7. Broj cijevi (petlji) u nizu |
|||
| 8. Broj redova cijevi (duž ose bubnja) |
|||
| 9. Dubina dimnjaka za postavljanje p/p |
|||
| 10. Prosječna osvijetljena dužina cijevi (petlje) |
l cf tr |
||
| 11.Konvektivna grijaća površina |
|||
| 12.Konvektivna grijaća površina p/n |
Objašnjenja za tabelu
Prihvatamo da je kretanje gasova u kotlovskim snopovima organizovano preko ose bubnja a zatim iz uslova s 1 = s 2 = mm
2,5 - relativni poprečni korak;
2 - relativni uzdužni korak;
n = 8 - broj cijevi u nizu, kom.
z je broj redova cijevi (duž ose bubnja). Uzima se na osnovu potrebnog poprečnog presjeka za prolaz pare f.
prosječna temperatura para u pregrejaču:
gdje je t ne \u003d 240 ° C temperatura pregrijane pare,
t s \u003d t n.p., \u003d 191 ° C - temperatura zasićene pare.
Prosječna specifična zapremina pregrijane pare v\u003d 0,16212 m 3 / kg, uzeto iz tabela za P ne = 1,3 MPa i .= 215,5 ° S
Prosječna zapreminska brzina pregrijane pare:
V ne = D ne v\u003d 0,291816 m 3 / kg,
gdje je Dpe \u003d D \u003d 1,8 kg / s izlazna para kotla.
Poprečni presjek za prolaz pare u p / p:
f == 0,01167264 m 2
Wpe - brzina pare u p/p, postavljena je na 25 m/s.
Broj redova p/p:
Potrebna dubina dimnjaka za smještaj recirkulacije pare:
L ne = s 1 z 10 -3 \u003d 0,24 m.
l cf tr \u003d 3030 mm - prosječna osvijetljena dužina cijevi (petlje) p / p,
Grejna površina jednog reda p / p:
H p = = 2,44 m 2.
Konvektivna grijaća površina p / p:
H pe \u003d H p z \u003d 7,32 m 2
Rice. Kotao pregrijač DKVR-4-13-250
4.4 Geometrijske karakteristike konvektivnog snopa.
4.4.1 Opća uputstva.
Projektovani kotlovi tipa DKVR imaju jedan konvektivni snop sa dva gasovoda ili jedan gasovod, ali imaju različita sekcija duž gasova. Položaj cijevi konvektivnog snopa je u liniji.
Konvektivne grede projektovanih kotlova imaju kompleksne prirode pranje, povezano sa zaokretima kretanja gasa i promjenom poprečnog presjeka duž toka plinova. Osim toga, u prvom plinskom kanalu, p/p je zašiven za prvi bubanj, koji u osnovi ima druge promjere cijevi i korake od cijevi konvektivnog snopa.
Ovisno o prirodi ispiranja plina grijaće površine grede, ona je podijeljena u zasebne odjeljke, čiji se proračun vrši zasebno. Zatim se određuju prosječni pokazatelji prema kojima će se izračunati prijenos topline u konvektivnom snopu.
4.4.2 Proračun dužine cijevi u nizu snopa.
Redovi se nalaze preko ose bubnja, cijevi reda su zakrivljene i stoga imaju različite dužine. Dužina cijevi se mora mjeriti duž njene ose od vrha do dna bubnja. Za kotlove s poprečnom pregradom u plinskom kanalu konvektivne grede, u proračunima će biti potrebna projekcija cijevi na uzdužni presjek plinskog kanala duž osi bubnja.
Kotlovi tipa DKVR imaju simetričan karakter lijevog i desnog dijela cijevi reda, stoga se može uzeti u obzir dužina polovine cijevi.
Dužina osvijetljene cijevi i projekcija dužine cijevi reda konvektivnog snopa
4.4.3 Proračun konvektivne grijne površine presjeka konvektivne grede.
Prije svega, potrebno je razdvojiti snopove u posebne dijelove i popuniti tabelu prema njihovom broju.
Geometrijske karakteristike presjeka konvektivnih greda
| 1. Vanjski promjer cijevi d n, mm |
|||||
| 2. Poprečni nagib cijevi s 1, mm |
|||||
| 3. Uzdužni nagib cijevi s 2, mm |
|||||
| 4. Relativni poprečni nagib cijevi |
|||||
| 5. Relativni uzdužni nagib cijevi |
|||||
| 6. Broj cijevi u redu n, kom |
|||||
| 7. Broj redova cijevi snopa z, kom |
|||||
| 8. Prosječna dužina osvijetljene cijevi l cf tr, mm |
|||||
| 9.Srednja projekcija osvijetljena. dužine cevi l cf p, mm |
|||||
| 10. Konvektivna grijaća površina jednog reda cijevi grede H p , m 2 |
|||||
| 11. Konvektivna grijna površina snopova cijevi u presjeku H p.u, m 2 |
|||||
| 12. Grejna površina sita preseka N e.u, m 2 |
|||||
| 13. Grejna površina pregrejača odseka N p.u, m 2 |
|||||
| 14. Opšta konvektivna grejna površina grednog preseka N k.u, m 2 |
|||||
Objašnjenja za tabelu:
Relativni koraci: = ;= ;
Predviđeni presjeci konvektivnih snopova kotlova
n, z broj cijevi u redu i broj redova, kom; prihvataju se prema planu konvektivnog snopa sa postavljanjem pregrijača u njemu;
l cf tr = 
, mm
gdje 
- prosječna osvijetljena dužina cijevi u presjeku, mm; (ne uključujući cijev uza zid)
l cp p - prosječna projekcija dužine cijevi, mm smatra se sličnom proračunima prosječne osvijetljene dužine.
Konvektivna grijaća površina cijevi jednog reda:
Konvektivna grijaća površina cijevi grednog dijela (isključujući cijev blizu zida):
N p.y \u003d H p z, m 2
Konvektivna grijaća površina paravana je površina reda uz zid:
N e.u \u003d l tr.e b e x 10 -6, m 2
gdje je l tr.e osvijetljena dužina cijevi zaslona konvektivnog snopa, mm (cijev blizu zida);
b e - širina ekrana, za kotlove sa poprečnom pregradom:
b e = 2880 mm;
x (at = 1,96) = 0,62 - nalazimo iz nonograma;
x (at = 2,15) = 0,58 - nalazimo po nonogramu;
Konvektivna grijaća površina
N pe.y \u003d N pe
Ukupna površina konvektivnog grijanja:
N k.u \u003d N pe.u + N e.u + H p.u;
4.4.4 Proračun slobodnog poprečnog presjeka za prolaz plinova kroz presjeke konvektivnih greda.
U presjecima konvektivnih greda sa glatkom promjenom poprečnog presjeka plinskog kanala, da bi se izračunao prosječni slobodni poprečni presjek za prolaz plinova, potrebno je znati slobodni poprečni presjek na ulazu i izlazu iz presjeka. .
| Naziv, oznaka, mjerne jedinice. |
Sekcije greda |
|||||||||
| 1.Širina dimnjaka b, m |
||||||||||
| 2. Prosječna visina dimnjaka h cf, m |
||||||||||
| 3. Površina poprečnog presjeka gasnog kanala F gh, m 2 |
||||||||||
| 4. Površina poprečnog presjeka plinskog kanala koji zauzimaju cijevi F tr, m 2 |
||||||||||
| 5. Čista površina za prolaz gasova F g, m 2 |
||||||||||
Objašnjenje za tabelu.
Površina presjeka dijela plinskog kanala:
F gh \u003d bh c p, m 2
F tr - površina poprečnog presjeka dijela plinskog kanala koji zauzimaju cijevi snopa ili pregrijača, m 2
Kada se gasovi kreću preko ose bubnja:
F tr \u003d d n l p z 10 -6, m 2
l cf tr = 
, mm; uzeti prema dužinama onih cijevi koje su pale u poprečni presjek plinskog kanala;
Ako u poprečnom presjeku postoje cijevi za grijanje, tada se njihova površina izračunava pomoću istih formula. Ako se u dijelu stranice nalaze cijevi i snop i p / n, tada se njihova površina zbraja.
Površina dnevnog dijela dijela za prolaz plinova:
F g \u003d F gh - F tr, m 2
Uz glatku promjenu poprečnog presjeka, slobodni poprečni presjek za prolaz plinova kroz svaki presjek određuje se formulom:
F g.y \u003d, m 2; F g.y1 = 3,99 m 2; F g.y2 \u003d 3,04 m 2; F g.y3 \u003d 2,99 m 2;
F g.y4 \u003d 3,04 m 2; F g.y5 \u003d 2,248 m 2;
gdje je slobodni poprečni presjek za prolaz gasova na ulazu u presjek i na izlazu iz njega. Ovaj proračun se ponavlja onoliko puta koliko ima sekcija u gredi.
4.4.5 Karakteristike konvektivnog snopa.
Konvektivna grijaća površina konvektivne grede s p/p
N k \u003d N k.u1 + N k.u2 + ... + N k.u n \u003d 146,34 m 2
gdje je N k.y1, N k.y2, N k.y n - iz reda tabele 14
Konvektivna grijaća površina konvektivne grede bez p / p
N k.p \u003d N k - N ne \u003d 139,02 m2
Prosječni promjer cijevi konvektivnog snopa
\u003d 0,0495 m 2
Srednji bočni korak
s cf 1 = 
= 106 mm
gdje je s 1.1, s 1.2 i t d - poprečni koraci duž presjeka grede, mm
N k.u1 , N k.u2 , N k.u n - konvektivna grejna površina grednih sekcija bez grejne površine pregrejača, m 2
Average pitch
s cf 2 = 
= 111 mm
Prosječni relativni poprečni i uzdužni koraci
Prosječna otvorena površina za prolaz plinova u konvektivnom snopu
F g = 
m 2
Efektivna debljina zračećeg sloja
s = 0,9 
= 0,227 m
6. Konstruktivni proračun ekonomajzera.
Kotlovi tipa DKVR opremljeni su ekonomajzerima bez ključanja od livenog gvožđa, čija se grejna površina sastoji od rebrastih cijevi od livenog gvožđa dizajni VTI i TsKKB. Cijevi su međusobno povezane pomoću kalačija. Napojna voda teče uzastopno kroz sve cijevi odozdo prema vrhu, što osigurava uklanjanje zraka iz ekonomajzera. Proizvodi sagorevanja su usmereni odozgo prema dole kako bi se stvorio protivstrujni sistem za kretanje vode i gasova. Raspored grijaće površine ekonomajzera vode može se izvesti u jednom ili dva stupca, između kojih se postavlja čelična pregrada. Prilikom uređenja nije preporučljivo prihvatiti manje od 3 i više od 9 cijevi za ugradnju u jedan red, a prihvata se od 4 do 8 cijevi u koloni. Svakih 8 redova predviđen je razmak od 500 - 600 mm za pregled i popravku ekonomajzera (rez za popravku).
Rice. Izgled ekonomajzera od livenog gvožđa sa jednim prolazom.
1 - rebraste cijevi, 2 - prirubnice, 3 i 4 - klipnjače, 5 - ventilator.
Rice. Detalji ekonomajzera vode od livenog gvožđa VTI sistema.
a - rebrasta cijev, b - cijevni priključak
Geometrijske karakteristike ekonomajzera
| Ime vrijednosti |
|||
| 1. Vanjski promjer cijevi |
|||
| 2. Debljina stijenke cijevi |
|||
| 3. Veličina kvadratne peraje |
|||
| 4. Dužina cijevi |
|||
| 5.Broj cijevi u nizu |
|||
| 6. Grijaća površina na plinskoj strani jedna cijev |
|||
| 7.Lift dionica za prolaz gasova jednog |
|||
| 8. Grijaća površina na plinskoj strani jedan red |
|||
| 9. Očistiti prostor za prolaz gasova |
|||
| 10. Sekcija za prolaz vode |
|||
| 11. Grejna površina ekonomajzera |
|||
| 12.Broj redova ekonomajzera |
|||
| 13. Broj petlji |
|||
| 14. Visina ekonomajzera |
|||
| 15. Ukupna visina ekonomajzera, uzimajući u obzir posekotine |
Rice. Dimenzije cijevi ekonomajzera.
Dimenzije: d = 76 mm, = 8 mm, b = 150 mm, b ’ = 146 mm;
VTI dužina cijevi l = 1500 mm;
Broj cijevi u redu z p = 2 kom;
Apsorpcija toplote ekonomajzera Q b eq = 2630 kJ/m 3 ;
Koeficijent prijenosa topline k \u003d 19 W / (m 2 K);
Prosječna temperaturna razlika Δt = 92 K;
Površina grijanja sa strane plina jednog reda H p = H tr z p, m 2
H p = 2,18 * 2 = 4,36 m 2;
Čisto područje za prolaz plinova jednog reda F g = F tr Z p, m 2
F g = 0,088 * 2 = 0,176 m 2;
Poprečni presjek za prolaz vode jednog reda
\u003d 5,652 * 10 -3 m 2,
gdje je d ext = d - 2 = 76 - 16 = 60 mm, unutrašnji promjer cijevi.
Grejna površina ekonomajzera (prema jednačini prenosa toplote):
H eq = = 82,75 m 2
gdje je B p = 0,055 m 3 / s- druga potrošnja gorivo,
Broj redova u ekonomajzeru:
Broj petlji:
Visina ekonomajzera:
h eq = np b10 -3 = 2,7 m
Ukupna visina ekonomajzera, uzimajući u obzir rezove:
h ec ukupno = h ec +0,5 n trka = 3,7 m
gdje je 0,5 m visina jednog reza;
n trka - broj popravnih rezova koji se poduzimaju svakih 8 redova.
parni kotlovi tip DKVR-20-13
Kotlovi DKVR-20-13 sa kapacitetom pare od 20 t / h i nadpritiskom od 1,3 MPa (13 kgf / cm 2). Kotlovi DKVR-20-13 rasponskog tipa (u pravcu dimnih gasova).
Glavni elementi kotlova DKVR -20-13. Dva bubnja: gornji i donji. Unutrašnji prečnik oba bubnja je 1000 mm sa debljinom zida od 13 mm. Bubnjevi su izrađeni od čelika 16GS. Ložište komornog tipa je potpuno zaštićeno, osim donjeg (donjeg) dijela.
Površine grijanja: sistem sitastih cijevi i sistem konvektivnih cijevi (konvektivni snop). Cijevi grijaćih površina pričvršćuju se na bubnjeve raširenjem.
kolektorski sistem.
Fittings.
Slušalice.
zidanje.
Gasni kanali itd.
Kotlovi DKVR-20-13 strukturno se razlikuju od kotlova DKVR sa manjim kapacitetom pare, a posebno:
1. Za kotlove DKVR-20-13 gornji bubanj je skraćen i ne spada u peć. Oba bubnja imaju istu dužinu od 4500 mm. Smanjenje dužine gornjeg bubnja poboljšava pouzdanost kotla i eliminira troškove skupog puštanja gornjeg bubnja;
2. Da bi se održala potrebna zapremina vode, i da bi se dobila izračunata količina pare (zbog smanjenja gornjeg bubnja), kotlovi se sklapaju sa dva udaljena ciklona. Cikloni proizvode do 20% pare od ukupne zapremine pare proizvedene u kotlu.
Zbog konstruktivnih karakteristika kotla, nivo vode u bubnju se podiže za oko 50 mm iznad ose bubnja, uz održavanje niži nivo nepromijenjen.
3. Donji bubanj je podignut od nulte oznake, što ga čini pogodnim za pregled i održavanje.
4. Kotlovi DKVR-20-13 imaju četiri bočna paravana, od kojih su dva leva i dva desna, kao i prednji (prednji) i zadnji ekran. Svaki ekran ima dva kolektora. Dakle, kotao ima šest gornjih i šest donjih kolektora.
5. Bočna sita su podijeljena u dva bloka: prvi blok (ili bočni zasloni prve faze isparavanja) i drugi blok (bočni zasloni druge faze isparavanja). Drugi blok se nalazi ispred konvektivne grede. Brojevi blokova se broje od prednje strane kotla.
6. Za kotlove DKVR-20-13 izrađuju se cijevi bočnih paravana L-oblika i montiran na sljedeći način. Prva cijev, na primjer, desnog bočnog sita, jednim krajem je zavarena za donji kolektor desnog kolektora, a njen gornji kraj je zavaren za gornji kolektor lijevog sita. Prva cijev lijevog bočnog ekrana pričvršćena je na isti način. Dakle, sve cijevi bočnih paravana su pričvršćene kroz jednu. Unakrsnim spajanjem bočnih sitovoda sa gornjim bočnim kolektorima formira se plafonski ekran. . Komora za sagorevanje je potpuno zaštićena.
7. Konvektivni snop nema pregrade.
Kotlovi DKVR-20-13 imaju dvostepeno isparavanje. Prva faza isparavanja obuhvata: prednje sito, bočne ekrane drugog bloka, zadnje sito i konvektivni snop. Druga faza isparavanja uključuje: bočne rešetke prvog bloka i udaljene ciklone. Dvostepeno isparavanje je efikasan način da se smanje gubici kotlovske vode izduvavanjem. Kotao za vodu je podijeljen u dva dijela: odjeljak za sol i završnu obradu. Završni odjeljak (zapravo gornji bubanj) kotla je približno 80% ukupne zapremine vode. U slanom dijelu (udaljeni cikloni) salinitet kotlovske vode je 5-6 puta veći nego u čistom dijelu. Zbog toga se vrši kontinuirano pročišćavanje iz odjeljka za slanu otopinu. Para se dobija u odjeljcima za završnu obradu i sol. Ali do 80% pare se dobija u čistom odjeljku, tako da je para proizvedena u kotlovima sa stepenastim isparavanjem više Visoka kvaliteta. I. Za ispuhivanje kotla, na bočnu stijenku kotla (obično na lijevoj strani) ugrađuju se dva električna puhala. . čišćenje unutrašnje površine kotlovi za grijanje kiseli. Lagano lice, cijev sa metalna obloga. I. Efikasnost kotla: pri radu na gas - 90-92%, pri radu na lož ulje - 85-88%. k Kotao ima devet tačaka isprekidanog propuštanja (sa svih donjih kolektora, donjeg bubnja i udaljenih ciklona).
Specifikacija za parni kotao tipa DKVR -20 - 13.
Konvektivna greda:
1- gornji bubanj;
2- cijevi za spuštanje i podizanje konvektivne grede;
3- donji bubanj;
Zadnji ekran:
4- bajpas cev zadnjeg stakla (3 kom);
5- donji razdjelnik zadnjeg stakla;
6- cijevi za podizanje zadnjeg stakla;
7- gornji razdjelnik zadnjeg stakla;
8- izlazne cijevi zadnjeg stakla; Bočna sita 1. faze isparavanja (2 kom.):
9-bajpas cijevi bočnog ekrana;
10- donji kolektor bočnog sita;
11- cijevi za podizanje bočnog sita;
12 - gornji kolektor bočnog ekrana;
13 - cijevi za recirkulaciju (kako bi se osigurala pouzdana cirkulacija vode u sito cijevima);
14 - izlazne cijevi bočnog zaslona;
Prednji ekran:
15 - odvodne cijevi prednjeg stakla;
16- donji kolektor prednjeg stakla;
17- cijevi za podizanje prednjeg stakla;
18 - gornji kolektor prednjeg stakla;
19-izlazne cijevi;
20 recirkulacijskih cijevi;
Cirkulacioni krugovi druge faze isparavanja:
21-bypass cijev;
22 odvodne cijevi;
23-cijevi za podizanje;
24-donji razdjelnik;
25-gornji razdjelnik;
26-ciklon daljinski;
27-izlazne cijevi;
28 parnih cijevi
29-bypass cijev;
30-recirkulacijske cijevi;
31 - kontinuirano čišćenje;
32-period čistka (7 bodova);
33 ventilacijski otvor iz ciklona;
34-ulaz napojne vode u gornji bubanj;
35-sigurnosni opružni ventili;
36-glavni ventil za zatvaranje pare na parovodu kotla;
37-cevovod za uvođenje hemikalija;
38-parovod za vlastite potrebe.
Rad kruga cirkulacije vode prvog bloka desnog ekrana za sagorevanje (drugi stepen isparavanja) u parnom kotlu DKVR-20-13. Kotlovska voda iz gornjeg bubnja kotla kroz sistem odvodnih cijevi smještenih u drugoj polovini konvektivnog snopa (duž dimnih plinova) ulazi u donji bubanj. Iz donjeg bubnja voda kroz obilaznu cijev ulazi u desni daljinski ciklon, u ciklonu se ova voda miješa sa neisparenom vodom ciklona koji radi, a iz nje voda kroz dva ulazi u donji kolektor desnog sita za sagorijevanje prvog bloka. dovodne cijevi - ovo je glavni tok vode koji ulazi u kolektor. Dodatno, neisparena voda ulazi u ovaj kolektor iz gornjeg kolektora ovog sita kroz četiri donje cijevi.
Iz donjeg kolektora voda kroz sistem sito-podiznih cijevi u obliku slova L ulazi u gornji kolektor lijevog sita prvog bloka u obliku mješavine vode i pare, a iz kolektora mješavina pare i vode ulazi u lijevo udaljeni ciklon kroz dvije cijevi. U ciklonu je dodatno obrazovanje para iz ulazne mešavine pare i vode. Para nastala u ciklonu zauzima gornji dio ciklona i zatim se iz ciklona usmjerava u gornji bubanj kotla (ispod uređaja za separaciju), a voda koja nije isparila u ciklonu zauzima njegov donji dio i ulazi donji kolektor lijevog ekrana prvog bloka. Krug cirkulacije vode lijevog ekrana prvog bloka radi slično (druga faza isparavanja), ali obrnutim redoslijedom.
Rad kruga cirkulacije vode desnog ekrana za sagorijevanje drugog bloka (prva faza isparavanja). Donji kolektor ovog sita napaja se vodom iz donjeg bubnja kroz dvije bajpasne cijevi - to je glavni tok vode. Neisparena voda ulazi u isti kolektor iz gornjeg kolektora ovog sita kroz četiri donje cijevi. Iz donjeg kolektora voda se kreće prema gore kroz sistem cijevi za podizanje sita, pretvara se u mješavinu pare i vode i ulazi u gornji kolektor lijevog sita za sagorijevanje drugog bloka (prva faza isparavanja). Iz gornjeg kolektora para ulazi kroz dva parovoda u gornji bubanj kotla (ispod uređaja za separaciju), a neisparena voda iz gornjeg kolektora kroz silazne cijevi ulazi u donji kolektor lijevog ekrana drugog bloka.
Krug cirkulacije vode lijevog zaslona za sagorijevanje drugog bloka (prvi stupanj isparavanja) radi slično, ali obrnutim redoslijedom.
Rad kruga cirkulacije vode na prednjem staklu. Donji kolektor prednjeg sita (prva faza isparavanja) se napaja vodom iz gornjeg bubnja kroz dvije bajpasne cijevi. Isti kolektor prima neisparenu vodu iz gornjeg kolektora kroz četiri donje cijevi. Iz donjeg kolektora voda se kreće prema gore kroz sistem cijevi za podizanje sita, zagrijava se i u obliku mješavine vode i pare ulazi u gornji kolektor prednjeg sita, a zatim para ulazi u gornji bubanj kotla kroz dva parovoda, a neisparena voda se kroz donje cijevi šalje u donji kolektor.
Rad kruga cirkulacije vode zadnjeg stakla kotla DKVR-20-13. Voda iz gornjeg bubnja kroz sistem odvodnih cijevi konvektivnog snopa koji se nalazi u zadnjim redovima konvektivnog snopa ulazi u donji bubanj, a zatim kroz bajpas cijevi ulazi u donji kolektor zadnjeg stakla. Iz kolektora voda kroz sistem sitastih cijevi ulazi u gornji kolektor zadnjeg stakla u obliku mješavine vodene pare. Iz gornjeg kolektora mješavina pare i vode ulazi kroz dva cjevovoda u gornji bubanj kotla.
Šema kretanja dimnih gasova u kotlu DKVR-20-13. Produkti sagorevanja iz peći ulaze u naknadno sagorevanje, na čijem kraju se može ugraditi pregrejač. S obzirom da konvektivni snop kotla DKVR-20-13 nema pregrade, dimni gasovi prolaze kroz njega na jednom ravnom putu i, odustajući od toplote, izlaze iz kotla cijelom širinom stražnjeg zida kotla. Dalje duž dimnih gasova ulaze u ekonomajzer.
Kotlovi DKVR-20-13 sa kapacitetom pare od 20 t / h i nadpritiskom od 1,3 MPa (13 kgf / cm 2). Kotlovi DKVR-20-13 rasponskog tipa (u pravcu dimnih gasova).
Glavni elementi kotlova DKVR -20-13. Dva bubnja: gornji i donji. Unutrašnji prečnik oba bubnja je 1000 mm sa debljinom zida od 13 mm. Bubnjevi su izrađeni od čelika 16GS. Ložište komornog tipa je potpuno zaštićeno, osim donjeg (donjeg) dijela.
Površine grijanja: sistem zaslonskih cijevi i sistem konvektivnih cijevi (konvektivni snop). Cijevi grijaćih površina pričvršćuju se na bubnjeve raširenjem.
Slušalice.
zidanje.
Gasni kanali itd.
Kotlovi DKVR-20-13 strukturno se razlikuju od kotlova DKVR sa manjim kapacitetom pare, a posebno:
1. Za kotlove DKVR-20-13 gornji bubanj je skraćen i ne spada u peć. Oba bubnja imaju istu dužinu od 4500 mm. Smanjenje dužine gornjeg bubnja poboljšava pouzdanost kotla i eliminira troškove skupog puštanja gornjeg bubnja;
2. Da bi se održala potrebna zapremina vode, i da bi se dobila izračunata količina pare (zbog smanjenja gornjeg bubnja), kotlovi se sklapaju sa dva udaljena ciklona. Cikloni proizvode do 20% pare od ukupne zapremine pare proizvedene u kotlu.
Zbog konstruktivnih karakteristika kotla, oko 50 mm iznad ose bubnja, nivo vode u bubnju se povećava, dok donji nivo ostaje nepromenjen.
3. Donji bubanj je podignut od nulte oznake, što ga čini pogodnim za pregled i održavanje.
4. Kotlovi DKVR-20-13 imaju četiri bočna paravana, od kojih su dva leva i dva desna, kao i prednji (prednji) i zadnji ekran. Svaki ekran ima dva kolektora. Dakle, kotao ima šest gornjih i šest donjih kolektora.
5. Bočna sita su podijeljena u dva bloka: prvi blok (ili bočni zasloni prve faze isparavanja) i drugi blok (bočni zasloni druge faze isparavanja). Drugi blok se nalazi ispred konvektivne grede. Brojevi blokova se broje od prednje strane kotla.
6. Za kotlove DKVR-20-13, cijevi bočnih paravana su u obliku slova L i montiraju se na sljedeći način. Prva cijev, na primjer, desnog bočnog sita, jednim krajem je zavarena za donji kolektor desnog kolektora, a njen gornji kraj je zavaren za gornji kolektor lijevog sita. Prva cijev lijevog bočnog ekrana pričvršćena je na isti način. Dakle, sve cijevi bočnih paravana su pričvršćene kroz jednu. Unakrsnim spajanjem bočnih sitovoda sa gornjim bočnim kolektorima formira se plafonski ekran. Komora za sagorevanje je potpuno zaštićena.
7. Konvektivni snop nema pregrade.
Kotlovi DKVR-20-13 imaju dvostepeno isparavanje. Prva faza isparavanja uključuje: prednji zaslon, bočne zaslone drugog bloka, stražnji zaslon i konvektivni snop. Druga faza isparavanja uključuje: bočne rešetke prvog bloka i udaljene ciklone. Dvostepeno isparavanje je efikasan način da se smanje gubici kotlovske vode izduvavanjem. Kotao za vodu je podijeljen u dva dijela: odjeljak za sol i završnu obradu. Završni odjeljak (zapravo gornji bubanj) kotla je približno 80% ukupne zapremine vode. U slanom dijelu (udaljeni cikloni) salinitet kotlovske vode je 5-6 puta veći nego u čistom dijelu.
Stoga se kontinuirano ispuhivanje izvodi iz odjeljka za slanu otopinu. Para se dobija u odjeljcima za završnu obradu i sol. Ali do 80% pare se dobija u čistom odjeljku, pa je para proizvedena u kotlovima sa stepenastim isparavanjem kvalitetnija. I. Za upuhivanje kotla na bočnu stijenku kotla (obično na lijevoj strani) su ugrađena dva ventilatora sa električnim pogonom. . Čišćenje unutrašnjih grejnih površina kotlova je kiselo. Postava je lagana, na cijevi sa metalnim omotačem. I. Efikasnost kotla: pri radu na gas - 90-92%, pri radu na lož ulje - 85-88%. k Kotao ima devet tačaka isprekidanog propuštanja (sa svih donjih kolektora, donjeg bubnja i udaljenih ciklona).
Specifikacija za parni kotao tipa DKVR -20 - 13.
Konvektivna greda:
1 - gornji bubanj;
2 - cijevi za spuštanje i podizanje konvektivne grede;
3 - donji bubanj;
Zadnji ekran:
4 - bajpas cijev zadnjeg stakla (3 kom);
5 - donji razdjelnik zadnjeg stakla;
6 - cijevi za podizanje zadnjeg stakla;
7 - gornji kolektor zadnjeg stakla;
8 - izlazne cijevi zadnjeg stakla; Bočna sita 1. faze isparavanja (2 kom.):
9 - obilazne cijevi bočnog ekrana;
10 - donji kolektor bočnog ekrana;
11 - cijevi za podizanje bočnog zaslona;
12 - gornji kolektor bočnog ekrana;
13 - cijevi za recirkulaciju (kako bi se osigurala pouzdana cirkulacija vode u sito cijevima);
14 - izlazne cijevi bočnog zaslona;
Prednji ekran:
15 - odvodne cijevi prednjeg stakla;
16 - donji kolektor prednjeg stakla;
17 - cijevi za podizanje prednjeg ekrana;
18 - gornji kolektor prednjeg stakla;
19 - izlazne cijevi;
20 - recirkulacijske cijevi;
Cirkulacioni krugovi druge faze isparavanja:
21 - obilaznica;
22 - odvodne cijevi;
23 - cijevi za podizanje;
24 - donji razdjelnik;
25 - gornji razdjelnik;
26 - daljinski ciklon;
27 - izlazne cijevi;
28 - parne cijevi
29 - obilaznica;
30 - recirkulacijske cijevi;
31 - kontinuirano čišćenje;
32 - periodično čišćenje (7 bodova);
33 - ventilacijski otvor iz ciklona;
34 - ulaz napojne vode u gornji bubanj;
35 - sigurnosni opružni ventili;
36 - glavni ventil za zatvaranje pare na parovodu kotla;
37 - cjevovod za uvođenje hemikalija;
38 - parovod za vlastite potrebe.
Rad kruga cirkulacije vode prvog bloka desnog ekrana za sagorevanje (drugi stepen isparavanja) u parnom kotlu DKVR-20-13. Kotlovska voda iz gornjeg bubnja kotla kroz sistem odvodnih cijevi smještenih u drugoj polovini konvektivnog snopa (duž dimnih plinova) ulazi u donji bubanj. Iz donjeg bubnja voda kroz obilaznu cijev ulazi u desni daljinski ciklon, u ciklonu se ova voda miješa sa neisparenom vodom ciklona koji radi, a iz nje voda kroz dva ulazi u donji kolektor desnog sita za sagorijevanje prvog bloka. dovodne cijevi - ovo je glavni tok vode koji ulazi u kolektor. Dodatno, neisparena voda ulazi u ovaj kolektor iz gornjeg kolektora ovog sita kroz četiri donje cijevi.
Iz donjeg kolektora voda kroz sistem sito-podiznih cijevi u obliku slova L ulazi u gornji kolektor lijevog sita prvog bloka u obliku mješavine vode i pare, a iz kolektora mješavina pare i vode ulazi u lijevo udaljeni ciklon kroz dvije cijevi. U ciklonu dolazi do dodatnog stvaranja pare iz nadolazeće mješavine pare i vode. Para nastala u ciklonu zauzima gornji dio ciklona i zatim se iz ciklona usmjerava u gornji bubanj kotla (ispod uređaja za separaciju), a voda koja nije isparila u ciklonu zauzima njegov donji dio i ulazi donji kolektor lijevog ekrana prvog bloka. Krug cirkulacije vode lijevog ekrana prvog bloka radi slično (druga faza isparavanja), ali obrnutim redoslijedom.
Rad kruga cirkulacije vode desnog ekrana za sagorijevanje drugog bloka (prva faza isparavanja). Donji kolektor ovog sita napaja se vodom iz donjeg bubnja kroz dvije bajpasne cijevi - to je glavni tok vode. Neisparena voda ulazi u isti kolektor iz gornjeg kolektora ovog sita kroz četiri donje cijevi. Iz donjeg kolektora voda se kreće prema gore kroz sistem cijevi za podizanje sita, pretvara se u mješavinu pare i vode i ulazi u gornji kolektor lijevog sita za sagorijevanje drugog bloka (prva faza isparavanja). Iz gornjeg kolektora para ulazi kroz dva parovoda u gornji bubanj kotla (ispod uređaja za separaciju), a neisparena voda iz gornjeg kolektora kroz silazne cijevi ulazi u donji kolektor lijevog ekrana drugog bloka.
Krug cirkulacije vode lijevog zaslona za sagorijevanje drugog bloka (prvi stupanj isparavanja) radi slično, ali obrnutim redoslijedom.
Rad kruga cirkulacije vode na prednjem staklu. Donji kolektor prednjeg sita (prva faza isparavanja) se napaja vodom iz gornjeg bubnja kroz dvije bajpasne cijevi. Isti kolektor prima neisparenu vodu iz gornjeg kolektora kroz četiri donje cijevi. Iz donjeg kolektora voda se kreće prema gore kroz sistem cijevi za podizanje sita, zagrijava se i u obliku mješavine vode i pare ulazi u gornji kolektor prednjeg sita, a zatim para ulazi u gornji bubanj kotla kroz dva parovoda, a neisparena voda se kroz donje cijevi šalje u donji kolektor.
Rad kruga cirkulacije vode zadnjeg stakla kotla DKVR-20-13. Voda iz gornjeg bubnja kroz sistem odvodnih cijevi konvektivnog snopa koji se nalazi u zadnjim redovima konvektivnog snopa ulazi u donji bubanj, a zatim kroz bajpas cijevi ulazi u donji kolektor zadnjeg stakla. Iz kolektora voda kroz sistem sitastih cijevi ulazi u gornji kolektor zadnjeg stakla u obliku mješavine vodene pare. Iz gornjeg kolektora mješavina pare i vode ulazi kroz dva cjevovoda u gornji bubanj kotla.
Šema kretanja dimnih gasova u kotlu DKVR-20-13. Produkti sagorevanja iz peći ulaze u naknadno sagorevanje, na čijem kraju se može ugraditi pregrejač. S obzirom da konvektivni snop kotla DKVR-20-13 nema pregrade, dimni gasovi prolaze kroz njega na jednom ravnom putu i, odustajući od toplote, izlaze iz kotla cijelom širinom stražnjeg zida kotla. Dalje duž dimnih gasova ulaze u ekonomajzer.
1. Kratak opis kotla tipa DKVR.
DKVR je parni kotao sa dvostrukim bubnjem, vertikalna cijev za vodu, rekonstruisana sa prirodnom cirkulacijom i uravnoteženom propuhom, dizajnirana za stvaranje zasićene pare.
Lokacija bubnjeva je uzdužna. Kretanje plinova u kotlovima je horizontalno s nekoliko okreta ili bez okreta, ali s promjenom poprečnog presjeka duž toka plinova.
Kotlovi pripadaju horizontalno orijentisanom sistemu kotlova, tj. povećanje proizvodnje pare je zbog njihovog razvoja po dužini i širini uz zadržavanje visine.
Kotlove proizvodi kotlovnica Biysk kapaciteta 2,5; četiri; 6.5; 10 i 20 t/h Sa viškom parnog pritiska na izlazu iz kotla (kod kotlova sa pregrejačem - pritisak pare iza pregrejača) 1,3 MPa i kod nekih tipova kotlova sa pritiskom od 2,3 i 3,9 MPa. Pregrijavanje pare u kotlovima sa pritiskom od 1,3 MPa do 250˚C, sa pritiskom od 2,3 MPa – do 370˚C, sa pritiskom od 3,9 MPa – do 440˚C.
Kotlovi se koriste pri radu na čvrsta, tečna i gasovita goriva. Vrsta goriva koje se koristi diktira karakteristike rasporeda rješenja kotla.
Kotlovi na lož ulje tipa DKVR imaju komornu peć.
Kotlovi parnog kapaciteta 2,5; četiri; 6,5 t/h se proizvodi sa produženim gornjim bubnjem, 10 t/h sa produženim i kratkim gornjim bubnjem, 20 t/h sa kratkim gornjim bubnjem.
Kotlovi na plinsko ulje DKVR - 2,5; četiri; 6,5 t/h sa nadpritiskom od 1,3 MPa proizvode se sa niskim rasporedom u teškoj i laganoj oblogi, DKVR kotlovi - 10 t/h - sa visokim rasporedom u teškoj oblogi i sa niskim rasporedom u teškoj i laganoj oblogi, DKVR- 20 t/h - sa visokim rasporedom i laganom oblogom.
Kotlovi DKVR - 2,5; četiri; 6.5; 10 t/h sa produženim bubnjem se isporučuju potpuno sastavljene bez obloge.
Kotlovi DKVR 10 i 20 t/h sa kratkim bubnjem se isporučuju u 3 jedinice: prednja jedinica za sagorevanje, zadnja jedinica za sagorevanje, jedinica sa konvektivnim snopom. Kotlovi sa laganom oblogom mogu se isporučiti sa oblogom.
Kotlovi sa izduženim gornjim bubnjem imaju jedan stepen isparavanja, sa kratkim gornjim bubnjem - dva stepena isparavanja.
Šema DKVR kotla sa dugim gornjim bubnjem prikazana je na slici 1, sa kratkim - na slici 2.
Shema dizajna kotlova DKVR - 2,5; četiri; 6.5; 10 t/h sa dugim gornjim bubnjem je isto (slika 3).
Kotlovi DKVR - 2,5; četiri; 6.5; t/h u peći imaju dva bočna paravana - nemaju prednji i stražnji paravan. Kotlovi parnog kapaciteta 10 i 20 t/h imaju 4 sita: prednji, zadnji i dva bočna. Bočni ekrani su isti. Prednji ekran se razlikuje od zadnjeg po manjem broju cijevi (dio zida zauzimaju gorionici) i strujnom kolu. Stražnje staklo je postavljeno ispred šamotne pregrade.
Cijevi bočnih sita su umotane u gornji bubanj. Donji krajevi cijevi sita rezervoara zavareni su za donje kolektore (komore), koji se nalaze ispod izbočenog dijela gornjeg bubnja u blizini obloge bočnih zidova. Da bi se stvorio cirkulacijski krug, prednji kraj svakog sito kolektora povezan je dovodnom negrijanom cijevi na gornji bubanj, a stražnji kraj je spojen bajpasom (veznom) cijevi na donji bubanj.
Voda ulazi u bočna sita istovremeno iz gornjeg bubnja kroz prednje odvodne cijevi i iz donjeg bubnja kroz bajpas cijevi. Takva shema za opskrbu bočnim zaslonima povećava pouzdanost kotla kada nivo vode u gornjem bubnju padne i povećava brzinu cirkulacije.
Šema parnog kotla tipa DKVR sa dugim gornjim bubnjem.
1 ventil za pročišćavanje; 2-sigurnosni ventil; 3-staklo za indikaciju vode;
4-regulator snage; 5-ventil za unos hemikalija; 6-povratni ventil; 7-ventil zasićene pare; 8-gornji bubanj; 9-linija za puhanje; 10-ventil pregrijane pare; 11-ispusni ventil; 12-pregrijač; 13 ventila za ispuštanje vode iz kotla; 14-donji bubanj; 15-cijev za vrenje; 16-screen razdjelnik; 17-sitna cijev; 18-propust.
Parni kotao tipa DKVR sa kratkim gornjim bubnjem
1-donji razdjelnik zaslona; 2-plafonske sitaste cijevi; 3-gornji kolektor sita; 4-daljinski ciklon; 5-parna cijev; 6-top bubanj; 7-cijevi za vrenje; 8-donji bubanj.
Dizajn kotla DKVR - 6.5 sa ložištem na plinsko ulje.
Gornji krajevi cijevi stražnjeg i bočnog sita umotani su u gornji bubanj, a donji u kolektore. Prednji ekran prima vodu iz gornjeg bubnja kroz odvojenu negrijanu cijev, a stražnji ekran prima vodu iz donjeg bubnja kroz bajpas cijev.
Cirkulacija u kotlovskim cijevima konvektivne grede nastaje zbog brzog isparavanja vode u prednjim redovima cijevi, budući da su bliže peći i ispiru ih topliji plinovi od stražnjih, zbog čega voda nestaje. ne ići gore u stražnjim cijevima koje se nalaze na izlazu iz kotla, već dolje.
Dodatno sagorevanje je odvojeno od konvektivnog snopa šamotnom pregradom koja je postavljena između prvog i drugog reda kotlovskih cevi, usled čega je prvi red konvektivnog snopa ujedno i zadnji ekran naknadnog sagorevanja.
Unutar konvektivnog snopa ugrađena je poprečna pregrada od livenog gvožđa, koja ga deli na 1 i 2 gasovoda, kroz koje se kreću dimni gasovi, poprečno ispirajući sve cevi kotla. Nakon toga, kotao napuštaju kroz poseban prozor koji se nalazi na lijevoj strani stražnjeg zida.
Kod kotlova sa parnim pregrijavanjem pregrijač se ugrađuje u prvi dimnjak nakon 2-3 reda kotlovskih cijevi (umjesto dijela kotlovskih cijevi).
Napojna voda se dovodi u gornji bubanj i distribuira u njegovom vodenom prostoru kroz perforiranu cijev.
Bubanj je opremljen uređajima za kontinuirano duvanje, sigurnosnim ventilima, uređajima za indikaciju vode i uređajima za odvajanje koji se sastoje od zatvarača i perforiranih limova.
Donji bubanj je hvatač mulja i periodično se duva kroz perforiranu cijev. U donjem bubnju je ugrađena cijev za zagrijavanje kotla parom tokom potpaljivanja.
Blok kotlovi na plinsko ulje DKVR-10 i DKVR-20 sa kratkim gornjim bubnjem (sl. 2 i sl. 4) imaju karakteristike u odnosu na gore opisane kotlove.
Ovi kotlovi koriste dvostepenu shemu isparavanja. Prva faza isparavanja uključuje konvektivni snop, prednje i stražnje zaslone, bočne zaslone stražnje jedinice za sagorijevanje. Zasloni rezervoara prednje jedinice za sagorevanje uključeni su u drugu fazu isparavanja. Uređaji za odvajanje druge faze isparavanja su udaljeni cikloni centrifugalnog tipa.
Gornji i donji krajevi sita peći zavareni su za kolektore (komore), što osigurava razbijanje na blokove, ali povećava otpor cirkulacijskog kruga. Da bi se povećala brzina cirkulacije, u krug se uvode nezagrijane recirkulacijske cijevi.
Cijevi bočnih paravana kotla pokrivaju plafon komore za sagorijevanje. Donji krajevi cijevi bočnog zaslona zavareni su za donje razdjelnike, tj. cijevi desnog sita su zavarene na desni razdjelnik, a cijevi lijevog sita su zavarene za lijevi razdjelnik.
Gornji krajevi sitastih cijevi su na drugačiji način povezani sa kolektorima. Kraj prve cijevi desnog sita zavaren je za desni razdjelnik, a sve ostale cijevi su zavarene za lijevi razdjelnik. Krajevi ekranskih cijevi lijevog reda su raspoređeni na isti način, zbog čega formiraju plafonski paravan na stropu (sl. 5).
Prednji i stražnji zasloni pokrivaju dio prednjeg i stražnjeg zida peći.
Na kosom dijelu stražnjeg zaslona postavljena je šamotna pregrada koja dijeli komoru za sagorijevanje na samu peć i komoru za naknadno sagorijevanje.
Jedinica konvektivnog snopa kotla DKVR-20 uključuje gornji i donji bubanj iste veličine i snop kotlovskih cijevi rasponskog tipa sa hodnicima duž ivica, kao u kotlovima kapaciteta 2,5; 4; 6,5; 10 t / h. Drugi dio konvektivnog snopa nema hodnike. Oba dijela imaju linijski raspored cijevi sa istim koracima kao i kod svih ostalih kotlova tipa DKVR.
Kotao DKVR-20-13
1-ulje-plinski plamenik; 2-strani ekrani; 3-daljinski ciklon; 4-kutija eksplozivni sigurnosni ventil; 5-zadnji blok peći; 6-konvektivna grijna površina (konvektivni blok); 7-izolacija gornjeg bubnja; 8-donji bubanj; 9-zadnji ekran.
Da bi se poboljšalo ispiranje plina prvog dijela snopa, potrebno je postaviti dijafragme od šamotne cigle iza 6 redova cijevi, blokirajući bočne hodnike. U nedostatku dijafragme, temperatura iza kotla može porasti do 500˚C.
Napojna voda kroz napojne cijevi 15 ulazi u gornji bubanj 16, gdje se miješa sa kotlovskom vodom. Iz gornjeg bubnja, duž zadnjih redova cijevi konvektivnog snopa 18, voda se spušta u donji bubanj 17, odakle se dovodnim cijevima 21 usmjerava u ciklon 8. smjesa se diže u gornje komore 10 ovih sita, odakle teče kroz cijevi 9 do udaljenih ciklona 8, u kojima se odvaja na paru i vodu. Voda se kroz cijevi 31 spušta u donje komore 20 sita, a izdvojena para se ispušta kroz bajpas cijevi 12 u gornji bubanj. Cikloni (ima ih 2) su međusobno povezani obilaznom cijevi 25.
Parni kotao DKVr-20-13 GM (DKVr-20-13-250 GM)* je parni vertikalni vodocijevni kotao sa oklopljenom komorom za sagorijevanje i snopom ključanja, izrađen prema projektnoj šemi "D", karakteristična karakteristika od čega je bočni položaj konvektivnog dela kotla u odnosu na komoru za sagorevanje.
Objašnjenje naziva kotla DKVr-20-13 GM (DKVr-20-13-250 GM) *:
DKVR – tip kotla (rekonstruisani dvobubni vodocevni kotao), 20 – parni kapacitet (t/h), 13 – apsolutni pritisak para (kgf / cm 2), GM - kotao za sagorevanje gasovitog goriva / tečno gorivo(dizel i kućno gorivo za grijanje, lož ulje, ulje), 250 - temperatura pregrijane pare, ° C (u nedostatku brojke - zasićena para).
Cijena sklopa kotla: 7.670.000 rubalja
Cijena kotlova na veliko: 7.068.200 rubalja, 7.729.000 rubalja (*)