Ovo i informacija pripada

preduzeće korišćenje od strane trećih lica

sa vlasnikom!

kako specijalizovana kompanija za proizvodnju i snabdevanje kotlovske i kotlovsko-pomoćne opreme, naša kompanija nudi pouzdanu paru kotaoDKVr-20-13 GM ( kotao isporučuje se kupcu na veliko, u kompletu ) .

Nudimo i sveobuhvatan rad u sledećim oblastima:

. projektiranje kotlovnice, kako stacionarne tako i MKU,

Projekt za rekonstrukciju kotlovske ćelije (zamjena kotla sa manje ili više produktivnim),

Nabavka bojlera i pomoćne opreme,

Provjeri: za kupovinu parnog kotla DKVr-20-13 GM, od Morate poslati na našu adresuaplikacija, gdje obaveznoodrediti :

. raspored isporuke kotla ( stručni savjeti, preporuke ) ;

Podaci o preduzeću;

Kontakt osoba, pozicija;

Telefoni/faks za povratne informacije;

. email preduzeća ( e-mail:).

Dostava za izračunavanje troškova dostave - navedite odredište(auto-dostava, Dostava željeznicom ).

To konsultacije specijalista: 8- 960- 942- 53- 03

T elephone /faks uređaj : 8 ( 3854) 44- 86- 49

e-mail: [email protected] mail.ru

Cjenik DKVR

. To Komplet za isporuku kotla DKVr-20-13 GM (ross) :

1. Gornji bubanj, donji bubanj sa intra-bubanj uređajima (rupe za cijev kotla glodane sa narezkom);

3. Stepenice za podest, okvir, okvir, materijali za obloge (na upit);

5. Kutija rezervnih delova u kompletnom setu ( zaporni ventili, instrumentacijski uređaji);

6. Paket tehnička dokumentacija: pasoš kotla DKVr-20-13 GM sa aplikacijom - akti ultrazvučnog ispitivanja, sertifikati i dozvola za upotrebu "Rostekhnadzor".

. Izvođenje radova :

1. Radovi na demontaži;

2. Instalacijski radovi;

3. Zamjena cijevnih sistema kotlova;

4. Zidanje (lako/teško);

5. Instalacija i podešavanje instrumentacije i automatizacije;

6. podešavanje pokretanja;

. Izbor opreme I :

(idi na stranicu)

. Automatizacija kotlova . Drum Kits . Cevni sistem kotlova .

. Kotlovi serije KVR/KVm . Loading grab GMC . Drobilice uglja VDG, VDP .

. Snabdijevanje ugljem (TS-2) . Uklanjanje pepela od šljake SHZU . Modularne kotlarnice MKU .

. VDN, DN. Gorionici GM, GM, GM, Weishaup t . WPU jedinice . Deaeratori DA .

. filteri FIPA . Ekonomajzeri EB, BVES . Ventili 17s28nzh . Dy10Py25 Pointers .

. Brodovi za izravnavanje UK (400 / 455 / 630 / 1000 ) .

. Opšti oblik :

. Menadžment za rad kotlova serije DKVR :

(idi na stranicu)

. Uređaj za kotao . Instalacija bojlera. Hemija kotlovske vode .

. Program inspekcije kotla .

. Opšti podaci o kotlu DKVr-20-13 GM:

Parni kotao DKVr-20 13 GM sa dvostrukim bubnjem, vertikalna cijev za vodu dizajnirana za stvaranje zasićene ili blago pregrijane pare za potrebe procesa industrijsko preduzeće, u sistemima grijanja, ventilacije i tople vode.

Kotao DKVr 20 13 GM ima oklopljenu komoru za sagorevanje i razvijeni kotlovski snop od savijenih cevi. Da bi se eliminisalo uvlačenje plamena u snop i smanjili gubici pri uvlačenju i hemijskom sagorevanju, komora za sagorevanje kotla DKVr-20; DKVR-4; DKVR-6.5 je šamotnom pregradom podijeljen na dva dijela: vlastito ložište i naknadno sagorijevanje. Na kotlovima DKVr-10 naknadno sagorevanje je odvojeno od peći cevima zadnjeg ekrana. Između prvog i drugog reda cijevi kotlovskog snopa svih kotlova ugrađuje se i šamotna pregrada koja odvaja snop od naknadnog sagorijevanja. Unutar snopa kotla nalazi se pregrada od livenog gvožđa koja deli snop na prvi i drugi gasovod i obezbeđuje horizontalno preokretanje gasova u snopu pri poprečnom pranju cevi.

Ulaz gasova iz peći u naknadno sagorevanje i izlaz gasova iz kotla su asimetrični.

Ako postoji pregrijač, neke od cijevi kotla nisu ugrađene; pregrijači se postavljaju u prvi dimnjak nakon drugog ili trećeg reda kotlovskih cijevi. Kotlovi imaju dva bubnja - gornji (dugi) i donji (kratki) - i sistem cijevi. Za pregled bubnjeva i ugradnju uređaja u njih, kao i za čišćenje cijevi rezačima, na dnu se nalaze ovalni šahtovi dimenzija 325x400 mm.

Bubnjevi kotla DKVr-20-13 GM, radni pritisak 1,4 odnosno 2,4 MPa, od čelika 16GS, 09G2S, debljine zida 13 odnosno 20 mm. Kontrola kvaliteta proizvoda osigurana je ultrazvučnom dijagnostikom bubnjastih zavara. Za kotao DKVr-20 13 GM se izdaje pasoš i dodeljuje se broj kotla. U pasoš kotla upisuje se sva primarna dokumentacija za komponente (bubnjevi, cijevni sistem, ekran kamera, cijevna armatura), potvrde i upotrebne dozvole izdate od "Savezne službe za ekološki, tehnološki i nuklearni nadzor" uz primjenu UZD akata.

Zaslon i snopovi kotla DKVr-20 13 GM izrađeni su od čeličnih bešavnih cijevi Ø 51 mm, stijenke 20 mm. Za uklanjanje mulja u kotlovima postoje krajnji otvori na donjim komorama sita, a za periodično pročišćavanje komora postoje okovi Ø 32x3 mm.

Pregrejači kotlova DKVr, smešteni u prvom gasovodu duž gasovoda, ujednačeni su profilno za kotlove istog pritiska i razlikuju se za kotlove različitog kapaciteta samo po broju paralelnih namotaja.

Pregrejači - jednoprolazni za paru - obezbeđuju pregrejanu paru bez upotrebe pregrejača. Pregrijana parna komora je pričvršćena na gornji bubanj; jedan oslonac ove komore je fiksiran, a drugi je pomičan.

Kotao DKVr-20 13 GM ima sljedeću shemu cirkulacije: napojna voda ulazi u gornji bubanj kroz dva napojna voda, odakle ulazi u donji bubanj kroz slabo zagrijane cijevi konvektivnog snopa. Sita se napajaju nezagrijanim cijevima iz gornjeg i donjeg bubnja. Prednji ekran kotla DKVr-10 napaja se vodom iz donjih cijevi gornjeg bubnja, stražnji zaslon - iz donjih cijevi donjeg bubnja. Smjesa pare i diana iz sita i cijevi za podizanje snopa ulazi u gornji bubanj. Svi kotlovi u gornjem bubnju opremljeni su separatorom pare unutar bubnja za proizvodnju pare.

Parni kotao DKVr 20 13 GM, koji se može isporučiti u jednoj prenosivoj jedinici i rastaviti, ima zavareni noseći okvir od valjanog čelika. Parni kotao DKVr-10-13 GM nema noseći okvir. Fiksna, kruto fiksirana tačka kotla je prednji oslonac donjeg bubnja. Preostali nosači donjeg bubnja i komore bočnih sita napravljeni su kliznim. Kamere prednjeg i zadnjeg ekrana pričvršćene su nosačima na okvir ventilatora. Kamere sa bočnih ekrana su pričvršćene na potporni okvir.

Kotao je opremljen instrumentacijom i potrebnom armaturom. Na parni kotao DKVr-20-13 GM ugrađuju se sljedeće armature: sigurnosni ventili; manometri i trosmjerni ventili za njih; Okviri indikatora nivoa sa Klinger naočalama i uređaji za zaključavanje indikatori nivoa; zaporni ventili, regulacija i nepovratni ventili nabavka kotlova; zaporni ventili za bubnjeve za pročišćavanje, sita komore, regulator snage i pregrijač; zaporni ventili zasićena para(za kotlove bez pregrijača); zaporni ventili za izbor pregrijane pare (za kotlove sa pregrijacima pare); zaporni ventili na liniji za uduvavanje i grejanje donjeg bubnja pri paljenju kotlova (za kotlove DKVr-10); ventili za odvod vode iz donjeg bubnja; zaporni ventili na dovodu kemikalija; ventili za uzorkovanje pare. Za kotlove DKVr-10 isporučuju se i zaporni i igličasti ventili za neprekidno duvanje gornjeg bubnja.

Na parni kotao DKVr-20-13 GM ugrađena je armatura od livenog gvožđa za servisiranje gasovoda.

Brojni testovi i dugogodišnje iskustvo u radu veliki broj kotlovi DKVr su ih potvrdili pouzdane performanse pri pritisku nižem od nominalnog pritiska. Minimalni dozvoljeni pritisak (apsolutni) u kotlu DKVr-20 13 GM je 0,7 MPa (7 kgf / cm 2). Pri nižem pritisku značajno se povećava sadržaj vlage pare koju proizvode kotlovi, a kada se sagorevaju sumporna goriva (Sp > 0,2%), uočava se niskotemperaturna korozija. Sa smanjenjem radnog pritiska, efikasnost kotlovske jedinice ne opada, što potvrđuju uporedni toplotni proračuni kotlova na nazivnom i sniženom pritisku. Elementi kotlova su dizajnirani za radni pritisak od 1,4 MPa (14 kgf / cm 2), sigurnost njihovog rada osiguravaju sigurnosni ventili instalirani na kotlu.

Sa smanjenjem pritiska u kotlovima na 0,7 MPa, konfiguracija kotlova sa ekonomajzerima se ne menja, jer je u ovom slučaju pothlađivanje vode u dovodnim ekonomajzerima do temperature zasićenja pare u kotlu više od 20 ° C, koji zadovoljava zahtjeve pravila Gosgortekhnadzora.

U kotlu DKVr-20 13 GM, pri sagorevanju gasa i lož ulja koriste se dvozonski vorteks gas-ulje gorionici tipa GMG (2 gorionika po kotlu).

Kotlovi tipa DKVr, koji rade na lož ulje, opremljeni su ekonomajzerima od livenog gvožđa, a kada se koristi samo prirodni gas, za kompletiranje kotlova mogu se koristiti čelični ekonomajzeri.

. T tehničkikarakteristika:

Oznaka fabrike kotao	Vrsta goriva	Izlaz pare, t/h	Pritisak para, MPa (kgf / cm 2 /)	Temperatura pare. °S		Procijenjena efikasnost, %		Ukupne dimenzije samog kotla, mm (DxBxH), mm	Masa kotla u zapremini fabrička nabavka, kg
				zasićen	pregrejano	gas	lož ulje
Kotlovi koji rade na tečna i gasovita goriva
DKVR-2.5-13GM	Plin, nafta	2,5	1,3 (13)	194	-	90,0	88,8	5913x4300x5120	6886
DKVr-4-13GM	Plin, nafta	4,0	1,3 (13)	194	-	90,0	88,8	7203x4590x5018	8577
DKVr-4-13-225 GM	Plin, nafta	4,0	1,3 (13)	-	225	89,8	88,0	7203x4590x5018	9200
DKVR-6.5-13GM	Plin, nafta	6,5	1,3 (13)	194	-	91,0	89,5	7203x4590x5018	11447
DKVR-6.5-13-225GM	Plin, nafta	6,5	1,3 (13)	-	225	90,0	89,0	8526x5275x5018	11923
DKVr-10-13 GM	Plin, nafta	10,0	1,3 (13)	194	-	91,0	89,5	88S0x5830x7100	15420
DKVr-10-13-225 GM	Plin, nafta	10,0	1,3 (13)	-	225	90,0	88,0	8850x5830x7100	15396
DKVr-10-23 GM	Plin, nafta	10,0	2,3 (23)	220	-	91,0	89,0	8850x5830x7100	17651
DKVr-10-23-370 GM	Plin, nafta	10,0	2,3 (23)	-	370	90,0	88,0	8850x5830x7100	18374
DKVr-10-39 GM	Plin, nafta	10,0	3,9 (39)	247	-	89,0	89,0	11030x5450x5660	30346
DKVr-10-39-440 GM	Plin, nafta	10,0	3,9 (39)	-	440	89,0	89,0	11030x5450x5660	32217
DKVR-20-13 GM	Plin, nafta	20,0	1,3 (13)	194	-	92,0	90,0	9776x3215x6246	44634
DKVR-2O-13-250GM	Plin, nafta	20,0	1,3 (13)	-	250	91,0	89,0	9776x3215x6246	45047
DKVr-20-23-370 GM	Plin, nafta	20,0	2,3 (23)	-	370	91,0	89,0	9776x3215x6253	44440

parni kotlovi tip DKVR-20-13

Kotlovi DKVR-20-13 parnog kapaciteta 20 t/h i nadpritisak 1,3 MPa (13 kgf / cm 2). Kotlovi DKVR-20-13 rasponskog tipa (u pravcu dimnih gasova).

Glavni elementi kotlova DKVR -20-13. Dva bubnja: gornji i donji. Unutrašnji prečnik oba bubnja je 1000 mm sa debljinom zida od 13 mm. Bubnjevi su izrađeni od čelika 16GS. Ložište komornog tipa je potpuno zaštićeno, osim donjeg (donjeg) dijela.

Površine grijanja: sistem sitastih cijevi i sistem konvektivnih cijevi (konvektivni snop). Cijevi grijaćih površina pričvršćuju se na bubnjeve raširenjem.

kolektorski sistem.

Fittings.

Slušalice.

zidanje.

Gasni kanali itd.

Kotlovi DKVR-20-13 strukturno se razlikuju od kotlova DKVR sa manjim kapacitetom pare, a posebno:

1. Za kotlove DKVR-20-13 gornji bubanj je skraćen i ne spada u peć. Oba bubnja imaju istu dužinu od 4500 mm. Smanjenje dužine gornjeg bubnja poboljšava pouzdanost kotla i eliminira troškove skupog puštanja gornjeg bubnja;

2. Da bi se održala potrebna zapremina vode, i da bi se dobila izračunata količina pare (zbog smanjenja gornjeg bubnja), kotlovi se sklapaju sa dva udaljena ciklona. Cikloni proizvode do 20% pare od ukupne zapremine pare proizvedene u kotlu.

Zbog karakteristike dizajna bojlera oko 50 mm iznad ose bubnja, nivo vode u bubnju raste, uz održavanje niži nivo nepromijenjen.

3. Donji bubanj je podignut od nulte oznake, što ga čini pogodnim za pregled i održavanje.

4. Kotlovi DKVR-20-13 imaju četiri bočna paravana, od kojih su dva leva i dva desna, kao i prednji (prednji) i zadnji ekran. Svaki ekran ima dva kolektora. Dakle, kotao ima šest gornjih i šest donjih kolektora.

5. Bočna sita su podijeljena u dva bloka: prvi blok (ili bočni zasloni prve faze isparavanja) i drugi blok (bočni zasloni druge faze isparavanja). Drugi blok se nalazi ispred konvektivne grede. Brojevi blokova se broje od prednje strane kotla.

6. Za kotlove DKVR-20-13 izrađuju se cijevi bočnih paravana L-oblika i montiran na sljedeći način. Prva cijev, na primjer, desnog bočnog sita, zavarena je jednim krajem za donji kolektor desnog kolektora, a njen gornji kraj zavaren je za gornji kolektor lijevog sita. Prva cijev lijevog bočnog ekrana pričvršćena je na isti način. Dakle, sve cijevi bočnih paravana su pričvršćene kroz jednu. Unakrsnim spajanjem bočnih sitovoda na gornje bočne kolektore, formira se plafonski ekran. . Komora za sagorevanje je potpuno zaštićena.

7. Konvektivni snop nema pregrade.

Kotlovi DKVR-20-13 imaju dvostepeno isparavanje. Prva faza isparavanja uključuje: prednje sito, bočne ekrane drugog bloka, stražnje sito i konvektivni snop. Druga faza isparavanja uključuje: bočne rešetke prvog bloka i udaljene ciklone. Dvostepeno isparavanje - efikasan metod smanjenje gubitaka kotlovske vode ispuštanjem. Kotao za vodu je podijeljen u dva dijela: odjeljak za sol i završnu obradu. Završni odjeljak (zapravo gornji bubanj) kotla je približno 80% ukupne zapremine vode. U slanom dijelu (udaljeni cikloni) salinitet kotlovske vode je 5-6 puta veći nego u čistom dijelu. Zbog toga se vrši kontinuirano pročišćavanje iz odjeljka za slanu otopinu. Para se dobija u odjeljcima za završnu obradu i sol. Ali do 80% pare se dobija u čistom odjeljku, tako da je para proizvedena u kotlovima sa stepenastim isparavanjem više Visoka kvaliteta. I. Za ispuhivanje kotla na bočnu stijenku kotla (obično na lijevoj strani) postavljaju se dva električna duvala. . čišćenje unutrašnje površine kotlovi za grijanje kiseli. Lagano lice, cijev sa metalna obloga. I. Efikasnost kotla: pri radu na gas - 90-92%, pri radu na lož ulje - 85-88%. k Kotao ima devet tačaka isprekidanog propuštanja (sa svih donjih kolektora, donjeg bubnja i udaljenih ciklona).

Specifikacija za parni kotao tipa DKVR -20 - 13.

Konvektivna greda:

1- gornji bubanj;

2- cijevi za spuštanje i podizanje konvektivne grede;

3- donji bubanj;

Zadnji ekran:

4- bajpas cev zadnjeg stakla (3 kom);

5- donji razdjelnik zadnjeg stakla;

6- cijevi za podizanje zadnjeg stakla;

7- gornji razdjelnik zadnjeg stakla;

8- izlazne cijevi zadnjeg stakla; Bočna sita 1. faze isparavanja (2 kom.):

9-bajpas cijevi bočnog ekrana;

10- donji kolektor bočnog sita;

11- cijevi za podizanje bočnog sita;

12 - gornji kolektor bočnog ekrana;

13 - cijevi za recirkulaciju (kako bi se osigurala pouzdana cirkulacija vode u sito cijevima);

14 - izlazne cijevi bočnog zaslona;

Prednji ekran:

15 - odvodne cijevi prednjeg stakla;

16- donji kolektor prednjeg stakla;

17- cijevi za podizanje prednjeg stakla;

18 - gornji kolektor prednjeg stakla;

19-izlazne cijevi;

20 recirkulacijskih cijevi;

Cirkulacioni krugovi druge faze isparavanja:

21-bypass cijev;

22 odvodne cijevi;

23-cijevi za podizanje;

24-donji razdjelnik;

25-gornji razdjelnik;

26-ciklon daljinski;

27-izlazne cijevi;

28 parnih cijevi

29-bypass cijev;

30-recirkulacijske cijevi;

31 - kontinuirano čišćenje;

32-naizmjenično puhanje(7 bodova);

33 ventilacijski otvor iz ciklona;

34-ulaz napojne vode u gornji bubanj;

35-sigurnosni opružni ventili;

36-glavni ventil za zatvaranje pare na parovodu kotla;

37-cevovod za uvođenje hemikalija;

38-parovod za vlastite potrebe.

Rad kruga cirkulacije vode prvog bloka desno ekran za sagorevanje(druga faza isparavanja) u parnom kotlu DKVR-20-13. Kotlovska voda iz gornjeg bubnja kotla kroz sistem odvodnih cijevi smještenih u drugoj polovini konvektivnog snopa (duž dimnih plinova) ulazi u donji bubanj. Iz donjeg bubnja voda ulazi u desni daljinski ciklon kroz obilaznu cijev, u ciklonu se ova voda miješa sa neisparenom vodom radnog ciklona, ​​a iz nje voda ulazi u donji kolektor desnog sita za sagorijevanje prvog bloka kroz dvije dovodne cijevi - ovo je glavni tok vode koja ulazi u kolektor. Dodatno, neisparena voda ulazi u ovaj kolektor iz gornjeg kolektora ovog sita kroz četiri donje cijevi.

Iz donjeg kolektora voda kroz sistem sito-podiznih cijevi u obliku slova L ulazi u gornji kolektor lijevog sita prvog bloka u obliku mješavine vode i pare, a iz kolektora mješavina pare i vode ulazi u lijevo udaljeni ciklon kroz dvije cijevi. U ciklonu je dodatno obrazovanje para iz ulazne mešavine pare i vode. Para nastala u ciklonu zauzima gornji dio ciklona, ​​a zatim se iz ciklona usmjerava u gornji bubanj kotla (ispod uređaji za odvajanje), a voda koja nije imala vremena da ispari u ciklonu zauzima njegov donji dio i ulazi u donji kolektor lijevog ekrana prvog bloka. Krug cirkulacije vode lijevog ekrana prvog bloka radi slično (druga faza isparavanja), ali obrnutim redoslijedom.

Rad kruga cirkulacije vode desnog sita za sagorijevanje drugog bloka (prva faza isparavanja). Donji kolektor ovog sita napaja se vodom iz donjeg bubnja kroz dvije bajpasne cijevi - to je glavni tok vode. Neisparena voda ulazi u isti kolektor iz gornjeg kolektora ovog sita kroz četiri donje cijevi. Iz donjeg kolektora voda se kreće prema gore kroz sistem cijevi za podizanje sita, pretvara se u mješavinu pare i vode i ulazi u gornji kolektor lijevog sita za sagorijevanje drugog bloka (prva faza isparavanja). Iz gornjeg kolektora para ulazi kroz dva parovoda u gornji bubanj kotla (ispod uređaja za separaciju), a neisparena voda iz gornjeg kolektora kroz donje cijevi ulazi u donji kolektor lijevog sita drugog bloka.

Krug cirkulacije vode lijevog zaslona za sagorijevanje drugog bloka (prvi stupanj isparavanja) radi slično, ali obrnutim redoslijedom.

Rad kruga cirkulacije vode na prednjem staklu. Donji kolektor prednjeg sita (prva faza isparavanja) napaja se vodom iz gornjeg bubnja kroz dvije bajpasne cijevi. Isti kolektor prima neisparenu vodu iz gornjeg kolektora kroz četiri donje cijevi. Iz donjeg kolektora voda se kreće prema gore kroz sistem cijevi za podizanje sita, zagrijava se i u obliku mješavine vode i pare ulazi u gornji kolektor prednjeg sita, a zatim para ulazi u gornji bubanj kotla kroz dva parovoda, a neisparena voda se kroz donje cijevi šalje u donji kolektor.

Rad kruga cirkulacije vode zadnjeg stakla kotla DKVR-20-13. Voda iz gornjeg bubnja kroz sistem odvodnih cijevi konvektivne grede smještene u zadnji redovi konvektivnog snopa, ulazi u donji bubanj, a zatim kroz obilazne cijevi ulazi u donji kolektor stražnjeg stakla. Iz kolektora voda kroz sistem sitastih cijevi ulazi u gornji kolektor zadnjeg stakla u obliku mješavine vode i pare. Iz gornjeg kolektora mješavina pare i vode ulazi kroz dva cjevovoda u gornji bubanj kotla.

Šema kretanja dimnih gasova u kotlu DKVR-20-13. Produkti sagorevanja iz peći ulaze u naknadno sagorevanje, na čijem kraju se može ugraditi pregrejač. Budući da konvektivni snop kotla DKVR-20-13 nema pregrade, dimni plinovi prolaze kroz njega u jednoj pravoj liniji i, nakon što odustanu od svoje topline, izlaze iz kotla po cijeloj širini zadnji zid kotao. Dalje duž dimnih gasova ulaze u ekonomajzer.

1. Kratak opis kotla tipa DKVR.

DKVR - parni kotao sa duplim bubnjem, vertikalna cijev za vodu, rekonstruisana od prirodna cirkulacija i uravnotežen potisak, dizajniran za stvaranje zasićene pare.

Lokacija bubnjeva je uzdužna. Kretanje plinova u kotlovima je horizontalno sa nekoliko okreta ili bez okreta, ali sa promjenom poprečnog presjeka duž toka plinova.

Kotlovi spadaju u sistem kotlova horizontalne orijentacije, tj. povećanje proizvodnje pare je zbog njihovog razvoja po dužini i širini uz zadržavanje visine.

Kotlove proizvodi kotlovnica Biysk kapaciteta 2,5; 4; 6.5; 10 i 20 t/h Sa viškom parnog pritiska na izlazu iz kotla (za kotlove sa pregrijačem - pritisak pare iza pregrijača) 1,3 MPa i neke vrste kotlova sa pritiskom od 2,3 i 3,9 MPa. Pregrijavanje pare u kotlovima sa pritiskom od 1,3 MPa do 250˚C, sa pritiskom od 2,3 MPa – do 370˚C, sa pritiskom od 3,9 MPa – do 440˚C.

Kotlovi se koriste pri radu na čvrsta, tečna i gasovita goriva. Vrsta goriva koje se koristi diktira karakteristike rasporeda rješenja kotla.

Kotlovi na lož ulje tipa DKVR imaju komornu peć.

Kotlovi parnog kapaciteta 2,5; 4; 6,5 t/h se proizvodi sa produženim gornjim bubnjem, 10 t/h sa produženim i kratkim gornjim bubnjem, 20 t/h sa kratkim gornjim bubnjem.

Kotlovi na plinsko ulje DKVR - 2,5; 4; 6,5 t/h sa viškom pritiska od 1,3 MPa proizvode se sa niskim rasporedom u teškoj i laganoj oblogi, DKVR kotlovi - 10 t/h - sa visokim rasporedom u teškoj oblogi i sa niskim rasporedom u teškoj i laganoj oblogi, DKVR -20 t/h - sa visokim rasporedom i laganom postavom.

Kotlovi DKVR - 2,5; 4; 6.5; 10 t/h sa produženim bubnjem se isporučuju potpuno sastavljene bez obloge.

Kotlovi DKVR 10 i 20 t/h sa kratkim bubnjem se isporučuju u 3 jedinice: prednja jedinica za sagorevanje, zadnja jedinica za sagorevanje, jedinica sa konvektivnim snopom. Kotlovi sa laganom oblogom mogu se isporučiti sa oblogom.

Kotlovi sa izduženim gornjim bubnjem imaju jedan stepen isparavanja, sa kratkim gornjim bubnjem - dva stepena isparavanja.

Šema DKVR kotla sa dugim gornjim bubnjem prikazana je na slici 1, sa kratkim - na slici 2.

Projektna šema kotlova DKVR - 2,5; 4; 6.5; 10 t/h sa dugim gornjim bubnjem je isto (slika 3).

Kotlovi DKVR - 2,5; 4; 6.5; t/h u peći imaju dva bočna paravana - nemaju prednji i stražnji paravan. Kotlovi parnog kapaciteta 10 i 20 t/h imaju 4 sita: prednji, zadnji i dva bočna. Bočni ekrani su isti. Prednji ekran se razlikuje od zadnjeg po manjem broju cijevi (dio zida zauzimaju gorionici) i strujnom kolu. Stražnje staklo je postavljeno ispred šamotne pregrade.

Cijevi bočnih sita su umotane u gornji bubanj. Donji krajevi cijevi sita rezervoara zavarene su na donje kolektore (komore), koji se nalaze ispod izbočenog dijela gornjeg bubnja u blizini obloge bočnih zidova. Za stvaranje cirkulacioni krug prednji kraj svakog sito kolektora je povezan nezagrijanom kapaljkom na gornji bubanj, a stražnji kraj je spojen bajpasom (veznom) cijevi na donji bubanj.

Voda ulazi u bočna sita istovremeno iz gornjeg bubnja kroz prednje odvodne cijevi i iz donjeg bubnja kroz bajpas cijevi. Takva shema za opskrbu bočnim zaslonima povećava pouzdanost kotla kada nivo vode u gornjem bubnju padne i povećava brzinu cirkulacije.

Šema parnog kotla tipa DKVR sa dugim gornjim bubnjem.

1 ventil za pročišćavanje; 2-sigurnosni ventil; 3-staklo za indikaciju vode;

4-regulator snage; 5-ventil za unos hemikalija; 6-povratni ventil; 7-ventil zasićene pare; 8-gornji bubanj; 9-linija za puhanje; 10-ventil pregrijane pare; 11-ispusni ventil; 12-pregrijač; 13 ventila za ispuštanje vode iz kotla; 14-donji bubanj; 15-cijev za vrenje; 16-screen razdjelnik; 17-sitna cijev; 18-propust.

Parni kotao tipa DKVR sa kratkim gornjim bubnjem

1-donji razdjelnik zaslona; 2-plafonske sitaste cijevi; 3-gornji kolektor sita; 4-daljinski ciklon; 5-parna cijev; 6-top bubanj; 7-cijevi za vrenje; 8-donji bubanj.

Dizajn kotla DKVR - 6.5 sa ložištem na plinsko ulje.

Gornji krajevi cijevi stražnjeg i bočnog sita umotani su u gornji bubanj, a donji u kolektore. Prednji ekran prima vodu iz gornjeg bubnja kroz odvojenu negrijanu cijev, a stražnji ekran prima vodu iz donjeg bubnja kroz bajpas cijev.

Cirkulacija u kotlovskim cijevima konvektivne grede nastaje zbog brzog isparavanja vode u prednjim redovima cijevi, budući da su one bliže peći i ispiru ih topliji plinovi od stražnjih, zbog čega u stražnje cijevi koje se nalaze na izlazu iz kotla, voda dolazi ne gore, nego dolje.

Dodatno sagorevanje je odvojeno od konvektivnog snopa šamotnom pregradom koja je postavljena između prvog i drugog reda kotlovskih cevi, usled čega je prvi red konvektivnog snopa ujedno i zadnji ekran naknadnog sagorevanja.

Unutar konvektivnog snopa ugrađena je poprečna pregrada od livenog gvožđa, koja ga deli na 1 i 2 gasovoda, kroz koje se kreću dimni gasovi, poprečno ispirajući sve cevi kotla. Nakon toga, kotao napuštaju kroz poseban prozor koji se nalazi na lijevoj strani stražnjeg zida.

Kod kotlova sa parnim pregrijavanjem pregrijač se ugrađuje u prvi dimnjak nakon 2-3 reda kotlovskih cijevi (umjesto dijela kotlovskih cijevi).

Napojna voda se dovodi u gornji bubanj i distribuira u njegovom vodenom prostoru kroz perforiranu cijev.

Bubanj je opremljen uređajima za neprekidno duvanje, sigurnosnim ventilima, uređajima za indikaciju vode i uređajima za odvajanje koji se sastoje od zatvarača i perforiranih limova.

Donji bubanj je hvatač mulja i periodično se duva kroz perforiranu cijev. U donjem bubnju je ugrađena cijev za zagrijavanje kotla parom tokom potpaljivanja.

Blok kotlovi na plinsko ulje DKVR-10 i DKVR-20 sa kratkim gornjim bubnjem (sl. 2 i sl. 4) imaju karakteristike u odnosu na gore opisane kotlove.

Ovi kotlovi koriste dvostepenu shemu isparavanja. Prva faza isparavanja uključuje konvektivni snop, prednje i stražnje zaslone, bočne zaslone stražnje jedinice za sagorijevanje. Zasloni rezervoara prednje jedinice za sagorevanje uključeni su u drugu fazu isparavanja. Uređaji za odvajanje druge faze isparavanja su udaljeni cikloni centrifugalnog tipa.

Gornji i donji krajevi sita peći zavareni su za kolektore (komore), što omogućava razbijanje na blokove, ali povećava otpor cirkulacijskog kruga. Da bi se povećala brzina cirkulacije, u krug se uvode nezagrijane recirkulacijske cijevi.

Bočne cijevi kotla pokrivaju plafon komora za sagorevanje. Donji krajevi cijevi bočnog zaslona zavareni su za donje razdjelnike, tj. cijevi desnog sita su zavarene na desni razdjelnik, a cijevi lijevog sita su zavarene za lijevi razdjelnik.

Gornji krajevi sitastih cijevi su na drugačiji način povezani sa kolektorima. Kraj prve cijevi desnog sita zavaren je za desni razdjelnik, a sve ostale cijevi su zavarene za lijevi razdjelnik. Krajevi ekranskih cijevi lijevog reda su raspoređeni na isti način, zbog čega formiraju plafonski paravan na stropu (sl. 5).

Prednji i stražnji zasloni pokrivaju dio prednjeg i stražnjeg zida peći.

Na kosom dijelu stražnjeg zaslona postavljena je šamotna pregrada koja dijeli komoru za sagorijevanje na samu peć i komoru za naknadno sagorijevanje.

Jedinica konvektivnog snopa kotla DKVR-20 uključuje gornji i donji bubanj iste veličine i snop kotlovskih cijevi rasponskog tipa sa hodnicima duž ivica, kao u kotlovima kapaciteta 2,5; 4; 6,5; 10 t / h. Drugi dio konvektivnog snopa nema hodnike. Oba dijela imaju linijski raspored cijevi sa istim koracima kao i kod svih ostalih kotlova tipa DKVR.

Kotao DKVR-20-13

1-ulje-plinski plamenik; 2-strani ekrani; 3-daljinski ciklon; Eksploziv sa 4 kutije sigurnosni ventil; 5-zadnji blok peći; 6-konvektivna grijaća površina (konvektivni blok); 7-izolacija gornjeg bubnja; 8-donji bubanj; 9-zadnji ekran.

Za poboljšanje gasnog pranja prvog dijela snopa, izrađene su dijafragme od šamotne cigle blokiraju bočne hodnike. U nedostatku dijafragme, temperatura iza kotla može porasti do 500˚C.

Napojna voda kroz napojne cijevi 15 ulazi u gornji bubanj 16, gdje se miješa sa kotlovskom vodom. Iz gornjeg bubnja, duž zadnjih redova cijevi konvektivnog snopa 18, voda se spušta u donji bubanj 17, odakle se preko cijevi za dopunu 21 usmjerava u ciklon 8. Smjesa se diže u gornje komore 10 ovih sita, odakle kroz cijevi 9 ulazi u udaljene ciklone 8, u kojima se odvaja na paru i vodu. Voda se kroz cijevi 31 spušta u donje komore 20 sita, a izdvojena para se ispušta kroz obilazne cijevi 12 u gornji bubanj. Cikloni (ima ih 2) su međusobno povezani obilaznom cijevi 25.

Sita prve faze isparavanja se napajaju iz donjeg bubnja. Voda ulazi u donje komore 20 bočnih sita 22 kroz spojne cijevi 30, au donju komoru 19 kroz druge spojne cijevi. Prednji ekran se napaja iz gornjeg bubnja - voda ulazi u donju komoru 3 kroz obilazne cijevi 27.

Opća shema cirkulacija kotla DKVR-10 sa skraćenim gornjim dijelom

bubanj sa niskim rasporedom

1-gornji bubanj; 2 gornja kolektora bočnih paravana; 3-strani ekrani; 4-donji razdjelnici bočnih paravana; 5-pregrada kolektora 2 i 4; 6-daljinski cikloni; 7 odvodnih cijevi; 8-donji bubanj; 9-cijevni cikloni za napajanje iz donjeg bubnja; 10-cijevi povezuju prednji dio kolektora 2 sa daljinskim ciklonima 6; 11-odvodne cijevi pare od ciklona 6 do gornjeg bubnja 1; 12 dovodnih cijevi za sita prve faze isparavanja; 13 cijevi za odvođenje parovodne mješavine sita prve faze isparavanja u gornji bubanj 1; 14 recirkulacijskih cijevi; 15-vrela greda; 16-priključak za usisavanje pare; 17-napojna cijev za vodu.

Nastavak slike 6

Cirkulaciona šema kotla DKVR-20

1-druga faza isparavanja: 2-prednja sita; 3-komora; 4-kontinuirano čišćenje; 5-recirkulacijske cijevi: 6-bajpas cijev od gornjeg kolektora do bubnja; 7,10,11-gornje komore; 8-daljinski cikloni; 9 premosnih cijevi od gornje komore do udaljenog ciklona; 12 bajpasnih cijevi od udaljenog ciklona do bubnja; 13-odvodna cijev za paru; 14-uređaj za odvajanje; 15-hranjive linije; 16-gornji bubanj; 17-donji bubanj; 18-konvektivni snop; 19,20,23,24 - donje komore; 21-napojne cijevi; 22-strani paravani; 25-bypass cijev; 26 odvodnih cijevi; 27,29,30,31 - obilazne cijevi; 28-izlazne cijevi za paru.

Smjesa vodene pare se ispušta u gornji bubanj iz gornjih komora 10 bočnih sita 1. stupnja isparavanja kroz parne izlazne cijevi 28, iz gornje komore 11 stražnjeg sita - cijevi 29, iz gornje komore 7 prednjeg stakla pomoću cijevi 6. Prednje staklo ima cijevi za recirkulaciju 5.

U gornjem dijelu parnog volumena gornjeg bubnja ugrađeni su lamelani uređaji za razdvajanje sa perforiranim (perforiranim) listovima.

Vodeći štit u obliku korita ugrađen je u zapreminu vode gornjeg bubnja. Da bi se promijenio smjer kretanja toka mješavine pare i vode koja izlazi iz razmaka između zidova bubnja i štita za vođenje, uzdužni branici su postavljeni iznad gornjih rubova štita za vođenje.

Konstruktivna karakteristika kotlova sa dvostepenim isparavanjem je da zapremina vode u krugovima drugog stepena isparavanja iznosi 11% zapremine vode kotla, a njihov izlaz pare je 25-35%. To je zbog činjenice da se u slučaju mogućih kršenja rada kotla nivo vode u drugoj fazi isparavanja smanjuje mnogo brže nego u prvoj.

Na početku konvektivnog snopa, u kotlovima sa parnim pregrijavanjem (nakon 2-3 reda), nalaze se zavojnice vertikalnog pregrijača okačenog na gornji bubanj s jedne ili obje strane. Temperatura pregrijane pare u svim kotlovima tipa DKVR nije regulirana.

Svi kotlovi tipa DKVR su unificirani i imaju isti prečnik gornjeg i donjeg bubnja, sita i kotlovske cijevi, isti nagib cijevi bočnih sita, prednjih i stražnjih sita, konvektivnih snopova cijevi.

2 Zapremina i entalpije zraka i produkata sagorijevanja.

2.1 Sastav i kalorijska vrijednost goriva.

Karakteristike dizajna gasovito gorivo.

2.2 Koeficijenti unosa zraka i viška zraka za pojedinačne plinske kanale.

Koeficijent viška zraka na izlazu iz peći za plinske kotlove malog kapaciteta treba uzeti unutar α t \u003d 1,05-1,1.

Svi kotlovi tipa DKVR imaju jednu konvektivnu gredu.

Usisne čepove u gasovodima iza kotla treba proceniti prema okvirnoj dužini gasovoda, koju treba uzeti za kotlove tipa DKVR -5 m.

Koeficijent viška vazduha i usisavanja u gasovodima kotla.

Višak zraka i usis u plinskim kanalima kotla.

Koeficijent viška vazduha u preseku iza grejne površine α ” gasnog puta kotla sa izbalansiranim propuhom određuje se zbrajanjem koeficijenta viška vazduha u peći α t sa usisnim čepovima u kanalima za gas kotla Δα koji se nalaze između peći i razmatrane površine grijanja.

Na primjer:

α t \u003d α ” t = α cf t = α ’ k.p. ja ,

α” efikasnost I = α t + Δα k.p. I = α ’ k.p. I + Δα efikasnost ja ,

α” efikasnost I I \u003d α t + Δα k.p. I + Δα efikasnost I I \u003d α ’ k.p. I + Δα efikasnost ja ja itd.

Koeficijent viška zraka na izlazu iz površine α ”je koeficijent viška zraka na ulazu u sledeća površina grijanje α’.

Prosječan višak zraka u dimovodu kotla:

α prosječna c.p. I = ,

α prosječna c.p. I I = itd.

2.3 Količina vazduha i produkata sagorevanja.

Zapremine vazduha i produkata sagorevanja izračunate su po 1 m 3 gasovitog goriva u standardnim uslovima (0˚C i 101,3 kPa).

Teorijske zapremine vazduha i produkata sagorevanja datog goriva tokom njegovog potpunog sagorevanja (α=1) uzimaju se prema Tabeli XIII Dodatka (videti smernice za kursni projekat) i uneseno u tabelu.

Teorijske zapremine vazduha i produkata sagorevanja

Ime vrijednosti	Konvencionalna oznaka	Vrijednost, m³/kg
Teoretska zapremina vazduha
Teoretske zapremine produkata sagorevanja: triatomski gasovi;
vodena para;

Zapremine gasa na potpuno sagorevanje gorivo i α > 1 određuju se za svaki dimnjak prema formulama datim u tabeli. Računski podaci se unose u istu tabelu.

Objašnjenja za tabelu:

Koeficijent viška zraka α = α cf za svaki dimnjak uzima se prema tabeli;

Preuzeto iz tabele, m³ / m 3;

– zapremina vodene pare pri α > 1, m³/kg;

– zapremina dimnih gasova pri α > 1 m³/kg;

je volumni udio vodene pare;

je volumni udio troatomskih plinova;

r p - zapreminski udio vodene pare i troatomnih gasova;

- masa dimnih gasova, kg/m 3;

=, kg/m 3,

gde je = gustina suvog gasa u normalnim uslovima, kg/m 3; uzeti prema tabeli;

10 g/m 3 - sadržaj vlage u gasovitom gorivu u odnosu na 1 m 3 suvog gasa.

2.4 Entalpije zraka i produkata sagorijevanja.

Entalpije zraka i produkata sagorijevanja izračunavaju se za svaku vrijednost koeficijenta viška zraka α u području koje se preklapa sa očekivanim temperaturnim rasponom u dimovodu.

Entalpija 1m³ vazduha i produkata sagorevanja

Objašnjenje za tabelu:

Podaci za proračun su preuzeti iz tabela.

Entalpija gasova pri omjeru viška zraka i temperaturi °C,

Entalpija teoretski potreban iznos vazduh na temperaturi t, °C

, kJ / m 3.

Entalpija vazduha i produkata sagorevanja na α>1 (I-ϧ tabela)

Površine za grijanje	ϧ (t),°C
Peć, ulaz u prvi konvektivni snop i pregrijač α t =1,07
Prvi konvektivni snop i pregrijač (ulaz u drugi konvektivni snop) α k.p. I=1.12
Drugi konvektivni snop (ulaz u ekonomajzer) α k.p. I I \u003d 1,22
Economizer

Entalpija stvarne zapremine dimnih gasova po 1 m 3 goriva na temperaturi od °C,

, kJ / m 3.

Promjena entalpije plinova, kJ / m 3.

gdje je izračunata vrijednost entalpija, kJ / m 3

Prethodno u odnosu na izračunatu vrijednost entalpije, kJ / m 3.

∆I r se smanjuje kako temperatura plinova opada °C.

Kršenje ovog obrasca ukazuje na prisustvo grešaka u izračunavanju entalpija.

Tabela će se morati stalno koristiti u daljim proračunima. Koristi se za određivanje entalpije iz poznate temperature ili temperature iz poznate entalpije. Proračuni se vrše interpolacijskom metodom prema sljedećim formulama:

Entalpija gotova podešenu temperaturu ϧ

, kJ/m 3,

, kJ/m 3;

Temperatura prema datoj entalpiji I

,°C,

°C

pri čemu su entalpije gasova uzete prema koloni I r, a entalpije vazduha - prema koloni I o.

Primjeri izračunavanja interpolacije

(početni podaci iz tabele I-ϧ)

a) na poznatoj temperaturi gasa ϧ =152°C (dato uslovom)

I r = kJ / m 3

Formula iz knjige……..

3. Toplotni bilans kotla i potrošnja goriva.

3.1 Toplotni bilans kotla.

Izrada toplotni bilans kotla treba uspostaviti jednakost između količine toplote koja ulazi u kotao, koja se naziva raspoloživa toplota Q p , i zbir korisne toplote Q 1 i toplotnih gubitaka Q 2 , Q 3 , Q 4 , Q 5 , Q 6 . Na osnovu toplotnog bilansa, efikasnost i potreban protok gorivo.

Toplotni bilans se sastavlja u odnosu na stabilno toplotno stanje kotla po 1 kg (1 m 3) goriva pri temperaturi od 0°C i pritisku od 101,3 kPa.

Opća jednačina toplotni bilans ima oblik:

Q p + Q v.vn + Q f \u003d Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6, kJ / m 3,

gdje je Q p - raspoloživa toplota goriva, kJ/kg;

Q v.vn - toplota koja se unosi u peć vazduhom kada se zagreva izvan kotla, kJ / m 3;

Q f - toplota uvedena u peć mlazom pare (para "mlaznica"), kJ / m 3;

Q 1 - korisna toplota, kJ / m 3;

Q 2 - gubitak toplote sa izlaznim gasovima, kJ / m 3;

Q 3 - gubitak toplote usled hemijske nepotpunosti sagorevanja goriva, kJ/m 3 ;

Q 4 - gubitak toplote od mehaničkog nepotpunog sagorevanja goriva, kJ / m 3;

Q 5 - gubitak topline od vanjskog hlađenja, kJ / m 3;

Q 6 - gubitak toplote šljake, kJ / m 3.

U uslovima dizajn kursa pri sagorevanju gasovitog goriva u nedostatku spoljašnjeg zagrevanja vazduha i pare, vrednosti Q v.vn, Q f, Q 4 , Q 6 su jednake nuli, pa će jednačina toplotnog bilansa izgledati ovako:

Q p \u003d Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 5, kJ / m 3

Raspoloživa toplina 1 m 3 plinovitog goriva

Q p \u003d Q d i + i t, kJ / m 3,

Gdje je Q d i neto kalorijska vrijednost plinovitog goriva, kJ / m 3

i t je fizička toplina goriva, kJ/m 3 . Uzima se u obzir u slučaju kada se gorivo prethodno zagrijava vanjskim izvorom topline (na primjer, parno zagrijavanje lož ulja).

Pod uslovima projektovanja kursa i tl = 0, dakle

Q p = Q d i = 35500, kJ / m 3

3.2 Gubitak toplote i efikasnost kotla.

Gubitak topline se obično izražava kao postotak raspoložive topline goriva:

q 2 \u003d Q 2 / Q p * 100%; q 3 \u003d Q 3 / Q p * 100%, itd.

Gubitak toplote sa dimnim gasovima okruženje(atmosfera) se definiše kao razlika između entalpija produkata sagorevanja na izlazu poslednje grejne površine (ekonomajzer u smislu dizajna staze) i hladnog vazduha:

q 2 = ; q 2 =

gdje je entalpija izduvnih plinova, kJ / m 3. određuje se interpolacijom prema podacima u tabelama i podešenoj temperaturi dimnih gasova ϧ ux =152°C

=, kJ / m 3

i ux = α ” ek = 1,3 - koeficijent viška vazduha iza ekonomajzera (tabela)

I o .h.v. – entalpija hladnog vazduha

I o .h.v. = \u003d kJ / m 3

gdje je entalpija 1 m 3 hladnog zraka pri t xv \u003d 24 ° C

9,42 - teoretski volumen zraka, m 3 / m 3 (tabela)

Gubitak toplote od hemijske nepotpunosti sagorevanja goriva q 3 , % nastaje usled ukupne toplote sagorevanja produkata nepotpunog sagorevanja koja ostaje u dimnim gasovima. Za projektovane kotlove uzmite q 3 = 0,5%.

Gubitak topline od vanjskog hlađenja q 5,% uzima se prema tabeli, u zavisnosti od snage pare kotla D = 1,8 kg/s

D= ; q 5 = 2,23%

gdje je D = 6,5 t/h - iz rezultata podataka zadatka.

Toplotni gubici od vanjskog hlađenja parnog kotla sa repnim površinama

Ukupni gubici toplote u kotlu

,%; %

Koeficijent korisna akcija(bruto)

,%;

3.3 Neto snaga kotao i potrošnja goriva.

Punu količinu toplote, korisno je koristiti u kotlu,

gdje je D ne = D = 1,8 kg / s - količina proizvedene pregrijane pare;

i ne \u003d 2908 kJ / kg - entalpija pregrijane pare; određena pritiskom i temperaturom pregrijane pare (P ne =1,3 MPa; t ne =240°C - početni podaci) prema tabeli u Dodatku;

i p.v – entalpija napojne vode, kJ/kg;

i a.e. = sa a.e. t a.e. , kJ/kg; i p.v \u003d 4,19 kJ / kg;

odakle od a.e. \u003d 4,19 kJ / (kg ° C) - toplinski kapacitet vode;

t p.v = 84°C - temperatura napojne vode;

i′ s – entalpija ključale vode, kJ/kg; određuje se prema tabeli o pritisku pregrijane pare (početni podaci).

i′ s = i kip = i′ = 814,8 kJ / kg;

Potrošnja vode za ispuhivanje kotla, kg/s.

gdje je α pr \u003d 2,4% - relativna vrijednost pročišćavanja, (početni podaci);

kg/s; kg/s;

Specifične zapremine i entalpije kipuće vode i suve zasićene pare.

Pritisak pregrijane pare R ne, MPa	Temperatura zasićenja, t s ,°C	Specifična zapremina kipuće vode V′, m 3 / kg	Specifična zapremina suve zasićene pare V“, m 3 / kg	Specifična entalpija kipuće vode i′, kJ/kg	Specifična entalpija suve zasićene pare i”, kJ/kg

Potrošnja goriva dovedena u kotlovsku peć

m 3 / s

gdje je Q k \u003d 4634,8 kW, pronađeno po formuli;

Q p = 35500 kJ/kg - početni podaci;

η k = 90,95% - nađeno po formuli;

4. Geometrijske karakteristike grijaćih površina.

4.1 Opća uputstva.

Za termički proračun kotla potrebne su geometrijske karakteristike komore za sagorijevanje, pregrijača, konvektivnih greda, niskotemperaturnih površina

grijanja, koje su određene dimenzijama na crtežima istog tipa kotlova.

Dimenzije na crtežima su pričvršćene sa tačnošću od 1 mm. Pomake vrijednosti u m treba izvršiti sa tačnošću od tri decimale, u m 2 i m 3 - sa tačnošću od jedne decimale. Ako a potrebna veličina nije označeno na crtežima, onda se mora izmjeriti na najbliži 1 mm i pomnožiti s skalom crteža.

4.2 Geometrijske karakteristike komore za sagorevanje.

4.2.1 Proračun površine koja obuhvata zapreminu komore za sagorevanje.

Granice zapremine komore za sagorevanje su aksijalne ravni cevi sita ili površine zaštitnog vatrostalnog sloja okrenute prema peći, a na mestima koja nisu zaštićena ekranima, zidovi komore za sagorevanje i površina bubnja okrenuta prema peći. U izlaznom dijelu peći i komore za naknadno sagorijevanje, zapremina komore za sagorijevanje, kotlovi tipa DKVR, ograničena je ravninom koja prolazi kroz osu stražnjih ekrana. Pošto površine koje obuhvataju zapreminu komore za sagorevanje imaju složenu konfiguraciju, da bi se odredila njihova površina, površine se dele na odvojene sekcije, čije oblasti se zatim sumiraju.

Proračun površina kotla tipa DKVR sa izduženim gornjim bubnjem i niskim rasporedom.

h g - = 0,27 m visina od ložišta peći do ose gorionika;

h jer = 2,268 m - visina komore za sagorevanje;

b g.k = 0,534 m - širina gasnog koridora;

Površina bočnih zidova F b.st = (a 1 h 1 + a 2 h 2 + a 4 h 4) 2 = 12,3 m 2;

Površina prednjeg zida F f.st \u003d bh = 13,12 m 2;

Površina stražnjeg zida peći F c.st = b (h + h) = 12,85 m 2;

Površina ​​dva zida naknadnog sagorevanja F k.d = 2bh 4 = 15,48 m 2;

Površina ložišta peći i naknadnog sagorijevanja F ognjišta \u003d b (a 3 + a 4) = 7,74 m 2;

Površina plafona peći i naknadnog sagorevanja F znoj \u003d b (a 1 + a 4) = 5,64 m 2;

ukupne površine ogradne površine

a 1 = 2,134 m h = 3,335 m

a 2 = 1,634 m h 1 = 1,067 m

a 3 = 1,1 m h 2 = 1,968 m

a 4 = 0,33 m h 3 = 2,2 m

b = 3,935 m h 4 = 1,968 m

Geometrijske karakteristike rešetki peći i izlaznog prozora peći

Ime vrijednosti	Konv. Oznaka Jedinica meas.	Prednji ekran	Zadnji ekran		Bočni ekran		Izlazni prozor iz peći
				Afterburners
1. Vanjski prečnik cijevi
2. Nagib sitastih cijevi
3. Relativni nagib sitastih cijevi
4. Udaljenost od ose sitaste cijevi do cigle
5. Relativna udaljenost od ose cijevi do obloge
6. Nagib
7. Procijenjena širina ekrana
8. Broj cijevi
9. Prosječna dužina osvijetljene cijevi ekrana							l v.o. = 1334
10. Površina zida koju zauzima ekran
11. Površina ekrana za radio prijem

4.2.2 Proračun površine koja prima zračenje rešetki peći i izlaznog prozora peći.

Kotao na plinsko ulje DKVR-6.5-13 ima komornu peć i proizvodi se sa izduženim gornjim bubnjem, niskog rasporeda u teškoj i laganoj oblogi. Kotao ima 1 stepen isparavanja. Ložište ima 2 bočna paravana, nema prednjeg i zadnjeg stakla.

Dužina sitaste cevi se meri u zapremini komore za sagorevanje od mesta gde je cev proširena u gornji bubanj ili kolektor do mesta gde cev izlazi iz komore za sagorevanje u donji kolektor ili do mesta gde se cijev nalazi. se širi u donji bubanj u skladu sa slikama.

Objašnjenja za tabelu:

d-prečnik cevi koje štite zidove komore za sagorevanje, mm; isto za sve cijevi, pričvršćene na originalne crteže;

S-razmak sitastih cijevi, mm (prihvaćen prema crtežima). Korak je isti za sve ekrane;

Relativni nagib sitastih cijevi;

e-razmak od ose sitaste cijevi do zida, mm. Prihvaćeno je prema crtežima isto za sve ekrane. Ako ova veličina nije naznačena na crtežu, onda se može uzeti e = 60 mm;

Relativna udaljenost od ose cijevi do obloge;

x - ugaoni koeficijent glatkih jednorednih zidnih paravana.

Određuje se nomogramom 1a Dodatka duž krivulje 2 prema relativnom koraku ē

i sl. Ugaoni koeficijent ravnine koja prolazi kroz osi prvog reda kapice koja se nalazi u izlaznom prozoru peći jednak je jedan;

b e - procijenjena širina paravana, m; uzeto na uzdužnom presjeku kotla. Ponekad crteži ne označavaju veličinu paravana duž osi krajnjih cijevi, već označavaju čistu širinu, odnosno udaljenost od obloge do obloge suprotnih zidova b St. Tada se širina ekrana može izračunati po formuli:

gdje je b sv - širina zida u čistom, mm;

e i S su rastojanje od ose sitaste cevi do zida i koraka, respektivno, mm;

b st - širina zida na kojem se nalazi ekran, mm

z broj sitastih cijevi, kom.; preuzeto sa originalnih crteža. Ponekad crteži ne pokazuju broj cijevi za svaki ekran. Tada se z može izračunati pomoću formule:

l cf e je prosječna osvijetljena dužina sitaste cijevi, mm; određuje se mjerenjem prema crtežu konfiguracije cijevi. Ako ekran ima različite dužine cijevi, tada morate pronaći prosječnu dužinu:

l cf e =

b v.o = b g.k = 600 mm - gdje je b g.k - širina gasnog koridora.

Određivanje dužine osvijetljene cijevi sita.

Kotao DKVR sa izduženim gornjim bubnjem.

bočni ekran:

l cf eb = l eb \u003d l 9-10 + l 10-11 + l 11-12 = 5335 mm;

gdje je l 9-10 = 1000, l 10-11 = 933, l 11-12 = 3402 mm - mjereno prema crtežima.

Izlazni prozor komore za sagorevanje, ne piped ekran, (za kotlove DKVR)

l v.o. = h 6 = 1334 mm - mjereno prema crtežima.

Prednji ekran:

l eff \u003d l 5-6 + l 6-7 + l 7-8 = 3600 mm;

gdje je l 5-6 = 1000, l 6-7 = 933, l 7-8 \u003d 1667, mm - dužina ispravljenih dijelova cijevi.

Zaslon stražnjeg ložišta:

l T e.z \u003d l 1-2 + l 2-3 + l 3-4 \u003d 3967 mm

gdje je l 1-2 = 933, l 2-3 = 1667, mm - dužina dijelova cijevi.

l 3-4 mm = h 5 = 1367 - mjereno na crtežima.

Afterburner stražnjeg ekrana:

l c.d. e.z \u003d l 5-6 + l 6-7 \u003d 2867 mm;

gdje je l 5-6 = 1200, l 6-7 = 1667, mm - dužina dijelova cijevi.

Površina zida koju zauzima ekran:

F pl = b e l cf e 10 -6 \u003d 7,72 m 2

gdje je b e, l cf e - iz proračuna iznad.

Područje izlaznog prozora komore za izgaranje zaslona nije zauzeto cijevima:

F v.o = b v.o l v.o 10 -6 = 0,71 m 2

gdje je b v.o, l v.o - iz gornjih proračuna.

Površina ekrana koja prima zračenje i izlazni prozor komore za sagorevanje:

H e \u003d F pl x = 15,44 m 2

Geometrijske karakteristike komore za sagorevanje

Objašnjenja za tabelu

Područje zida peći

F st \u003d F b.st + F f.st + F z.st + F k.d + F ognjište + F znoj \u003d 67,13 m 2;

Površina ložišta koja prima zračenje

H l \u003d H ef + H t ez + H k.d ez + 2H eb + H v.o \u003d 15,44 m 2,

gdje su N l.ef, H l.ez, H l.eb, H l.out navedeni u tabeli

Visina ložišta h tk = 2,268 m - mjeri se na uzdužnom presjeku kotla od ložišta do sredine izlaznog prozora peći.

Visina položaja plamenika h g = 0,27, m je udaljenost od ložišta peći do ose plamenika.

Relativna visina gorionika:

Aktivna zapremina komore za sagorevanje:

gdje je b \u003d 3,93 m - širina peći

F st.b - površina bočnog zida, m 2

Stepen provjere peći

gdje je H l površina peći koja prima zračenje, m 2

F st \u003d 67,13 - površina zidova peći, m 2,

Efektivna debljina zračećeg sloja u peći

gdje je V T.K aktivna zapremina komore za sagorevanje, m 3

4.3 Geometrijske karakteristike pregrijača (p / p)

Pregrejači kotla DKVR izrađeni su od bešavnih vertikalnih ili horizontalnih namotaja sa prečnikom cevi od 28-42 mm. P/P je okačen za gornji bubanj u prvom plinskom kanalu nakon 2-3 reda cijevi konvektivnog snopa na jednoj strani bubnja.

Kod DKVR kotlova, p / p cijevi su pričvršćene u gornjem bubnju valjanjem, a izlazni krajevi su zavareni na komoru (kolektor) pregrijane pare. Petlje zavojnica su povezane stezaljkama, a sami zavojnici su pričvršćeni na plafonski štit pomoću vješalica. Lokacija p/n hodnik.

Geometrijske karakteristike pregrijača

Ime vrijednosti
				1. Vanjski prečnik cijevi
2.Unutarnji prečnik cevi
3. Poprečni nagib cijevi
4. Uzdužni nagib cijevi
5. Relativni poprečni nagib cijevi
6. Relativni uzdužni nagib cijevi
7. Broj cijevi (petlji) u nizu
8. Broj redova cijevi (duž ose bubnja)
9. Dubina dimnjaka za postavljanje p/p
10. Prosječna osvijetljena dužina cijevi (petlje)	l cf tr
11.Konvektivna grijaća površina
12.Konvektivna grijna površina p/p

Objašnjenja za tabelu

Prihvatamo da je kretanje gasova u kotlovskim snopovima organizovano preko ose bubnja, a zatim iz uslova s ​​1 = s 2 = mm

2,5 - relativni poprečni korak;

2 - relativni uzdužni korak;

n = 8 - broj cijevi u nizu, kom.

z je broj redova cijevi (duž ose bubnja). Uzima se na osnovu potrebnog poprečnog presjeka za prolaz pare f.

prosječna temperatura para u pregrejaču:

gdje je t ne \u003d 240 ° C temperatura pregrijane pare,

t s \u003d t n.p., \u003d 191 ° C - temperatura zasićene pare.

Prosječna specifična zapremina pregrijane pare v\u003d 0,16212 m 3 / kg, uzeto iz tabela za P ne = 1,3 MPa i .= 215,5 ° C

Prosječna zapreminska brzina pregrijane pare:

V ne = D ne v\u003d 0,291816 m 3 / kg,

gdje je Dpe \u003d D \u003d 1,8 kg / s izlazna para kotla.

Poprečni presjek za prolaz pare u p / p:

f == 0,01167264 m 2

Wpe - brzina pare u p/p, postavljena je na 25 m/s.

Broj redova p/p:

Potrebna dubina dimnjaka za smještaj recirkulacije pare:

L ne = s 1 z 10 -3 \u003d 0,24 m.

l cf tr \u003d 3030 mm - prosječna osvijetljena dužina cijevi (petlje) p / p,

Grejna površina jednog reda p / p:

H p = = 2,44 m 2.

Konvektivna površina grijanja p / p:

H pe \u003d H p z \u003d 7,32 m 2

Rice. Kotao pregrijač DKVR-4-13-250

4.4 Geometrijske karakteristike konvektivnog snopa.

4.4.1 Opća uputstva.

Projektovani kotlovi tipa DKVR imaju jedan konvektivni snop sa dva gasovoda ili jedan gasovod, ali imaju različita sekcija duž gasova. Položaj cijevi konvektivnog snopa je u liniji.

Konvektivne grede projektovanih kotlova imaju kompleksne prirode pranje, povezano sa zaokretima kretanja gasa i promjenom poprečnog presjeka duž toka plinova. Osim toga, u prvom plinskom kanalu, p / p je zašiven za prvi bubanj, koji u osnovi ima druge promjere cijevi i korake od cijevi konvektivnog snopa.

Ovisno o prirodi ispiranja plina grijaće površine grede, ona je podijeljena u zasebne odjeljke, čiji se proračun vrši zasebno. Zatim se određuju prosječni pokazatelji prema kojima će se izračunati prijenos topline u konvektivnom snopu.

4.4.2 Proračun dužine cijevi u nizu snopa.

Redovi se nalaze preko ose bubnja, cevi reda su zakrivljene i stoga imaju različite dužine. Dužina cijevi se mora mjeriti duž njene ose od vrha do dna bubnja. Za kotlove s poprečnom pregradom u plinskom kanalu konvektivne grede, u proračunima će biti potrebna projekcija cijevi na uzdužni presjek plinskog kanala duž osi bubnja.

Kotlovi tipa DKVR imaju simetričan karakter lijevog i desnog dijela cijevi reda, pa se može uzeti u obzir dužina polovine cijevi.

Dužina osvijetljene cijevi i projekcija dužine cijevi reda konvektivnog snopa

4.4.3 Proračun konvektivne grijne površine presjeka konvektivne grede.

Prije svega, potrebno je razdvojiti snopove u posebne dijelove i popuniti tabelu prema njihovom broju.

Geometrijske karakteristike presjeka konvektivnih greda

1. Vanjski promjer cijevi d n, mm
2. Poprečni nagib cijevi s 1, mm
3. Uzdužni nagib cijevi s 2, mm
4. Relativni poprečni nagib cijevi
5. Relativni uzdužni nagib cijevi
6. Broj cijevi u redu n, kom
7. Broj redova cijevi snopa z, kom
8. Prosječna dužina osvijetljene cijevi l cf tr, mm
9. Srednja projekcija osvijetljena. dužine cevi l cf p, mm
10. Konvektivna grijna površina jednog reda cijevi grede H p , m 2
11. Konvektivna grejna površina snopova cevi u preseku H p.u, m 2
12. Grejna površina sita preseka N e.u, m 2
13. Grejna površina pregrejača odseka N p.u, m 2
14. Opšta konvektivna grejna površina grednog preseka N k.u, m 2

Objašnjenja za tabelu:

Relativni koraci: = ;= ;

Predviđene presjeke konvektivnih snopova kotlova

n, z broj cijevi u redu i broj redova, kom; prihvataju se prema planu konvektivnog snopa sa postavljanjem pregrijača u njemu;

l cf tr = , mm

gdje - prosječna osvijetljena dužina cijevi u presjeku, mm; (ne uključujući cijev uza zid)

l cp p - prosječna projekcija dužine cijevi, mm smatra se sličnom proračunima prosječne osvijetljene dužine.

Konvektivna grijaća površina cijevi jednog reda:

Konvektivna grijaća površina cijevi grednog dijela (isključujući cijev blizu zida):

N p.y \u003d H p z, m 2

Konvektivna grijaća površina paravana je površina reda uz zid:

N e.u \u003d l tr.e b e x 10 -6, m 2

gdje je l tr.e osvijetljena dužina cijevi zaslona konvektivnog snopa, mm (cijev blizu zida);

b e - širina ekrana, za kotlove sa poprečnom pregradom:

b e = 2880 mm;

x (at = 1,96) = 0,62 - nalazimo iz nonograma;

x (at = 2,15) = 0,58 - nalazimo po nonogramu;

Konvektivna grijaća površina

N pe.y \u003d N pe

Ukupna površina konvektivnog grijanja:

N k.u \u003d N pe.u + N e.u + H p.u;

4.4.4 Proračun slobodnog poprečnog presjeka za prolaz plinova kroz presjeke konvektivnih greda.

U presjecima konvektivnih greda sa glatkom promjenom poprečnog presjeka plinskog kanala, da bi se izračunao prosječni slobodni poprečni presjek za prolaz plinova, potrebno je znati slobodni poprečni presjek na ulazu i izlazu iz presjeka. .

Naziv, oznaka, mjerne jedinice.	Sekcije greda
1.Širina dimnjaka b, m
2. Prosječna visina dimnjaka h cf, m
3. Površina poprečnog presjeka gasnog kanala F gh, m 2
4. Površina poprečnog presjeka plinskog kanala koji zauzimaju cijevi F tr, m 2
5. Čista površina za prolaz gasova F g, m 2

Objašnjenje za tabelu.

Površina presjeka dijela plinskog kanala:

F gh \u003d bh c p, m 2

F tr - površina poprečnog presjeka dijela plinskog kanala koji zauzimaju cijevi snopa ili pregrijača, m 2

Kada se gasovi kreću preko ose bubnja:

F tr \u003d d n l p z 10 -6, m 2

l cf tr = , mm; uzeti prema dužinama onih cijevi koje su pale u poprečni presjek plinskog kanala;

Ako u poprečnom presjeku postoje cijevi za grijanje, tada se njihova površina izračunava pomoću istih formula. Ako se u dijelu stranice nalaze cijevi i snop i p / n, tada se njihova površina zbraja.

Površina dnevnog dijela sekcije za prolaz plinova:

F g \u003d F gh - F tr, m 2

Uz glatku promjenu poprečnog presjeka, slobodni poprečni presjek za prolaz plinova kroz svaki presjek određuje se formulom:

F g.y \u003d, m 2; F g.y1 = 3,99 m 2; F g.y2 \u003d 3,04 m 2; F g.y3 \u003d 2,99 m 2;

F g.y4 \u003d 3,04 m 2; F g.y5 \u003d 2,248 m 2;

gdje je slobodni poprečni presjek za prolaz gasova na ulazu u presjek i na izlazu iz njega. Ovaj proračun se ponavlja onoliko puta koliko ima sekcija u gredi.

4.4.5 Karakteristike konvektivnog snopa.

Konvektivna grijaća površina konvektivne grede s p/p

N k \u003d N k.u1 + N k.u2 + ... + N k.u n \u003d 146,34 m 2

gdje je N k.y1, N k.y2, N k.y n - iz reda tabele 14

Konvektivna grijaća površina konvektivne grede bez p / p

N k.p \u003d N k - N ne \u003d 139,02 m2

Prosječni promjer konvektivnih snopova cijevi

\u003d 0,0495 m 2

Srednji bočni korak

s cf 1 = = 106 mm

gdje je s 1.1, s 1.2 i t d - poprečni koraci duž presjeka grede, mm

N k.u1 , N k.u2 , N k.u n - konvektivna grejna površina grednih preseka bez grejne površine pregrejača, m 2

Average pitch

s cf 2 = = 111 mm

Prosječni relativni poprečni i uzdužni koraci

Prosječna otvorena površina za prolaz plinova u konvektivnom snopu

F g = m 2

Efektivna debljina zračećeg sloja

s = 0,9 = 0,227 m

6. Konstruktivni proračun ekonomajzera.

Kotlovi tipa DKVR opremljeni su ekonomajzerima bez ključanja od livenog gvožđa, čija se grejna površina sastoji od rebrastih cijevi od livenog gvožđa dizajni VTI i TsKKB. Cijevi su međusobno povezane pomoću kalačija. Napojna voda teče uzastopno kroz sve cijevi odozdo prema vrhu, što osigurava uklanjanje zraka iz ekonomajzera. Proizvodi sagorevanja se usmeravaju odozgo prema dole kako bi se stvorio protivstrujni sistem za kretanje vode i gasova. Raspored grijaće površine ekonomajzera vode može se izvesti u jednoj ili dvije kolone, između kojih je postavljena čelična pregrada. Prilikom uređenja nije preporučljivo prihvatiti manje od 3 i više od 9 cijevi za ugradnju u jedan red, a u stupcu se prihvata od 4 do 8 cijevi. Svakih 8 redova predviđen je razmak od 500 - 600 mm za pregled i popravku ekonomajzera (rez za popravku).

Rice. Izgled ekonomajzera od livenog gvožđa sa jednim prolazom.

1 - rebraste cijevi, 2 - prirubnice, 3 i 4 - klipnjače, 5 - ventilator.

Rice. Detalji ekonomajzera vode od livenog gvožđa VTI sistema.

a - rebrasta cijev, b - cijevni priključak

Geometrijske karakteristike ekonomajzera

Ime vrijednosti
				1. Vanjski prečnik cijevi
2. Debljina stijenke cijevi
3. Veličina kvadratne peraje
4. Dužina cijevi
5.Broj cijevi u nizu
6. Grijaća površina na plinskoj strani jedna cijev
7.Lift dionica za prolaz gasova jednog
8. Grijaća površina na plinskoj strani jedan red
9. Očistiti prostor za prolaz gasova
10. Dionica za prolaz vode
11. Grejna površina ekonomajzera
12.Broj redova ekonomajzera
13. Broj petlji
14. Visina ekonomajzera
15. Ukupna visina ekonomajzera, uzimajući u obzir posekotine

Rice. Dimenzije cijevi ekonomajzera.

Dimenzije: d = 76 mm, = 8 mm, b = 150 mm, b ’ = 146 mm;

VTI dužina cijevi l = 1500 mm;

Broj cijevi u redu z p = 2 kom;

Apsorpcija toplote ekonomajzera Q b eq = 2630 kJ/m 3 ;

Koeficijent prijenosa topline k \u003d 19 W / (m 2 K);

Prosječna temperaturna razlika Δt = 92 K;

Površina grijanja sa strane plina jednog reda H p = H tr z p, m 2

H p = 2,18 * 2 = 4,36 m 2;

Čisto područje za prolaz plinova jednog reda F g = F tr Z p, m 2

F g = 0,088 * 2 = 0,176 m 2;

Poprečni presjek za prolaz vode jednog reda

\u003d 5,652 * 10 -3 m 2,

gdje je d ext = d - 2 = 76 - 16 = 60 mm, unutrašnji promjer cijevi.

Grejna površina ekonomajzera (prema jednačini prenosa toplote):

H eq = = 82,75 m 2

gdje je B p = 0,055 m 3 / s - druga potrošnja goriva,

Broj redova u ekonomajzeru:

Broj petlji:

Visina ekonomajzera:

h eq = np b10 -3 = 2,7 m

Ukupna visina ekonomajzera, uzimajući u obzir rezove:

h ec ukupno = h ec +0,5 n trka = 3,7 m

gdje je 0,5 m visina jednog reza;

n trka - broj popravnih rezova koji se poduzimaju svakih 8 redova.

Kotlovi DKVR-20-13 sa kapacitetom pare od 20 t / h i nadpritiskom od 1,3 MPa (13 kgf / cm 2). Kotlovi DKVR-20-13 rasponskog tipa (u pravcu dimnih gasova).

Glavni elementi kotlova DKVR -20-13. Dva bubnja: gornji i donji. Unutrašnji prečnik oba bubnja je 1000 mm sa debljinom zida od 13 mm. Bubnjevi su izrađeni od čelika 16GS. Ložište komornog tipa je potpuno zaštićeno, osim donjeg (donjeg) dijela.

Površine grijanja: sistem zaslonskih cijevi i sistem konvektivnih cijevi (konvektivni snop). Cijevi grijaćih površina pričvršćuju se na bubnjeve raširenjem.

Slušalice.

zidanje.

Gasni kanali itd.

Kotlovi DKVR-20-13 strukturno se razlikuju od kotlova DKVR sa manjim kapacitetom pare, a posebno:

1. Za kotlove DKVR-20-13 gornji bubanj je skraćen i ne spada u peć. Oba bubnja imaju istu dužinu od 4500 mm. Smanjenje dužine gornjeg bubnja poboljšava pouzdanost kotla i eliminira troškove skupog puštanja gornjeg bubnja;

2. Da bi se održala potrebna zapremina vode, i da bi se dobila izračunata količina pare (zbog smanjenja gornjeg bubnja), kotlovi se sklapaju sa dva udaljena ciklona. Cikloni proizvode do 20% pare od ukupne zapremine pare proizvedene u kotlu.

Zbog konstruktivnih karakteristika kotla, oko 50 mm iznad ose bubnja, nivo vode u bubnju se povećava, dok donji nivo ostaje nepromenjen.

3. Donji bubanj je podignut od nulte oznake, što ga čini pogodnim za pregled i održavanje.

4. Kotlovi DKVR-20-13 imaju četiri bočna paravana, od kojih su dva leva i dva desna, kao i prednji (prednji) i zadnji ekran. Svaki ekran ima dva kolektora. Dakle, kotao ima šest gornjih i šest donjih kolektora.

5. Bočna sita su podijeljena u dva bloka: prvi blok (ili bočni zasloni prve faze isparavanja) i drugi blok (bočni zasloni druge faze isparavanja). Drugi blok se nalazi ispred konvektivne grede. Brojevi blokova se broje od prednje strane kotla.

6. Za kotlove DKVR-20-13, cijevi bočnih paravana su u obliku slova L i montiraju se na sljedeći način. Prva cijev, na primjer, desnog bočnog sita, zavarena je jednim krajem za donji kolektor desnog kolektora, a njen gornji kraj zavaren je za gornji kolektor lijevog sita. Prva cijev lijevog bočnog ekrana pričvršćena je na isti način. Dakle, sve cijevi bočnih paravana su pričvršćene kroz jednu. Unakrsnim spajanjem bočnih sitovoda na gornje bočne kolektore, formira se plafonski ekran. Komora za sagorevanje je potpuno zaštićena.

7. Konvektivni snop nema pregrade.

Kotlovi DKVR-20-13 imaju dvostepeno isparavanje. Prva faza isparavanja uključuje: prednji zaslon, bočne zaslone drugog bloka, stražnji zaslon i konvektivni snop. Druga faza isparavanja uključuje: bočne rešetke prvog bloka i udaljene ciklone. Dvostepeno isparavanje je efikasan način da se smanje gubici kotlovske vode izduvavanjem. Kotao za vodu je podijeljen u dva dijela: odjeljak za sol i završnu obradu. Završni odjeljak (zapravo gornji bubanj) kotla je približno 80% ukupne zapremine vode. U slanom dijelu (udaljeni cikloni) salinitet kotlovske vode je 5-6 puta veći nego u čistom dijelu.

Stoga se kontinuirano ispuhivanje izvodi iz odjeljka za slanu otopinu. Para se dobija u odjeljcima za završnu obradu i sol. Ali do 80% pare se dobija u čistom odjeljku, pa je para proizvedena u kotlovima sa stepenastim isparavanjem kvalitetnija. I. Za ispuhivanje kotla na bočnu stijenku kotla (obično na lijevoj strani) postavljaju se dva električna duvala. . Čišćenje unutrašnjih grejnih površina kotlova je kiselo. Postava je lagana, na cijevi sa metalnim omotačem. I. Efikasnost kotla: pri radu na gas - 90-92%, pri radu na lož ulje - 85-88%. k Kotao ima devet tačaka isprekidanog propuštanja (sa svih donjih kolektora, donjeg bubnja i udaljenih ciklona).

Specifikacija za parni kotao tipa DKVR -20 - 13.

Konvektivna greda:

1 - gornji bubanj;

2 - cijevi za spuštanje i podizanje konvektivne grede;

3 - donji bubanj;

Zadnji ekran:

4 - bajpas cijev zadnjeg stakla (3 kom);

5 - donji razdjelnik zadnjeg stakla;

6 - cijevi za podizanje zadnjeg stakla;

7 - gornji kolektor zadnjeg stakla;

8 - izlazne cijevi zadnjeg stakla; Bočna sita 1. faze isparavanja (2 kom.):

9 - obilazne cijevi bočnog ekrana;

10 - donji kolektor bočnog ekrana;

11 - cijevi za podizanje bočnog zaslona;

12 - gornji kolektor bočnog ekrana;

13 - cijevi za recirkulaciju (kako bi se osigurala pouzdana cirkulacija vode u sito cijevima);

14 - izlazne cijevi bočnog zaslona;

Prednji ekran:

15 - odvodne cijevi prednjeg stakla;

16 - donji kolektor prednjeg stakla;

17 - cijevi za podizanje prednjeg ekrana;

18 - gornji kolektor prednjeg stakla;

19 - izlazne cijevi;

20 - recirkulacijske cijevi;

Cirkulacioni krugovi druge faze isparavanja:

21 - obilaznica;

22 - odvodne cijevi;

23 - cijevi za podizanje;

24 - donji razdjelnik;

25 - gornji razdjelnik;

26 - daljinski ciklon;

27 - izlazne cijevi;

28 - parne cijevi

29 - obilaznica;

30 - recirkulacijske cijevi;

31 - kontinuirano čišćenje;

32 - periodično čišćenje (7 bodova);

33 - otvor za ventilaciju iz ciklona;

34 - ulaz napojne vode u gornji bubanj;

35 - sigurnosni opružni ventili;

36 - glavni ventil za zatvaranje pare na parovodu kotla;

37 - cjevovod za uvođenje hemikalija;

38 - parovod za vlastite potrebe.

Rad kruga cirkulacije vode prvog bloka desnog ekrana za sagorevanje (drugi stepen isparavanja) u parnom kotlu DKVR-20-13. Kotlovska voda iz gornjeg bubnja kotla kroz sistem odvodnih cijevi smještenih u drugoj polovini konvektivnog snopa (duž dimnih plinova) ulazi u donji bubanj. Iz donjeg bubnja voda ulazi u desni daljinski ciklon kroz obilaznu cijev, u ciklonu se ova voda miješa sa neisparenom vodom radnog ciklona, ​​a iz nje voda ulazi u donji kolektor desnog sita za sagorijevanje prvog bloka kroz dvije dovodne cijevi - ovo je glavni tok vode koja ulazi u kolektor. Dodatno, neisparena voda ulazi u ovaj kolektor iz gornjeg kolektora ovog sita kroz četiri donje cijevi.

Iz donjeg kolektora voda kroz sistem sito-podiznih cijevi u obliku slova L ulazi u gornji kolektor lijevog sita prvog bloka u obliku mješavine vode i pare, a iz kolektora mješavina pare i vode ulazi u lijevo udaljeni ciklon kroz dvije cijevi. U ciklonu dolazi do dodatnog stvaranja pare iz nadolazeće mješavine pare i vode. Para nastala u ciklonu zauzima gornji dio ciklona i zatim se iz ciklona usmjerava u gornji bubanj kotla (ispod uređaja za separaciju), a voda koja nije isparila u ciklonu zauzima njegov donji dio i ulazi donji kolektor lijevog ekrana prve jedinice. Krug cirkulacije vode lijevog ekrana prvog bloka radi slično (druga faza isparavanja), ali obrnutim redoslijedom.

Rad kruga cirkulacije vode desnog sita za sagorijevanje drugog bloka (prva faza isparavanja). Donji kolektor ovog sita napaja se vodom iz donjeg bubnja kroz dvije bajpasne cijevi - to je glavni tok vode. Neisparena voda ulazi u isti kolektor iz gornjeg kolektora ovog sita kroz četiri donje cijevi. Iz donjeg kolektora voda se kreće prema gore kroz sistem cijevi za podizanje sita, pretvara se u mješavinu pare i vode i ulazi u gornji kolektor lijevog sita za sagorijevanje drugog bloka (prva faza isparavanja). Iz gornjeg kolektora para ulazi kroz dva parovoda u gornji bubanj kotla (ispod uređaja za separaciju), a neisparena voda iz gornjeg kolektora kroz donje cijevi ulazi u donji kolektor lijevog sita drugog bloka.

Krug cirkulacije vode lijevog zaslona za sagorijevanje drugog bloka (prvi stupanj isparavanja) radi slično, ali obrnutim redoslijedom.

Rad kruga cirkulacije vode na prednjem staklu. Donji kolektor prednjeg sita (prva faza isparavanja) napaja se vodom iz gornjeg bubnja kroz dvije bajpasne cijevi. Isti kolektor prima neisparenu vodu iz gornjeg kolektora kroz četiri donje cijevi. Iz donjeg kolektora voda se kreće prema gore kroz sistem cijevi za podizanje sita, zagrijava se i u obliku mješavine vode i pare ulazi u gornji kolektor prednjeg sita, a zatim para ulazi u gornji bubanj kotla kroz dva parovoda, a neisparena voda se kroz donje cijevi šalje u donji kolektor.

Rad kruga cirkulacije vode zadnjeg stakla kotla DKVR-20-13. Voda iz gornjeg bubnja kroz sistem odvodnih cijevi konvektivnog snopa koji se nalazi u zadnjim redovima konvektivnog snopa ulazi u donji bubanj, a zatim kroz bajpas cijevi ulazi u donji kolektor zadnjeg stakla. Iz kolektora voda kroz sistem sitastih cijevi ulazi u gornji kolektor zadnjeg stakla u obliku mješavine vode i pare. Iz gornjeg kolektora mješavina pare i vode ulazi kroz dva cjevovoda u gornji bubanj kotla.

Šema kretanja dimnih gasova u kotlu DKVR-20-13. Produkti sagorevanja iz peći ulaze u naknadno sagorevanje, na čijem kraju se može ugraditi pregrejač. S obzirom da konvektivni snop kotla DKVR-20-13 nema pregrade, dimni gasovi prolaze kroz njega na jednom ravnom putu i, odustajući od toplote, izlaze iz kotla po celoj širini zadnjeg zida kotla. Dalje duž dimnih gasova ulaze u ekonomajzer.