Kazánszerelés: Útmutató az elszámolási és grafikai munkákhoz. Teszt
OROSZ RÉSZVÉNYTÁRSASÁG ENERGIA
ÉS ELEKTROMOSÍTÁS "UES OF RUSSIA"
FEJLESZTÉSI STRATÉGIA ÉS TUDOMÁNYOS ÉS TECHNOLÓGIAI POLITIKAI IRÁNYELVEK OSZTÁLYA
MŰKÖDÉSI VÉGREHAJTÁSÁRA
KAZÁNSZERELÉSEK VIZSGÁLATA
A JAVÍTÁS MINŐSÉGÉNEK ÉRTÉKELÉSÉRE
RD 153-34.1-26.303-98
ORGRES
Moszkva 2000
Az ORGRES Nyílt Részvénytársaság által kifejlesztett "Erőművek és hálózatok beállítását, technológiájának és üzemeltetésének cége ORGRES" Előadó: G.T. LEVIT Jóváhagyta a RAO "UES of Russia" Fejlesztési Stratégiai és Tudományos és Műszaki Politikai Osztálya 98.10.01. A.P. első osztályvezető-helyettes. BERSENEV Az Útmutatót az ORGRES Firm JSC dolgozta ki a Fejlesztési Stratégia és a Tudomány- és Technológiapolitikai Osztály nevében, és az RAO "UES of Russia" tulajdona.
| ÚTMUTATÓ A KAZÁNÜZEMMÓDOK TELJESÍTMÉNYVIZSGÁLATÁHOZA JAVÍTÁS MINŐSÉGÉNEK ÉRTÉKELÉSÉRE |
RD 153-34.1-26.303-98 |
2000.04.03-tól
1. ÁLTALÁNOS
1.1. Az üzemi próbák (átvételi próbák) feladatait a "Kazántelepek javítás előtti és utáni műszaki állapotfelmérésének módszertana" [1] határozza meg, amely szerint a vizsgálatok során nagyjavítás táblázatban felsorolt mutatók értékeit ezen iránymutatások 1. A megadott Módszertan kívánatosnak tekinti, és a javítás előtt teszteli, hogy tisztázza a közelgő javítás terjedelmét. 1.2. A szabályok [2] szerint a kazántelep műszaki állapotának felmérése az átvételi vizsgálatok (indításkor és terhelés alatti) és az ellenőrzött üzemelés eredményei alapján történik. Az ellenőrzött működés időtartama rezsimkártyával a diszpécser ütemtervének megfelelő terhelés mellett 30 nap, a névleges terhelés melletti átvételi tesztek rezsimkártyával történő működés esetén is - 48 óra.Asztal 1
A kazántelep műszaki állapotának mutatóinak kimutatása
|
Indikátor |
Mutató érték |
az utolsó nagyjavítás után |
valódi felújítás után |
a mostani felújítás előtt |
1. Üzemanyag, jellemzői | 2. A működő porlasztórendszerek száma* | 3. A por finomsága R 90 (1000 R)*, % | 4. Működő égők száma* | 5. Levegőfelesleg a túlhevítő után * | 6. A névleges paraméterekre csökkentett gőzkibocsátás, t/h | 7. Túlhevített gőz hőmérséklete, °С | 8. Melegítse fel a gőz hőmérsékletét, °С | 9. Tápvíz hőmérséklet, °С | 10. Hőmérséklet a h.d gőz-víz út szabályozási pontjain. és közbenső túlhevítő, °С | 11. A fűtőfelületek tekercseinek falainak maximális hőmérsékleti letapogatása jellemző helyeken | 12. Hideg levegő elszívása a kemencébe | 13. Hideglevegő-elszívás por-előkészítő rendszerekhez | 14. Tapadókorongok a kazán konvektív égéstermékeiben | 15. Tapadókorongok a gázcsatornákban a légfűtőtől a füstelvezetőkig | 16. Porszívó a füstelvezetők vezetőlapátjai előtt, kg / m 2 | 17. Füstelvezetők vezetőlapátainak nyitási foka,% | 18. A ventilátorok vezetőlapátainak nyitási foka,% | 19. Füstgáz hőmérséklet, °С | 20. Hőveszteség füstgázokkal, % | 21. Hőveszteség mechanikai tökéletlen égés esetén, % | 22. Hatékonyság kazán "bruttó", % | 23. Fajlagos fogyasztás porlasztáshoz szükséges villamos energia, kWh/t tüzelőanyag | 24. Fajlagos villamos energia fogyasztás huzatra és robbanásra, kWh/t gőz | 25. Füstgáz-tartalom N O x (α = 1,4-nél), mg/nm 3 | * Biztonsági kártyával elfogadva |
2. A LEVEGŐFELSÉS ÉS A HIDEG LEVEGŐ SZIVÓK MEGHATÁROZÁSA
2.1. A felesleges levegő meghatározása
Az α levegőfelesleget gyakorlati célokra kellő pontossággal határozzuk meg az egyenlet szerintEnnek az egyenletnek a számítási hibája nem haladja meg az 1%-ot, ha α kisebb, mint 2,0 szilárd tüzelőanyag esetén, 1,25 fűtőolaj és 1,1 földgáz esetében. Több pontos meghatározásα pontos levegőfelesleg az egyenlet szerint végezhető el
Ahol K αábra alapján meghatározott korrekciós tényező. 1. A módosítás bemutatása K α gyakorlati célokra csak nagy levegőfelesleg esetén (például füstgázokban) és földgáz égetésekor lehet szükség. A tökéletlen égés termékeinek hatása ezekben az egyenletekben nagyon kicsi. Mivel a gázok elemzése általában Orsa vegyi gázanalizátorokkal történik, célszerű ellenőrizni az értékek közötti megfelelést. O 2 és RO 2 mert O 2-t a különbség határozza meg [( RO 2 + O 2) - O 2 ], és az érték ( RO 2 + O 2) nagymértékben függ a pirogallol abszorpciós kapacitásától. Az égés kémiai hiányosságának hiányában az (1) oxigén képlettel meghatározott levegőfelesleg és a szén-dioxid képlettel meghatározott többlet összehasonlításával végezhető ilyen ellenőrzés:
Az üzemi próbák elvégzésekor a kemény- és barnaszén értéke 19%, AS-nál 20,2%, fűtőolajnál 16,5%, földgáznál 11,8% [5]. Nyilvánvaló, hogy különböző értékű tüzelőanyagok keverékének elégetésekor a (3) egyenlet nem használható.
Rizs. 1. A korrekciós tényező függősége Nak nekα többletlevegő együtthatóból α :
1 - szilárd tüzelőanyagok; 2 - fűtőolaj; 3 - földgázok
Az elvégzett gázanalízis helyességének ellenőrzése is elvégezhető az egyenlet szerint
(4)
Vagy használja az ábrán látható grafikont. 2.
Rizs. 2. Tartalmi függőség ÍGY 2 ésO 2 égéstermékekben különféle fajtákα többletlevegőből származó üzemanyag:
1, 2 és 3 - városi gáz (10,6; 12,6 és 11,2%); 4 - földgáz; 5 - kokszolókemence gáz; 6 - olajgáz; 7 - vízgáz; 8 és 9 - fűtőolaj (16,1-16,7%); 10 és 11 - szilárd tüzelőanyag-csoport (18,3-20,3%)
Ha a felesleges levegő eszközök észlelésére használják, mint pl. Testo kifejezés"A tartalom meghatározása alapján O 2 , mivel ezekben az eszközökben az érték RO 2-t nem közvetlen méréssel, hanem a (4)-hez hasonló egyenlet alapján történő számítással határozzuk meg. Nincs észrevehető kémiai tökéletlen égés ( ÍGY) általában a következő típusú jelzőcsövek vagy műszerek segítségével határozzák meg: Testo kifejezés Szigorúan véve a levegőfelesleg meghatározásához a kazánmű egy adott szakaszában olyan keresztmetszeti pontokat kell találni, a gázok elemzéséhez, amelyekben a legtöbb üzemmódban az átlagértékeket tükröznék Ennek ellenére az üzemi tesztekhez elegendő vezérlőként a keresztmetszetű kemencéhez legközelebb lévő gázcsatornát az első konvekciós felület mögött a leszorító gázcsatornában (feltételesen - a túlhevítő után) venni, és az U alakú kazán mintavételi helye a szakasz mindegyik (jobb és bal) felének közepén.T alakú kazánnál a gázmintavételi helyek száma dupla legyen.
2.2. Légszívás meghatározása a kemencében
A kemencébe, valamint a gázcsatornákba történő levegőszívás meghatározásához a vezérlőszakaszig, a YuzhORGRES módszeren kívül a kemence nyomás alá helyezésével [4], ajánlott az E.N. által javasolt módszer alkalmazása. Tolchinsky [6]. A szívókorongok meghatározásához két kísérletet kell végezni különböző áramlási sebességű szervezett levegővel azonos terhelés mellett, azonos vákuum mellett a kemence tetején és a légfűtő utáni légútban lévő csappantyúkkal változatlanul. kívánatos a terhelést a készletekhez a lehető legközelebb venni a füstelvezetők teljesítményében és a fúvók ellátásában) a felesleges levegőt széles tartományban változtatni. Például egy szénporkazán esetében az első kísérletben legyen α" = 1,7 a túlhevítő mögött, és α" = 1,3 a második kísérletben. A kemence tetején a vákuumot az ennél a kazánnál szokásos szinten tartják. Ilyen körülmények között a teljes levegőszívást (Δα t), a kemencébe való szívást (Δα top) és a túlhevítő gázcsatornáját (Δα pp) az egyenlet határozza meg.
(5)
(6)
Itt és a kemencébe szervezett módon juttatott levegőtöbblet az első és a második kísérletben; - nyomáskülönbség a légfűtő kimeneténél lévő levegődoboz és az égők szintjén a kemencében lévő ritkaság között Kísérletek végzésekor meg kell mérni: kazán gőzteljesítményét - Dk; az élő gőz hőmérséklete és nyomása, valamint az újramelegítő gőz; füstgázok tartalma O 2 és szükség esetén tökéletlen égés termékei ( ÍGY, H 2); ritkulás a kemence felső részén és az égők szintjén; nyomás a légfűtő mögött. Abban az esetben, ha a kazán D tapasztalati terhelése eltér a névleges D nom-tól, a csökkentés az egyenlet szerint történik.
(7)
Azonban a (7) egyenlet akkor érvényes, ha a második kísérletben a levegőfelesleg a névleges terhelés melletti optimumnak felelt meg. NÁL NÉL másképp a redukciót az egyenlet szerint kell végrehajtani
(8)
A kemencébe irányuló szervezett levegő áramlásának érték szerinti kiértékelése lehetséges, ha a kapuk állandó pozícióban vannak a légfűtő utáni úton. Ez azonban nem mindig kivitelezhető. Például egy porszéntüzelésű kazánon, amely közvetlen befecskendezéses porlasztási sémával van felszerelve, a malmok elé egyedi ventilátorokkal, az érték csak a szekunder levegőpályán keresztül jellemzi a légáramlást. Viszont a primer levegő áramlási sebessége a kapuk állandó helyzetében az útjában, az egyik kísérletről a másodikra való átmenet során sokkal kisebb mértékben változik, mivel az ellenállás nagy részét az IOP legyőzi. Ugyanez történik a por-előkészítési sémával felszerelt kazánon is, amely ipari bunkerrel van felszerelve, porszállítással forró levegővel. A leírt helyzetekben lehetőség van a szervezett levegő áramlásának változásának megítélésére a légfűtő nyomásesése alapján, a (6) egyenletben szereplő jelző helyett a ventilátor szívódobozán lévő mérőeszköz értékével vagy esésével. Ez azonban akkor lehetséges, ha a légfűtőn keresztüli légkeringtetés a kísérletek idejére zárva van, és nincs benne jelentősebb szivárgás. Könnyebb megoldani a kemencébe történő levegőszívás meghatározásának problémáját az olaj-gáz kazánokon: ehhez le kell állítani a recirkulációs gázok légútba való ellátását (ha ilyen rendszert használnak); a szénporkazánokat a kísérletek idejére lehetőség szerint gáz- vagy fűtőolajra kell átalakítani. És minden esetben könnyebb és pontosabb a tapadókorongok meghatározása, ha a légfűtő után közvetlenül mérik a légáramlást (összesen vagy az egyes áramlások költségeit összeadva), meghatározva a paramétert. Val vel az (5) egyenletben a képlet szerint
(9)
Közvetlen mérések elérhetősége K c lehetővé teszi a szívás meghatározását és az értékének a kazán hőegyensúlya által meghatározott értékekkel való összehasonlítását:
;
(10)
(11)
A (10) egyenletben: és - az élőgőz és az újramelegítő gőz áramlási sebessége, t/h; és - a hőelnyelés növekedése a kazánban a fő út és a melegítő gőz útja mentén, kcal / kg; - hatásfok, kazán bruttó, %; - csökkentett levegőfogyasztás (m 3) normál körülmények között 1000 kcal-ra egy adott tüzelőanyag esetében (2. táblázat); - felesleges levegő a túlhevítő mögött.
2. táblázat
A különféle tüzelőanyagok elégetéséhez megadott elméletileg szükséges levegőmennyiségek
|
Úszómedence, üzemanyag típusa |
Üzemanyag jellemző |
Csökkentett levegőmennyiség 1000 kcal-ra (α = 1-nél), 10 3 m 3 / kcal |
Donyeck | Kuznyeckij | Karaganda | Ekibastuz |
ss |
Podmoskovny | Raychikhisky | Irsha-Borodinszkij | Berezovszkij | Palák | őrölt tőzeg | gázolaj | Gaz Stavropol-Moszkva |
.
(13)
2.3. Légszívás meghatározása a kazántelep gázvezetékeiben
Mérsékelt szívással a levegőfelesleg meghatározását a vezérlőrészben (túlhevítő mögött), a légfűtő mögött és a füstelvezetők mögött célszerű megszervezni. Ha a tapadókorongok jelentősen (kétszer vagy többször) meghaladják a normatív értékeket, célszerű a méréseket nagyszámú szakaszban megszervezni, például légfűtő, különösen regeneratív, előtt és után, elektrosztatikus leválasztó előtt és után. . Ezekben a szakaszokban, valamint az ellenőrzőben célszerű a kazán jobb és bal oldalán (a T-alakú kazán mindkét gázvezetékén) a méréseket megszervezni, szem előtt tartva a szakaszban kifejezetteket. 2.1. szempontok az elemzési mintavételi hely reprezentativitására vonatkozóan. Mivel a gázok egyidejű elemzését sok szakaszon nehéz megszervezni, a méréseket általában először a kazán egyik oldaláról (a vezérlő részben, a légfűtő mögül, a füstelvezető mögött), majd a másik oldaláról végzik. Nyilvánvalóan a kísérlet teljes ideje alatt biztosítani kell a kazán stabil működését. A tapadókorongok értékét a levegőfelesleg értékeinek különbségeként határozzuk meg az összehasonlított szakaszokban,2.4. Levegőszívás meghatározása porelőkészítő rendszerekben
A szívókorongokat a [7] szerint kell meghatározni ipari bunkerrel rendelkező berendezéseknél, valamint füstgázokkal történő szárításnál közvetlen fúvással. Gázszárításnál mindkét esetben a szívókorongok meghatározása a kazánhoz hasonlóan a beépítés elején és végén gázanalízis alapján történik. A szívókorongok kiszámítása a gázok térfogatához viszonyítva a telepítés kezdetén a képlet szerint történik
(14)
Ipari garatú porlasztórendszerekben történő levegővel történő szárításnál a szívás meghatározásához meg kell szervezni a porlasztórendszer bemeneténél a levegőáram mérését és a malomventilátor szívó- vagy nyomóoldalán a nedves szárítószer mérését. A malomventilátor bemeneténél történő meghatározásnál a szívókorongok meghatározásának idejére a szárítószer visszakeringetését a malom bemeneti csövében le kell zárni. A levegő és a nedves szárítószer áramlási sebességét szabványos mérőeszközökkel vagy Prandtl-csövekkel kalibrált szorzókkal határozzuk meg [4]. A szorzók kalibrálását olyan körülmények között kell elvégezni, amelyek a lehető legközelebb állnak a működőképesekhez, mivel ezeknek az eszközöknek a leolvasására nem vonatkoznak szigorúan a szabványos fojtószelep-berendezésekben rejlő törvények. A térfogatok normál állapotba hozásához mérik a levegő hőmérsékletét és nyomását a berendezés bemeneténél, valamint a nedves szárítószert a malom ventilátoránál. Levegősűrűség (kg / m 3) a malom előtti szakaszban (az általánosan elfogadott vízgőztartalomnál (0,01 kg / kg száraz levegő):
(15)
Hol van az abszolút légnyomás a malom előtt azon a helyen, ahol az áramlási sebességet mérik, Hgmm. Művészet. A szárítószer sűrűségét a malom ventilátor előtt (kg / m 3) a képlet határozza meg
(16)
Hol van a vízgőztartalom növekedése az üzemanyag elpárolgott nedvessége miatt, kg / kg száraz levegő, a képlettel meghatározva
(17)
Itt NÁL NÉL m a malom termelékenysége, t/h; μ az üzemanyag koncentrációja a levegőben, kg/kg; - légáramlás a malom előtt normál körülmények között, m 3 /h; - az elpárolgott nedvesség aránya az eredeti tüzelőanyag 1 kg-jában, a képlettel meghatározva
(18)
Melyben az üzemanyag üzemi nedvessége,%; - por nedvesség, %, A tapadókorongok meghatározásához a számításokat a következő képletek szerint végezzük:
(20)
(21)
A szívókorongok értékét a tüzelőanyag elégetéséhez elméletileg szükséges légáramhoz viszonyítva a képlet határozza meg
(22)
Ahol - a tapadókorongok átlagos értéke az összes porelvezető rendszerhez, m 3 / h; n- a porelõkészítõ rendszerek átlagos száma a kazán névleges terhelésén; NÁL NÉL k - a kazán üzemanyag-fogyasztása, t / h; V 0 - elméletileg szükséges áramlás levegő 1 kg tüzelőanyag elégetéséhez, m 3 / kg. A (14) képlettel meghatározott együttható értéke alapján történő érték meghatározásához meg kell határozni a szárítószer mennyiségét a berendezés bemeneténél, majd a (21) és (22) képlet alapján számításokat kell végezni. Ha nehéz meghatározni az értéket (például ventilátoros malomos porlasztó rendszerekben a magas gázhőmérséklet miatt), akkor ez a beépítés végén a gázáram alapján tehető meg - [tartsa meg a (21) képlet jelölését )]. Ehhez a beépítés mögötti keresztmetszethez képest a képlet határozza meg
(23)
Ebben az esetben
Továbbá a (24) képlet határozza meg. A gázszárítás során a szárító-szellőztető szer felhasználásának meghatározásakor a sűrűséget a (16) képlet szerint célszerű meghatározni, a nevezőben a helyett az értéket helyettesítve. Ez utóbbi az [5] szerint a következő képletekkel határozható meg:
(25)
Hol van a gázok sűrűsége α = 1-nél; - csökkentett üzemanyag nedvességtartalom, % 1000 kcal (1000 kg % / kcal); és - a következő értékekkel rendelkező együtthatók:
3. A HŐVESZTESÉG ÉS A HATÉKONYSÁG MEGHATÁROZÁSA KAZÁN
3.1. A hőmérleg összetevőinek meghatározására szolgáló számításokat a tüzelőanyag megadott jellemzői szerint [5] ugyanúgy végezzük, mint a [8]-ban. A kazán hatásfokát (%) a képlet szerinti fordított mérleg határozza megAhol q 2 - hőveszteség a kimenő gázokkal, %; q 3 - hőveszteség az égés kémiai hiányosságával, %; q 4 - hőveszteség az égés mechanikai hiányával, %; q 5 - hőveszteség be környezet, %;q 6 - hőveszteség a salak fizikai hőjével, %. 3.2. Tekintettel arra, hogy a jelen Útmutató feladata a javítások minőségének felmérése, és az összehasonlító vizsgálatok nagyjából azonos körülmények között zajlanak, a kipufogógázok hőveszteségei kellő pontossággal meghatározhatók egy kissé leegyszerűsített képlet segítségével (ehhez képest). elfogadva [8]):
Hol van a kipufogógázokban lévő levegőfelesleg együtthatója; - füstgáz hőmérséklet, °С; - hideg levegő hőmérséklete, °С; q 4 - hőveszteség az égés mechanikai hiányával, %; Nak nekK- korrekciós tényező, amely figyelembe veszi a kazánba fűtött levegővel és tüzelőanyaggal bevezetett hőt; Nak nek , Val vel, b- az üzemanyag minőségétől és csökkentett nedvességtartalmától függő együtthatók, amelyek átlagos értékeit a táblázat tartalmazza. 3.
3. táblázat
A K, C és d együtthatók átlagos értékei a hőveszteségek kiszámításához q 2
Üzemanyag |
Val vel | antracitok, |
3,5 + 0,02 W p ≈ 3,53 |
0,32 + 0,04 W p ≈ 0,38 |
fél-antracit, | sovány szenek | keményszenek | barnaszenek |
3,46 + 0,021 W p |
0,51 +0,042 W p |
0,16 + 0,011 W p |
Palák |
3,45 + 0,021 W p |
0,65 +0,043 W p |
0,19 + 0,012 W p |
Tőzeg |
3,42 + 0,021 W p |
0,76 + 0,044 W p |
0,25 + 0,01 W p |
Tűzifa |
3,33 + 0,02 W p |
0,8 + 0,044 W p |
0,25 + 0,01 W p |
Tüzelőolaj, olaj | földgázok | Kapcsolódó gázok | *Nál nél W n ≥ 2 b = 0,12 + 0,014 W P. |
(29)
A tüzelőanyag fizikai hőjét csak fűtött fűtőolaj használatakor érdemes figyelembe venni. Ezt az értéket kJ / kg-ban (kcal / kg) kell kiszámítani a képlet szerint
(30)
Hol van a fűtőolaj fajlagos hőkapacitása a kemencébe való belépésének hőmérsékletén, kJ/(kg °C) [kcal/(kg °C)]; - a kazánba belépő, azon kívül felmelegített fűtőolaj hőmérséklete, °С; - A fűtőolaj hő aránya az üzemanyagok keverékében. A kazánba levegővel bevezetett 1 kg tüzelőanyagra vetített fajlagos hőfogyasztást (kJ / kg) [(kcal / kg)] a fűtőberendezésekben történő előmelegítése során a képlet számítja ki
Ahol - a levegőmelegítő előtti levegőútban a kazánba belépő felesleges levegő; - a levegő hőmérsékletének emelkedése fűtőtestekben, °С; - csökkentett üzemanyag-nedvesség, (kg % 10 3) / kJ [(kg % 10 3) / kcal]; - fizikai állandó: 4,187 kJ (1 kcal); - nettó fűtőérték, kJ (kcal/kg). A szilárd tüzelőanyag és a fűtőolaj csökkentett nedvességtartalmát az erőműben aktuális átlagadatok alapján számítjuk ki a képlet segítségével
(32)
Hol van a tüzelőanyag nedvességtartalma a munkatömeghez,%, különböző típusú és minőségű tüzelőanyag együttes elégetésével, ha az együtthatók K, Sés b számára különféle márkák a szilárd tüzelőanyagok különböznek egymástól, ezeknek az együtthatóknak a (28) képletben megadott értékeit a képlet határozza meg
ahol a 1 a 2 ... a n a keverékben lévő egyes tüzelőanyagok termikus frakciói; Nak nek 1 Nak nek 2 ...Nak nek n - együttható értékek Nak nek (VAL VEL,b) mindegyik tüzelőanyag esetében. 3.3. A tüzelőanyag elégetésének kémiai hiányával járó hőveszteségeket a következő képletek határozzák meg: szilárd tüzelőanyag esetén
Tüzelőolajhoz
Földgázhoz
Az együttható értéke 0,11 vagy 0,026, attól függően, hogy milyen egységekben határozták meg - kcal / m 3 vagy kJ / m 3 -ben. Az értéket a képlet határozza meg
A kJ / m 3 -ben történő számításkor az ebben a képletben szereplő számszerű együtthatókat megszorozzuk a K = 4,187 kJ / kcal együtthatóval. A (37) képletben ÍGY, H 2 és CH 4 - az üzemanyagok tökéletlen égéséből származó termékek térfogati tartalma százalékban a száraz gázokhoz viszonyítva. Ezeket az értékeket kromatográfiával határozzák meg előzetesen kiválasztott gázmintákon [4]. Gyakorlati okokból, amikor a kazán üzemmódját levegőfelesleggel végezzük, biztosítva minimális érték q A 3. ábrán teljesen elegendő, ha a (37) képletben csak az értéket helyettesítjük ÍGY. Ebben az esetben meg lehet boldogulni a "" típusú egyszerűbb gázelemzőkkel. Testo kifejezés". 3.4. Más veszteségektől eltérően a mechanikai tökéletlen égés hőveszteségének meghatározásához a konkrét kísérletekben használt szilárd tüzelőanyag jellemzőinek ismerete szükséges - fűtőértéke és munkahamutartalma DE R. Bizonytalan beszállítói vagy minőségű kőszén égetésekor hasznos tudni az illékony anyagok hozamát, mivel ez az érték befolyásolhatja az üzemanyag kiégésének mértékét - a magával ragadó éghető anyag tartalmát Gun és salak Gsl. A számításokat a képletek:
(38)
Hol és - a hidegtölcsérbe eső és a füstgázok által elhordott tüzelőanyag-hamu aránya; - 1 kg éghető anyag fűtőértéke 7800 kcal/kg vagy 32660 kJ/kg. A hőveszteségeket célszerű külön számolni az elszívással és a salakkal, különösen nagy eltérések esetén. G un és G vonal Ez utóbbi esetben nagyon fontos az érték pontosítása, mivel az erre vonatkozó ajánlások [9] nagyon közelítőek. A gyakorlatban és G shl a por finomságától és a kemence salaklerakódásokkal való szennyezettségének mértékétől függ. Az érték tisztázásához speciális tesztek elvégzése javasolt [4]. Gázzal vagy fűtőolajjal kevert szilárd tüzelőanyag elégetésekor az értéket (%) a kifejezés határozza meg
Hol van a szilárd tüzelőanyag részaránya a hő tekintetében a teljes tüzelőanyag-fogyasztásban? Többféle szilárd tüzelőanyag egyidejű elégetésekor a (39) képlet szerinti számításokat súlyozott átlagértékek és DE R. 3.5. A környezet hőveszteségét az ajánlások [9] alapján számítják ki. A névlegesnél kisebb D terhelésnél végzett kísérletek során az újraszámítást a képlet szerint kell elvégezni.
(41)
3.6. A salak fizikai hőjével a hőveszteség csak a folyékony salak eltávolításakor jelentős. Ezeket a képlet határozza meg
(42)
Hol van a hamu entalpia, kJ/kg (kcal/kg). A [9] szerint meghatározva. A szilárd hamu eltávolításakor a hamu hőmérsékletét 600 ° C-nak feltételezzük, folyadék esetén - megegyezik a normál folyékony hamu eltávolításának hőmérsékletével t nzh vagy t zl + 100°C, amelyek meghatározása [9] és [10] szerint történik. 3.7. A javítás előtti és utáni kísérletek során törekedni kell a paraméterek azonos maximális számának megtartására (lásd jelen Útmutató 1.4. pontja), hogy minimalizáljuk a beírandó javítások számát. Csak a helyesbítés q 2 a hideg levegő hőmérsékletére t x.v, ha a hőmérsékletet a légfűtő bemeneténél állandó szinten tartják. Ezt a (28) képlet alapján definiálva tehetjük meg q 2 órakor különböző jelentések t x.c. Az egyéb paraméterek eltérésének befolyásának figyelembevétele a kazán kísérleti hitelesítését vagy gépi hitelesítési számítását igényli.
4. A KÁROS KIBOCSÁTÁS MEGHATÁROZÁSA
4.1. A nitrogén-oxidok koncentrációjának meghatározásának szükségessége ( NEM x) és azt is ÍGY 2 és ÍGY Az erőművek káros kibocsátásának csökkentésével kapcsolatos probléma sürgőssége diktálja, amely az évek során egyre nagyobb figyelmet kapott [11, 12]. A [13]-ban ez a szakasz hiányzik. 4.2. A füstgázok káros kibocsátás tartalmának elemzéséhez, hordozható gázelemzők sok cég. Az oroszországi erőművekben a leggyakoribbak a német cég elektrokémiai eszközei. testo". A cég különféle osztályokba tartozó eszközöket gyárt. A legegyszerűbb eszközzel" testo 300M" tartalom száraz füstgázokban határozható meg O 2 százalékban és térfogati hányadban ( ppt)* ÍGYés NEM x és automatikusan konvertálja a térfogathányadokat mg/nm 3 -re α = 1,4 mellett. Kifinomultabb hangszerrel testo- 350" lehetőség van a fentieken túlmenően a hőmérséklet és a gázsebesség meghatározása a szonda beillesztési pontján, a kazán hatásfokának meghatározása számítással (ha a szonda a kazán után kerül a füstcsőbe), külön meghatározható egy kiegészítő segítségével. Blokk (" Testo- 339") tartalom NEMés NEM 2 és fűtött tömlők használata esetén (max. 4 m hosszú) ÍGY 2 . ___________ *1 ppt= 1/10 6 térfogat. 4.3. A kazánok kemencéiben a tüzelőanyag elégetése során főként (95-99%-ban) nitrogén-monoxid képződik. NEM, és több mérgező dioxid tartalma NEM 2 jelentése 1-5%. A kazán égéstermékeiben és tovább a légkörben részleges ellenőrizetlen utóoxidáció lép fel NEM ban ben NEM 2 Ezért hagyományosan a térfogattört ( ppt) NEM x standard tömegértékre (mg / nm 3) α \u003d 1,4 esetén 2,05-ös konverziós tényezőt alkalmazunk (és nem 1,34-et, mint a NEM). Ugyanezt az együtthatót alkalmazzák az eszközökben " testo" értékek fordításakor ppt mg/nm 3 -ben. 4.4. A nitrogén-oxidok tartalmát általában száraz gázokban határozzák meg, ezért a füstgázokban lévő vízgőzt kondenzálni kell és lehetőség szerint eltávolítani. Ehhez a kondenzvízcsapdán kívül, amely eszközökkel van felszerelve " testo", rövid vonalakhoz célszerű egy Drexler-lombikot a készülék elé szerelni, hogy megszervezze a vízben buborékoló gázt. 4.5. Reprezentatív gázminta a meghatározásához NEM x , és S O 2 és ÍGY csak a füstelvezető mögötti szakaszon vehető, ahol a gázok keverednek, de a kemencéhez közelebbi szakaszokban a csóvából való mintavételhez torzított eredményeket lehet kapni füstgázok magas vagy alacsony tartalom jellemzi NEM X, ÍGY 2 vagy ÍGY. Ugyanakkor a megnövekedett értékek okainak részletes vizsgálatában NEM x hasznos a csatorna szélessége mentén több pontról mintát venni. Ez lehetővé teszi az értékek összekapcsolását NEM x a kemence mód szervezésével keresse meg azokat a módokat, amelyekre jellemző az értékek kisebb szórása NEM x és ennek megfelelően kisebb átlagérték. 4.6. Meghatározás NEM x javítás előtt és után, valamint a kazán egyéb mutatóinak meghatározását névleges terhelésen és a rezsimkártya által javasolt üzemmódokban kell elvégezni. Utóbbit pedig a nitrogén-oxidok visszaszorításának technológiai módszereinek alkalmazására kell összpontosítani - a fokozatos égés megszervezésére, a recirkulációs gázok égőkbe vagy az égők előtti légcsatornába történő bevezetésére, a különböző tüzelőanyag- és levegőellátásra. különböző égőszintekhez stb. 4.7. Kísérletek végzése a maximális csökkentés érdekében NEM x , amelyet gyakran a vezérlőrészben (a túlhevítő mögött) lévő felesleges levegő csökkentésével érnek el, a növekedést kerülni kell ÍGY. Az újonnan tervezett vagy felújított kazánok határértékei a [12] szerint: gáz és fűtőolaj esetén - 300 mg/nm 3, szénporos kazánoknál szilárd és folyékony salak eltávolítással - 400 és 300 mg/nm 3 , ill. Újraszámítás ÍGYés ÍGY 2 / ppt mg / nm 3 -ben az 1,25 és 2,86 fajsúlyának szorzatával állítjuk elő. 4.8. A füstgázok tartalmának meghatározásában előforduló hibák kiküszöbölésére ÍGY 2 szükséges a gázok elszívása a füstelvezető mögött, és emellett meg kell akadályozni a füstgázokban lévő vízgőz lecsapódását, mivel ÍGY 2 jól oldódik vízben, hogy kialakuljon H 2 ÍGY 3 Erre, mikor magas hőmérsékletű a füstgázok, kivéve a vízgőz kondenzációját a gázmintavevő csőben és a tömlőben, a lehető legrövidebbé teszik azokat. Esetleges páralecsapódás esetén viszont fűtött (150 °C-os hőmérsékletig) tömlőket és a füstgázok szárítására szolgáló csatlakozót kell használni. 4.9. A füstelvezető mögötti mintavétel kellően hosszú ideig tartó nulla alatti hőmérsékletek környezeti levegő és műszerek" testo"+4 ÷ + 50 ° С hőmérsékleti tartományban történő működésre tervezték, ezért télen a füstelvezető mögötti mérésekhez szigetelt fülkék felszerelése szükséges. Nedves hamugyűjtővel felszerelt kazánoknál a meghatározás ÍGY A füstelszívó mögötti 2 lehetővé teszi a részleges elnyelés figyelembevételét ÍGY 2 súrolókban. 4.10. A definícióban előforduló szisztematikus hibák kiküszöbölése NEM x és ÍGY 2. ábrán és általánosított anyagokkal összevetve a kísérleti adatokat célszerű összevetni a számított értékekkel. Ez utóbbi a [13] és [14] szerint határozható meg 4.11. A kazántelep javításának minőségét többek között a szilárd részecskék légkörbe történő kibocsátása jellemzi. Ha szükséges meghatározni ezeket a kiugró értékeket, a [15] és [16] értékeket kell használni.5. A GŐZHŐMÉRSÉKLET SZINTÉNEK MEGHATÁROZÁSA ÉS SZABÁLYOZÁSÁNAK TARTOMÁNYA
5.1. Az üzemi próbák elvégzésekor meg kell határozni a párahűtőkkel történő gőzhőmérséklet-szabályozás lehetséges tartományát, és ha ez a tartomány nem elegendő, meg kell határozni az égési üzemmódba való beavatkozás szükségességét a túlmelegedés szükséges szintjének biztosítása érdekében, mivel ezek a paraméterek határozzák meg a gőzhőmérséklet-szabályozás lehetséges tartományát. a kazán műszaki állapotát és a javítás minőségét. 5.2. A gőzhőmérséklet szintjének becslése a feltételes hőmérséklet (gőz hőmérséklete a párologtatók leállása esetén) értéke alapján történik. Ezt a hőmérsékletet a vízgőz táblázataiból határozzuk meg a feltételes entalpia alapján:
(43)
Hol van a túlhevített gőz entalpiája, kcal/kg; - gőz entalpia csökkentése a párologtatóban, kcal/kg; Nak nek- együttható, amely figyelembe veszi a túlhevítő hőelnyelő képességének növekedését a túlhevítő bekapcsolásakor a hőmérséklet-különbség növekedése miatt. Ennek az együtthatónak az értéke a párologtató helyétől függ: minél közelebb van a párahűtő a túlhevítő kimenetéhez, annál közelebb van az együttható az egységhez. Telített felületű párahűtő beszerelésekor Nak nek 0,75 - 0,8. Ha a gőz hőmérsékletének szabályozására felületi párásítót használunk, amelyben a gőzt a betáplált víz egy részének átengedésével hűtik,
(44)
Hol és hol van a betáplált víz és a víz entalpiája a gazdaságosító bemeneténél? - a gőz entalpiája a túlhevítő előtt és után. Azokban az esetekben, amikor a kazán több befecskendezéssel rendelkezik, a gőzútvonal utolsó befecskendezésének vízáramlási sebességét a (46) képlet határozza meg. Az előző befecskendezésnél a (46) képlet helyett a (-) és a gőz és kondenzátum entalpiájának az ennek az injekciónak megfelelő értékeit kell helyettesíteni. A (46) képletet hasonlóan írjuk arra az esetre, amikor az injekciók száma kettőnél több, azaz. helyettesítve ( - - ), stb. 5.3. Kísérleti úton határozzuk meg azt a kazánterhelési tartományt, amelyen belül az élőgőz névleges hőmérsékletét az erre a célra kialakított eszközök biztosítják a kemence üzemmódjának zavarása nélkül. A dobkazánra vonatkozó korlátozás a terhelés csökkentése esetén gyakran a vezérlőszelepek szivárgásával jár, és ha a terhelés nő, ennek következménye lehet alacsony hőmérséklet tápvíz a túlhevítőn keresztüli viszonylag kisebb gőzáram miatt állandó üzemanyag-fogyasztás mellett. A betáplált víz hőmérsékletének hatásának figyelembevételéhez használjon egy, az ábrán láthatóhoz hasonló grafikont. 3. ábra, valamint a betáplált víz névleges hőmérsékletére gyakorolt terhelés újraszámítása - a 3. ábrán. 4. 5.4. A kazán javítás előtti és utáni összehasonlító vizsgálatakor kísérletileg meg kell határozni azt a terhelési tartományt is, amelyen a melegítőgőz névleges hőmérséklete megmarad. Ez a hőmérséklet szabályozására szolgáló tervezési eszközök alkalmazására vonatkozik - gőz-gőz hőcserélő, gázvisszavezetés, gázmegkerülő ipari túlhevítőn kívül (TP-108, TP-208 kazánok osztott farokkal), befecskendezés. Az értékelést bekapcsolt fűtőtestek mellett kell elvégezni. magas nyomású(tervezési betáplált vízhőmérséklet) és figyelembe véve a gőz hőmérsékletét a túlhevítő bemeneténél, valamint kétkazettás kazánoknál - mindkét ház azonos terhelésével.
Rizs. 3. Példa a túlhevített gőz hőmérsékletének szükséges további csökkenésének meghatározására a túlhevítőkben a betáplált víz hőmérsékletének csökkentésével és állandó gőzáram fenntartásával
Jegyzet. A grafikon azon a tényen alapul, hogy amikor a betáplált víz hőmérséklete például 230-ról 150 °C-ra csökken, és a kazán gőzteljesítménye és a tüzelőanyag-fogyasztás változatlan marad, a túlhevítőben a gőzentalpia növekszik. R p.p = 100 kgf / cm 2) a 1,15-ször (165-190 kcal / kg), és a gőz hőmérséklete 510-550 ° C
Rizs. 4. Példa a kazánterhelés meghatározására, 230 °C névleges tápvízhőmérsékletre csökkentve (at mint.= 170 °С és Dt= 600 t/h Dnom = 660 t/h)
jegyzet . A grafikon a következő feltételek mellett épül fel: t p.e = 545/545°С; R p.p = 140 kgf / cm2; R"bál \u003d 28 kgf / cm 2; R"bál \u003d 26 kgf / cm 2; t"prom \u003d 320 ° C; D prom / D pp \u003d 0,8Felhasznált irodalom jegyzéke
1. A kazántelepek javítás előtti és utáni műszaki állapotának felmérésének módszertana: RD 34.26.617-97.- M .: SPO ORGRES, 1998. 2. Az erőművek, épületek és építmények karbantartásának és javításának megszervezésének szabályai üzemek és hálózatok: RD 34.38.030 -92. - M.: TsKB Energoremont, 1994. 3. Irányelvek kazántelepi üzemi diagramok összeállításáról és gazdálkodásuk optimalizálásáról: RD 34.25.514-96. - M.: SPO ORGRES, 1998. 4. Trembovlya V.I., Finger E.D., Avdeeva A.A. Kazánberendezések hőtechnikai vizsgálatai. - M.: Energoatomizdat, 1991. 5. Pekker Ya.L. Hőtechnikai számítások az üzemanyag adott jellemzői szerint. - M.: Energy, 1977. 6. Tolchinsky E.N., Dunsky V.D., Gachkova L.V. Légszívás meghatározása kazántelepek égésterében. - M.: Villamos állomások, 1987. 12. sz. 7. Villamos állomások és hálózatok műszaki üzemeltetésének szabályai Orosz Föderáció: RD 34.20.501-95. - M.: SPO ORGRES, 1996. 8. Útmutató a hőerőművek berendezéseinek energetikai jellemzőinek összeállításához és karbantartásához: RD 34.09.155-93. - M.: SPO ORGRES, 1993. 9. A kazánegységek termikus számítása (Normatív módszer). - M.: Energia, 1973. 10. A Szovjetunió energiaüzemanyaga: kézikönyv. - M.: Energoatomizdat, 1991. 11. Kotler V.R. Nitrogén-oxidok kazánok füstgázaiban. - M.: Energoatomizdat, 1987. 12. GOST R 50831-95. Kazán beépítések. Termikus berendezések. Általános műszaki követelmények. 13. A bruttó és fajlagos kibocsátás meghatározásának módszertana káros anyagok hőerőművek kazánjaiból a légkörbe: RD 34.02.305-90. - M.: Rotaprint VTI, 1991. 14. Útmutató a hőerőművek kazánjainak füstgázaiból származó nitrogén-oxid kibocsátás számításához: RD 34.02.304-95. - M.: Rotaprint VTI, 1996. 15. Módszer a füstgázok tisztítási fokának meghatározására hamugyűjtő növények(expressz módszer): RD 34.02.308-89. - M.: SPO Soyuztekhenergo, 1989. RD 153-34.0-02.308-98 16. Vizsgálati módszer hőerőművek és kazánházak hamugyűjtő berendezéseihez: RD 34.27.301-91. - M.: SPO ORGRES, 1991.Az Orosz Föderáció Oktatási és Tudományos Minisztériuma
Novoszibirszki Állami Műszaki Egyetem
KAZÁNSZERELÉSEK
MÓDSZERTANI UTASÍTÁSOK
nappali tagozatos hallgatók elszámolási és grafikai munkáiról
és levelező tanfolyamok, valamint program a
szak tagozatos hallgatói
"Hőerőművek" 140101
Novoszibirszk
Jelen kiadvány célja a „Kazántelepek és gőzfejlesztők” kurzus elméleti anyagának megszilárdítása. Útmutatót tartalmaz a levegő és az égéstermékek térfogatának és entalpiájának kiszámításához; meghatározás hőegyensúlyés tüzelőanyag-fogyasztás, levegő- és gázfogyasztás a kazán számára; referenciaanyagok ezekhez a számításokhoz, valamint program és vezérlő feladatok a részidős hallgatók számára.
Összeállított cand. tech. Assoc. V. N. Baranov.
Bíráló tech. Assoc. Yu.I.Sharov.
A munka a TES osztályon készült.
Novoszibirszk állam
Műszaki Egyetem, 2007
TARTALOM
1. Általános módszertani útmutató…………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… …………… …….. 4 3. A levegő és az égéstermékek térfogatának és entalpiájának kiszámítása,
kazánonkénti tüzelőanyag-, gáz- és levegőfogyasztás meghatározása 6
3.1 Az üzemanyag számított termikus jellemzői………………………….. 6
3.2 Levegőtérfogat és égéstermékek…………………………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………………………………….
3.3 Levegő és égéstermékek entalpiája…………………………………… 9
3.4 A kazán hőmérlege és a tüzelőanyag-fogyasztás meghatározása………………………10
3.5 Levegő és gáz áramlási sebessége ……………………………………………………………… 12
4. Vizsgafeladatok……………………………………………… 13
5. A tantárgy programja (6. félév)………………………………………………….. 17
6. A tantárgy programja (7. félév)………………………………………………….. 18
7 Hivatkozások 19
1.ÁLTALÁNOS IRÁNYELVEK
A "Kazánszerelés" kurzus alap a 650800 "Hőenergetika" szakon tanuló hallgatók számára, és a 6. és 7. félévben folyik. Meg kell érteni a kurzusprogramot, és tanulmányozni kell a víz, gőz, tüzelőanyag technológiai sémákkal és technológiáival kapcsolatos kérdések széles körét, valamint a kazántelep egészének és egyes egységeinek tervezését, az alapelveket és a speciális módszereket. a tüzelőanyag égési folyamatok és a hőcsere mintázatainak kiszámítása a kemencében és a konvektív felületeken, az aerodinamikai mintázatok a kazán levegő- és gázútjában, a hidrodinamikai folyamatok és a gőz-víz út mintázata mind a dobos, mind a közvetlen áramlású kazánoknál, a fő működésük követelményeit. A tantárgy elméleti részének megszilárdításaként a 6. félévben tesztet, a 7. félévben pedig egy kurzusprojektet töltenek ki a hallgatók.
A részképzésben részt vevő hallgató a kurzus programjától és a módszertani anyagoktól vezérelve önállóan tanulmányozza a tankönyvek és kézikönyvek anyagait, írásbeli tesztet és kurzusmunkát végez. A vizsgaidőszak során az előadók a legnehezebb kérdésekről tartanak előadást. A részidős hallgatóknak szóló kurzusprogram az útmutató végén található.
2. A MUNKA BEJELENTKEZÉSÉNEK KÖVETELMÉNYEI
Az irányítási problémák megoldása során be kell tartania a következő szabályokat:
a) írja le a probléma feltételeit és a kiindulási adatokat;
b) döntéskor először írjon képletet, […] zárójelben hivatkozzon az oktatási kézikönyvre, majd írja be a megfelelő paraméterértékeket, majd végezzen számításokat;
c) a határozatokat rövid magyarázatokkal és számokra való hivatkozással kell kiegészíteni
képletek, táblázatok és egyéb tényezők
e) a munka végén adja meg a felhasznált irodalom jegyzékét és írja alá
e) az egyes oldalakon írott megjegyzéseknél hagyjon üres margót és egy vagy két oldalt a munka végén;
g) a jegyzetfüzet borítóján tüntesse fel a vizsga számát, a tárgy nevét, vezetéknevét, keresztnevét, családnevét, kódját és a szakszámot.
A valaki más verziója szerint készült alkotásokat nem értékelik.
A feladatok megoldása előtt ki kell dolgozni: nappali tagozaton - az előadás anyagának megfelelő része, levelező hallgatóknak tankönyv (elmélet), legalább a program 1,2,3,4 részei.
A LEVEGŐ ÉS ÉGÉSI TERMÉKEK TÉRFOGATÁNAK ÉS ENTALPIÁJÁNAK KISZÁMÍTÁSA, AZ ÜZEMANYAG-, GÁZ- ÉS LEVEGŐ-FOGYASZTÁS MEGHATÁROZÁSA A KAZÁNON
Küldje el a jó munkát a tudásbázis egyszerű. Használja az alábbi űrlapot
Azok a hallgatók, végzős hallgatók, fiatal tudósok, akik tanulmányaikban és munkájuk során használják fel a tudásbázist, nagyon hálásak lesznek Önnek.
Házigazda: http://www.allbest.ru/
1. Statisztikai jellemzőkazán, amikor a tápvíz hőmérséklete megváltozik
dobkazán turbinás akkumulátor
A kazán működése során a teljesítménye a fogyasztók üzemmódja által meghatározott határokon belül változhat. A betáplált víz hőmérséklete és a kemence légköre is változhat. A kazán minden üzemmódja megfelel a víz-gőz és a gáz utakban lévő hőhordozók paramétereinek, a hőveszteségeknek és a hatékonyságnak bizonyos értékeinek. A személyzet egyik feladata a karbantartás optimális üzemmód kazán adott üzemi feltételek mellett, ami megfelel a kazán lehetséges maximális nettó hatásfokának. Ebben a tekintetben szükségessé válik a kazán statikus jellemzőinek - a terhelés, a tápvíz hőmérséklet, a kemence levegő üzemmódja és a tüzelőanyag jellemzői - hatásának meghatározása a kazán működési teljesítményére, amikor a felsorolt paraméterek értékei megváltoznak. . A kazán működésének egyik üzemmódból a másikba való átmenetének rövid időszakaiban a hőmennyiség változása, valamint a szabályozási rendszer késése a kazán anyag- és energiamérlegének megsértését és változást okoz. működését jellemző paraméterekben. A kazán stacioner üzemmódjának megsértését az átmeneti időszakokban belső (a kazán esetében) zavarok okozhatják, nevezetesen a kemencében a relatív hőleadás csökkenése és annak változása. levegő üzemmód és vízellátási mód, valamint külső zavarok - a gőzfogyasztás és a tápvíz hőmérsékletének változása. A kazán átmeneti időszaki működését jellemző paraméterek időfüggőségét dinamikus jellemzőknek nevezzük.
A paraméterek függése a tápvíz hőmérsékletétől. A betáplált víz hőmérséklete jelentősen befolyásolja a kazán működését, amely működés közben a turbinák üzemmódjától függően változhat. A betáplált víz hőmérsékletének csökkenése adott terhelés mellett és egyéb feltételek változatlansága meghatározza a kemencében a hőleadás növelésének szükségességét, pl. tüzelőanyag-fogyasztás, és ennek eredményeként a hőátadás a kazán fűtőfelületei felé történő újraelosztása. A konvektív túlhevítőben a túlhevített gőz hőmérséklete az égéstermékek hőmérsékletének és sebességének növekedése miatt nő, a fűtővíz és a levegő hőmérséklete pedig nő. A kipufogógázok hőmérséklete és térfogata nő. Ennek megfelelően a kilépő gázok vesztesége nő.
2 . Dobkazán indítása
Indításkor a fém egyenetlen felmelegedése következtében a felületekben további hőfeszültségek keletkeznek: у t = e t E t ?t
e t - lineáris tágulási együttható.
E t az acél rugalmassági modulusa.
t veled együtt nő. Ezért a begyújtást lassan és óvatosan végezzük, hogy a sebesség és a termikus feszültség ne haladja meg a megengedettet. , . Kezdő séma.
RKNP - folyamatos öblítést szabályozó szelep.
V-levegő.
rec. - recirkulációs vezeték.
Vízelvezetések.
PP - túlhevítő öblítés.
A GPZ a fő gőzszelep.
SP - összekötő gőzvezeték.
PP - gyújtó tágító.
RROU - gyújtáscsökkentő-hűtő egység.
K.S.N. - saját szükségletek gyűjtője.
K.O.P. - élő gőzgyűjtő.
RPK - szabályozó tápszelep.
RU - gyújtóegység.
PM - tápanyagsor.
Indítsa el a sorozatot
1. Külső ellenőrzés (fűtőfelületek, bélés, égők, biztonsági szelepek, vízjelző készülékek, szabályozók, ventilátor és füstelvezetők).
2. Zárja el a lefolyókat. Nyissa ki a szellőzőnyílást és öblítse ki a túlhevítőt.
3. Az alsó pontokon keresztül a kazánt a következő állapotnak megfelelő hőmérsékletű légtelenített vízzel töltjük fel: (vу t).
4. Feltöltési idő 1-1,5 óra A feltöltés akkor ér véget, amikor a víz elzárja az ejtőcsöveket. Kitöltéskor ügyeljen rá< 40єC.
5. Kapcsolja be a füstelszívót és a ventilátort, és szellőztesse ki a kemencét és a gázcsatornákat 10-15 percig.
6. Állítsa be a vákuumot a kemence kimeneténél kg / m 2, állítsa be az áramlási sebességet.
7. A tüzelőanyag elégetésekor felszabaduló hőt a fűtőfelületek, a bélés, a víz felmelegítésére, valamint a párologtatásra fordítják. A gyújtás időtartamának növekedésével ^Q gőz. és vQ terhelés.
8. Amikor gőz jelenik meg a szellőzőnyílásokon, azok bezáródnak. A túlhevítő lehűtése gőz indításával történik, a PP-n keresztül engedve. Öblítővezeték ellenállása ~ > ^P b.
9. P = 0,3 MPa-nál a képernyők és a levegőjelzők alsó pontjait fújják. P = 0,5 MPa-nál a PP-t lezárják, a GPZ-1-et kinyitják, és a vegyesvállalatot felfűtik, így gőz szabadul fel a gyújtótágítón keresztül.
10. Rendszeresen töltse fel vízzel a dobot, és ellenőrizze a vízszintet.
11. Növelje az üzemanyag-fogyasztást. ºC/perc.
12. P = 1,1 MPa-nál a folyamatos öblítés be van kapcsolva, és egy recirkulációs vezetéket használnak (az ECO túlégés elleni védelmére).
13. P = 1,4 MPa-nál a gyújtótágító zárva van, és a gyújtáscsökkentő-hűtő egységek kinyitnak. Növelje az üzemanyag-fogyasztást.
14. P \u003d P nom - 0,1 MPa és t p \u003d t nom - 5 ° C-on ellenőrizzük a gőz minőségét, a terhelést 40%-ra növeljük, a GPZ-2-t kinyitjuk és a kazánt bekapcsoljuk. az élő gőzgyűjtőhöz.
15. Kapcsolja be a fő üzemanyag-ellátást, és növelje a terhelést a névleges értékre.
16. Váltson a kazán táplálására a szabályozó tápszelepen keresztül, és töltse fel teljesen a párásítót.
17. Kapcsolja be az automatizálást.
3. A fűtőturbinák indításának jellemzői
Rajt a gőzelszívású turbinák alapvetően ugyanúgy zajlanak, mint a tiszta beindítása páralecsapódás turbinák. Szabályozó szelepek a kisnyomású részeknek (elszívás vezérlés) teljesen nyitva kell lenniük, a nyomásszabályzónak ki kell kapcsolni és az elszívóvezetékben lévő szelepnek zárva kell lennie. Nyilvánvaló, hogy ilyen körülmények között minden gőzelszívású turbina tisztán kondenzációsan működik, és a fent leírt módon üzembe helyezhető. Azonban oda kell figyelni Speciális figyelem azokra a lefolyó vezetékekre, amelyekkel a kondenzációs turbina nem rendelkezik, különös tekintettel az elszívó vezeték lefolyójára, ill. biztonsági szelep. Amíg a mintavevő kamrában a nyomás a légköri nyomás alatt van, ezeknek a lefolyóvezetékeknek nyitva kell lenniük a kondenzátor felé. Az elszívó turbina teljes fordulatszámra állítása, a generátor szinkronizálása, a hálózatra csatlakoztatás és némi terhelés elfogadása után bekapcsolhatja a nyomásszabályozót és lassan nyithatja tolózár a kiválasztási sorban. Ettől kezdve a nyomásszabályozó működésbe lép, és fenn kell tartania a kívánt kihúzási nyomást. Kapcsolt fordulatszám- és elszívásszabályozású turbináknál a tisztán kondenzációs rendszerről való átállás rezsim a gőzelszívással végzett működéshez általában csak kis terhelési ingadozás társul. A nyomásszabályozó bekapcsolásakor azonban ügyelni kell arra, hogy a bypass szelepek ne zárjanak azonnal teljesen, mert ez a választókamrában keletkezik. éles emelkedés(sokk) nyomás, amely turbina meghibásodását okozhatja. A nem csatolt szabályozású turbináknál mindegyik szabályozó impulzust kap a másik szabályozó hatásának hatására. Ezért a terhelés ingadozása a gőzelszívásos üzemre való átálláskor jelentősebb lehet. Az ellennyomású turbina indítása általában a légkörbe való elszívásra történik, ehhez először kézzel nyitják ki a kipufogószelepet zárt szelep mellett. Ellenkező esetben a kondenzációs turbinák indítására vonatkozó fenti szabályok vezérlik őket. A kipufogógázról az ellennyomásos üzemmódra (gyártósorra) általában akkor kell átváltani, amikor a turbina eléri a normál fordulatszámot. Az átkapcsoláshoz először a kipufogószelepet fokozatosan bezárják, hogy a turbina mögött olyan ellennyomást hozzon létre, amely valamivel magasabb, mint azon gyártósor ellennyomása, amelyen a turbina működni fog, majd ennek a sornak a szelepét lassan kinyitják. A szelepnek teljesen zárva kell lennie, mire a gyártósor szelepe teljesen kinyílik. A nyomásszabályozó be van kapcsolva, miután a turbina egy kis időt vesz igénybe hőterhelés, és a generátor csatlakozik a hálózathoz; általában kényelmesebb olyan pillanatban bekapcsolni, amikor az ellennyomás valamivel alacsonyabb a normálnál. Attól a pillanattól kezdve, amikor a kipufogócsőben létrejön a kívánt ellennyomás, a nagy sebességű szabályozó kikapcsol, és a turbina a nyomásszabályozó vezérlése alatt a termikus ütemterv szerint kezd működni.
4. DEa kazán tárolókapacitása
Egy működő kazánegységben a hő a fűtőfelületekben, a kazán fűtőfelületének térfogatában elhelyezkedő vízben és gőzben halmozódik fel. Azonos teljesítmény és gőzparaméterek mellett több hő halmozódik fel a dobkazánokban, ami elsősorban a nagy vízmennyiségnek köszönhető. Dobkazánoknál a hő 60-65%-a vízben, 25-30%-a fémben, 10-15%-a gőzben halmozódik fel. Az egyszeri kazánoknál a hő legfeljebb 65% -a halmozódik fel a fémben, a fennmaradó 35% - gőzben és vízben.
A gőznyomás csökkenésével a felhalmozott hő egy része felszabadul a közeg telítési hőmérsékletének csökkenése miatt. Ebben az esetben szinte azonnal további gőz keletkezik. A nyomás 1 MPa-val történő csökkentésekor keletkező többletgőz mennyiségét nevezzük a kazán tárolókapacitása:
ahol Q ak a kazánban felszabaduló hő; q - hőfogyasztás 1 kg gőz előállításához.
A 3 MPa feletti gőznyomású dobkazánoknál a tárolókapacitás a kifejezésből található
ahol r a párolgási hő; G m - párolgásos fűtőfelületek fém tömege; C m, C in - fém és víz hőkapacitása; Dt n - a telítési hőmérséklet változása 1 MPa nyomásváltozással; V in, V p - a kazánegység víz- és gőzmennyisége; - a gőzsűrűség változása a nyomás 1 MPa-os csökkenésével; - a víz sűrűsége. A kazánegység víztérfogata a dob és a cirkulációs körök víztérfogatát, a gőz térfogata a dob térfogatát, a túlhevítő térfogatát, valamint az elpárologtató csövekben lévő gőz térfogatát tartalmazza.
Gyakorlati jelentőségű a nyomáscsökkenés mértékének megengedett értéke is, amely meghatározza a kazánegység gőzteljesítményének növekedési mértékét.
Az egyszeri kazán nagyon megengedi nagy sebességek nyomáscsökkentés. 4,5 MPa/perc sebességnél a gőztermelés 30-35%-os növekedése érhető el, de 15-25 s alatt. A dobkazán alacsonyabb mértékű nyomáscsökkentést tesz lehetővé, ami a dobban lévő szint duzzadásával és az ejtőcsövekben a párolgás kockázatával jár. 0,5 MPa/perc nyomáscsökkentési sebesség mellett a dobkazánok a gőztermelés 10-12%-os növelésével 2-3 percig működhetnek.
Az Allbest.ru oldalon található
...Hasonló dokumentumok
A gőzkazánok osztályozása. A kazánok alapvető elrendezései és a kemencék típusai. A kazán elhelyezése rendszerekkel a főépületben. Fűtőfelületek elhelyezése dobos kazánban. A kazán termikus, aerodinamikai számítása. Felesleges levegő a kazán útjában.
bemutató, hozzáadva 2014.02.08
Dobos kazán gőzteljesítménye természetes keringés. A túlhevített gőz hőmérséklete és nyomása. A kazán torony- és féltornyos elrendezése. Az üzemanyag elégése a felfüggesztésben. A levegő hőmérsékletének és a kazán hőkörének megválasztása.
szakdolgozat, hozzáadva 2012.04.16
A kazánok rendeltetése és fő típusai. A legegyszerűbb gőz segédvízcsöves kazán készüléke és működési elve. A kazán előkészítése, beindítása, üzem közbeni karbantartása. A gőzkazán üzemen kívül helyezése. A gőzkazánok fő hibái.
absztrakt, hozzáadva: 2015.07.03
Gőzkazán gyújtáshoz előkészítése, fő- és segédeszközök. A műveletek elindítása és az injektorok bekapcsolása. Működő kazán karbantartása, élő- és közbenső gőz nyomás és hőmérséklet szabályozása, tápvíz.
absztrakt, hozzáadva: 2011.10.16
Az energia kinyerése elektromos és termikus formáiban. A meglévő elektróda kazánok áttekintése. Termikus mechanikai energia vizsgálata a kazán áramlási részében. Az elektróda kazán hatásfokának kiszámítása. Számítógépes modellezés folyamat.
szakdolgozat, hozzáadva 2017.03.20
Hajógőzkazánok jellemzői. Füstgázok térfogatának és entalpiájának meghatározása. A kazán kemence, hőmérleg, konvektív fűtőfelület és hőcsere számítása az economizerben. A KVVA tengeri segédgőzkazán működése 6,5/7.
szakdolgozat, hozzáadva 2012.03.31
A víz hőmérsékletének szabályozási módjai elektromos vízmelegítők. A hő- és tömegátadás intenzitásának módszerei. A kazán áramlási részének kiszámítása, maximális teljesítmény konvektor hőteljesítmény. Az elektróda kazán gazdaságos üzemmódjának kidolgozása a Matlabban.
mestermunka, hozzáadva 2017.03.20
Gőzkazán kemencék típusai, láncrostélyos mechanikus kemencék tervezési jellemzői. A szükséges levegőmennyiség és a tüzelőanyag égéstermékek térfogatának kiszámítása, a kazán hőmérlegének elkészítése. A gáz hőmérsékletének meghatározása a tüzelőanyag égési zónájában.
képzési kézikönyv, hozzáadva: 2011.11.16
Telített vagy túlhevített gőz előállítása. A gőzkazán CHP működési elve. A hatékonyság definíciója fűtési kazán. Gázcsöves kazánok használata. Szekcionált öntöttvas fűtőkazán. Üzemanyag és levegő ellátás. Hengeres gőzdob.
absztrakt, hozzáadva: 2010.12.01
A kazánház vízellátása, működési elve. rezsim térkép DKVr-10 gőzkazán, tüzelőanyag égetési folyamat. Rekonstruált kétdobos vízcsöves kazánok jellemzői. Az automatizálási rendszerben található eszközök. A meglévő védelmek leírása.
A kazántelep egy kazánból és segédberendezésekből áll. Készülékek gőz előállítására ill forró víz magas vérnyomás a tüzelőanyag elégetése során felszabaduló hő, illetve az idegen forrásból (általában forró gázokkal) szolgáltatott hő miatt ún. kazán egységek.
Ezek rendre fel vannak osztva gőzkazánokés melegvíz bojlerek. A kemencék kipufogógázainak hőjét vagy más fő- és melléktermékeket hasznosító kazánegységek technológiai folyamatok, hívott hulladékhő kazánok.
A kazán összetétele a következőket tartalmazza: kemence, túlhevítő, gazdaságosító, légfűtő, keret, bélés, hőszigetelés, kárpitozás. Segédeszközök figyelembe kell venni: kényszerhúzó gépek, fűtőfelületek tisztítására szolgáló berendezések, tüzelőanyag-előkészítés és tüzelőanyag betáplálás, salak- és hamueltávolító berendezések, hamugyűjtő és egyéb gáztisztító berendezések, gáz- és levegővezetékek, víz-, gőz- és üzemanyagvezetékek, szerelvények, headset, automatika, vezérlő és védelmi eszközök és berendezések, vízkezelő berendezések ill kémény.
Nak nek szerelvények tartalmazzák a szabályozási és zárszerkezetek, biztonsági és vízvizsgáló szelepek, manométerek, vízjelző készülékek.
NÁL NÉL fejhallgató aknákat, nyílásokat, nyílásokat, kapukat, csappantyúkat tartalmaz. Az épületet, amelyben a kazánok találhatók, ún kazánház.
Eszközök komplexumát, beleértve a kazánegységet és a segédberendezéseket, hívják kazántelep. Az elégetett tüzelőanyag típusától és egyéb körülményektől függően előfordulhat, hogy a megadott segédberendezések némelyike nem elérhető. Hőerőmű-turbinákat gőzzel ellátó kazántelepek
állomásokat hívják energia. Ipari fogyasztók és épületek fűtésére szolgáló gőz ellátására, bizonyos esetekben speciális Termelésés fűtés kazán felszerelések.
Természetes és mesterséges tüzelőanyagok (szén, petrolkémiai feldolgozás folyékony és gáznemű termékei, természetes és kohógázok stb.), ipari kemencékből és egyéb berendezésekből származó kipufogógázok a kazántelepek hőforrásaként szolgálnak. napenergia, nehéz elemek (urán, plutónium) magjainak hasadási energiája stb.
Technológiai rendszerábrán látható egy kazántelep, amelyben szénporral működő dobgőzkazán található. 5. A szénraktárból származó tüzelőanyagot a zúzás után egy szállítószalag táplálja a bunkerbe nyers szén 1 , ahonnan a porlasztórendszerbe kerül, amelynek van egy szénporozó malom 2. Porított üzemanyag speciális ventilátorral 3 csöveken szállítják légáramlat az égőhöz m 4 kazánkemencék 5, kazánházban található 14. A másodlagos levegőt az égőkhöz is egy ventilátor szállítja. 13 (általában légmelegítőn keresztül 10 kazán) . A kazán betáplálására szolgáló víz a dobba kerül 7 tápszivattyú 12 a tápvíztartályból 11 légtelenítő berendezéssel. Mielőtt vizet juttatna a dobba, azt egy víztakarékos berendezésben felmelegítik. 9 kazán. A víz elpárolgása a csőrendszerben történik 6 . Száraz telített gőz a dobból belép a túlhevítőbe 8, majd elküldik a fogyasztónak.
5. ábra - A kazántelep technológiai vázlata:
a- vízi út; b- túlhevített gőz; ban ben- üzemanyag út; G- mozgási út
levegő; d- az égéstermékek útja; e- hamu és salak útja; 1 - bunker
üzemanyag; 2 - szénmalom; 3 - malom ventilátor;
4 - égő;
5 - a kazánegység kemence és gázcsatornáinak körvonala; 6 - kemencesziták; 7 - dob;
8 - túlhevítő; 9 - víztakarékos; 10 - légfűtés;
11 - víztároló tartály légtelenítő berendezéssel;
12 - tápláló
szivattyú; 13 - ventilátor; 14 - a kazánház épületének kontúrja (helyiség
kazánház); 15 - hamugyűjtő berendezés;
16 - füstelszívó;
17 - kémény; 18 - szivattyútelep hamu és salakpép szivattyúzására
Az égők által szállított tüzelőanyag-levegő keverék égéskamra gőzkazán (kemencéje), kiég, magas hőmérsékletű (1500 °C) égőt képez, amely hőt sugároz a csövekbe 6, helyen található belső felület kemence falai. Ezek párolgásos fűtőfelületek, ún képernyők. Miután a hő egy részét a szűrőknek adták, körülbelül 1000 ° C hőmérsékletű füstgázok haladnak át a hátsó szűrő felső részén, amelyek csövei itt találhatók nagy távolságban (ezt a részt ún. füzérdíszítés), és mossa ki a túlhevítőt. Ezután az égéstermékek áthaladnak a víztakarékosan, a légmelegítőn, és 100 °C-nál valamivel magasabb hőmérsékleten hagyják el a kazánt. A kazánból kilépő gázokat a hamugyűjtőben tisztítják meg a hamutól 15 és füstelszívó 16 kéményen keresztül kerül a légkörbe 17. A füstgázokból felfogott porhamut és a kemence alsó részébe hullott salakot általában a csatornákon áthaladó vízáramban eltávolítják, majd a keletkező pépet speciális zsákos szivattyúkkal kiszivattyúzzák. 18 és csővezetékeken keresztül távolítják el.
Az 5. ábrán látható, hogy a dobkazán egység a következőkből áll égéskamraés gázcsatornák, dob, fűtőfelületek nyomás alatt munkakörnyezet(víz, gőz-víz keverék, gőz), légfűtő, csatlakozó csővezetékek és légcsatornák . A túlnyomásos fűtőfelületek közé tartozik a víztakarékos, az elpárologtató elemek, amelyeket elsősorban a tűztér-szitók és a festő alkotnak, valamint a túlhevítő. A kazán minden fűtőfelülete, beleértve a légfűtőt is, általában cső alakú. Csak néhány erős gőzkazánok eltérő kialakítású légfűtőkkel rendelkeznek. Az elpárologtató felületei a dobhoz csatlakoznak, és a dobot az alsó szitagyűjtőkkel összekötő ejtőcsövekkel együtt alkotnak keringési kör . A gőz és a víz elválik a dobban; ráadásul a benne lévő nagy mennyiségű víz növeli a kazán megbízhatóságát. A kazánegység kemencéjének alsó trapéz alakú részét (lásd 5. ábra) hidegtölcsérnek nevezzük - ez lehűti a fáklyából kihulló, részben megsült hamumaradékot, amely salak formájában egy speciális fogadóberendezésbe esik. Az olajtüzelésű kazánok nem rendelkeznek hidegtölcsérrel. A gázcsatornát, amelyben a víztakarékos és a légmelegítő található, ún konvektív(konvektív bánya), amelyben a hő főként konvekció útján kerül vízbe és levegőbe. Ebbe a csatornába épített és ún farok, lehetővé teszi, hogy az égéstermékek hőmérséklete a túlhevítő után 500-700 °C-ról közel 100 °C-ra csökkenjen, pl. jobban kihasználja az elégetett tüzelőanyag hőjét.
A teljes csőrendszert és a kazándobot oszlopokból és kereszttartókból álló keret tartja. A kemence és a gázcsatornák védve vannak a külső hőveszteségtől téglafalazat- egy réteg tűzálló és szigetelő anyagok. Val vel külső oldal A kazán falburkolatai gáztömör acéllemezzel vannak bevonva, hogy megakadályozzák a felesleges levegő beszívását a kemencébe és a mérgező összetevőket tartalmazó, poros, forró égéstermékek kiütését.